地下室頂板過(guò)車加固專項(xiàng)方案

1、寶龍嘉園（深北鐵路客技站配套住宅工程） 地下室頂板回頂專項(xiàng)施工方案目 錄一.編制說(shuō)明及依據(jù)1二.工程概況1三、支模排架搭設(shè)方法1四.材料要求2五地下室頂板過(guò)車加固鋼管支模排架計(jì)算書2六、 預(yù)板上臨時(shí)施工道路安全保障技術(shù)措施13七.加固排架的驗(yàn)收與保護(hù)13八安全措施及要求14九排架加固施工組織機(jī)構(gòu)及人員安排14一.編制說(shuō)明及依據(jù)1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ 130-2001，2002年版）2、建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)（JGJ 59-99）3、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB500172002）4、 施工圖紙、本工程施工組織設(shè)計(jì)5、建筑施工腳手架實(shí)用手冊(cè)6、建筑施工手冊(cè)7、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（

2、GB50010-2002）8、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50017-2003）9、木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50005-2003）10、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）11、冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范(GB 50018-2002)12、建筑施工計(jì)算手冊(cè)汪正榮著13、建筑施工計(jì)算手冊(cè)二.工程概況深北鐵路客技站配套住宅，位于深圳市羅湖區(qū)，西側(cè)為寶崗路、北側(cè)為桃園路，東側(cè)為深北鐵路客技站。為三幢六棟34層現(xiàn)澆框剪結(jié)構(gòu)住宅樓，建筑高度99.9m，總計(jì)787戶，設(shè)停車位564個(gè)，建筑容積率5.5（含核增），綠化率35%?？傆玫孛娣e為13199.69, 其中建筑占地面積3189.05m2,項(xiàng)目總建筑面積93

3、888.86m2。其中上部結(jié)構(gòu)建筑面積為72632.84m2,住宅部分建筑面積為69940.41m2,架空休閑區(qū)建筑面積為1934.18m2,其他面積為758.25m2；設(shè)二層地下室，結(jié)構(gòu)形式為框支剪力墻結(jié)構(gòu)。三、支模排架搭設(shè)方法 1、 排架支撐形式 （1）采用 483.0腳手鋼管滿堂搭設(shè)，由立桿、水平桿、縱橫向剪刀撐等桿件組成受力體系，節(jié)點(diǎn)連接采用鑄鐵扣件。 （2）排架立桿橫向間距為600mm，縱向間距為600mm，排架步距為 1200mm，縱或橫水平桿與立桿采用雙扣件連接。 （3）在立桿離地面 200mm 處，設(shè)置縱向與橫向的掃地桿，以約束立桿水平位移。 （4）排架周邊凡有框架柱處，每步設(shè)

4、一道拉結(jié)桿，采用鋼管與扣件對(duì)排架與框架柱進(jìn)行拉結(jié)。 （5）為了保證排架的整體剛度與穩(wěn)定，排架內(nèi)每隔 23 步設(shè)一道水平剪刀撐，每隔3跨設(shè)一道縱向剪刀撐。（6）地下室頂板加固范圍（見下圖）：四.材料要求1.鋼管：采用DN48*3.5焊管，材質(zhì)應(yīng)符合GB/T13793或GB/T3092規(guī)定，質(zhì)量應(yīng)符合GB70079普通碳素結(jié)構(gòu)鋼技術(shù)要求中Q235A鋼要求。彎曲變形、銹蝕鋼管不得使用；腳手架鋼管每根最大質(zhì)量不應(yīng)大于25kg。2.扣件：扣件及其附件符合GB978-67可鍛鐵分類及技術(shù)條件的規(guī)定，機(jī)械性能不低于KT338的可煅鑄鐵的制作性能，其附件的制造材料應(yīng)符合GB70079中A3鋼的規(guī)定，螺紋應(yīng)符合

5、GB196-81普通螺紋的規(guī)定，墊圈應(yīng)符合GB95-76墊圈的規(guī)定。扣件與鋼管的貼合面必須嚴(yán)格整形，保證鋼管扣緊時(shí)接觸良好，扣件活動(dòng)部位應(yīng)能靈活轉(zhuǎn)動(dòng)，旋轉(zhuǎn)扣件的旋轉(zhuǎn)面間隙小于1mm，扣件表面應(yīng)進(jìn)行防銹處理。腳手架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩65Nm時(shí)，不得發(fā)生破壞。五地下室頂板過(guò)車加固鋼管支模排架計(jì)算書地下室頂板過(guò)車加固鋼管支模排架計(jì)算書計(jì)算參數(shù): 模板支架搭設(shè)高度為5.1m， 立桿的縱距 b=0.60m，立桿的橫距 l=0.60m，立桿的步距 h=1.20m。 面板厚度18mm，剪切強(qiáng)度1.4N/mm2，抗彎強(qiáng)度15.0N/mm2，彈性模量6000.0N/mm2。 木方8060mm，間距30

6、0mm， 木方剪切強(qiáng)度1.6N/mm2，抗彎強(qiáng)度13.0N/mm2，彈性模量9000.0N/mm2。 梁頂托采用100100mm木方。 模板自重12.00kN/m2，混凝土鋼筋自重25.10kN/m3，施工活荷載46.00kN/m2。 扣件計(jì)算折減系數(shù)取1.00。 鋼管強(qiáng)度為205.0 N/mm2，鋼管強(qiáng)度折減系數(shù)取1.00。 圖1 樓板支撐架立面簡(jiǎn)圖 圖2 樓板支撐架荷載計(jì)算單元 采用的鋼管類型為483.2。 （一）、模板面板計(jì)算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗(yàn)算其抗彎強(qiáng)度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計(jì)算。 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1 = 25.1000.1800.600+12.0000.600=9.9

7、11kN/m 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (1.000+45.000)0.600=27.600kN/m 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 32.40cm3； 截面慣性矩 I = 29.16cm4； (1)抗彎強(qiáng)度計(jì)算 f = M / W f 其中 f 面板的抗彎強(qiáng)度計(jì)算值(N/mm2)； M 面板的最大彎距(N.mm)； W 面板的凈截面抵抗矩； f 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷載設(shè)計(jì)值(kN/m)； 經(jīng)計(jì)算得到 M = 0.100(1.209.911+1.4027.

8、600)0.3000.300=0.455kN.m 經(jīng)計(jì)算得到面板抗彎強(qiáng)度計(jì)算值 f = 0.45510001000/32400=14.037N/mm2 面板的抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 f f,滿足要求! (2)撓度計(jì)算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大撓度計(jì)算值 v = 0.6779.9113004/(1006000291600)=0.311mm 面板的最大撓度小于300.0/250,滿足要求! （二）、模板支撐木方的計(jì)算 木方按照均布荷載計(jì)算。 1.荷載的計(jì)算 (1)鋼筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1800.300=1.355kN/m

9、 (2)模板的自重線荷載(kN/m)： q12 = 12.0000.300=3.600kN/m (3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN/m)： 經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (45.000+1.000)0.300=13.800kN/m 靜荷載 q1 = 1.201.355+1.203.600=5.946kN/m 活荷載 q2 = 1.4013.800=19.320kN/m 計(jì)算單元內(nèi)的木方集中力為(19.320+5.946)0.600=15.160kN 2.木方的計(jì)算 按照三跨連續(xù)梁計(jì)算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計(jì)算值最不利分配的彎矩和，計(jì)算公式如下: 均布荷載

10、 q = 15.160/0.600=25.266kN/m 最大彎矩 M = 0.1ql2=0.125.270.600.60=0.910kN.m 最大剪力 Q=0.60.60025.266=9.096kN 最大支座力 N=1.10.60025.266=16.676kN 木方的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 48.00cm3； 截面慣性矩 I = 144.00cm4； (1)木方抗彎強(qiáng)度計(jì)算 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=0.910106/48000.0=18.95N/mm2 木方的抗彎計(jì)算強(qiáng)度大于13.0N/mm2,不滿足要求! (2)木方撓度計(jì)算 均布荷載

11、通過(guò)上面變形受力圖計(jì)算的最大支座力除以跨度得到4.955kN/m 最大變形 v =0.6774.955600.04/(1009000.001440000.0)=0.335mm 木方的最大撓度小于600.0/250,滿足要求! （三）、托梁的計(jì)算 托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計(jì)算。 集中荷載取木方的支座力 P= 16.676kN 均布荷載取托梁的自重 q= 0.096kN/m。 托梁計(jì)算簡(jiǎn)圖 托梁彎矩圖(kN.m) 托梁剪力圖(kN) 變形的計(jì)算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計(jì)算結(jié)果如下： 托梁變形計(jì)算受力圖 托梁變形圖(mm) 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大彎矩 M= 2.254kN.m 經(jīng)過(guò)

12、計(jì)算得到最大支座 F= 37.167kN 經(jīng)過(guò)計(jì)算得到最大變形 V= 0.141mm 頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為 本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: 截面抵抗矩 W = 166.67cm3； 截面慣性矩 I = 833.33cm4； (1)頂托梁抗彎強(qiáng)度計(jì)算 抗彎計(jì)算強(qiáng)度 f=2.254106/166666.7=13.52N/mm2 頂托梁的計(jì)算強(qiáng)度大于13.0N/mm2,不滿足要求! (2)頂托梁抗剪計(jì)算 可以不計(jì)算 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算值 T=320462/(2100100)=3.069N/mm2 截面抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 T=1.60N/mm

13、2 頂托梁的抗剪強(qiáng)度計(jì)算不滿足要求! (3)頂托梁撓度計(jì)算 最大變形 v =0.141mm 頂托梁的最大撓度小于600.0/250,滿足要求! （四）、模板支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值(立桿軸力) 作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。 1.靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容： (1)腳手架的自重(kN)： NG1 = 0.1225.050=0.617kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 12.0000.6000.600=4.320kN (3)鋼筋混凝土樓板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1800.6000.600=1.627kN 經(jīng)計(jì)算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG = (NG1+NG2+N

14、G3)= 6.564kN。 2.活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載。 經(jīng)計(jì)算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (45.000+1.000)0.6000.600=16.560kN 3.不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的軸向壓力設(shè)計(jì)值計(jì)算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ （五）、立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 不考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計(jì)值，N = 31.06kN i 計(jì)算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.59cm； A 立桿凈截面面積，A=4.501cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； f 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，f = 205.00N/m

15、m2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 計(jì)算長(zhǎng)度，取1.200+20.300=1.800m； 由長(zhǎng)細(xì)比，為1800/16=113； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長(zhǎng)細(xì)比 l0/i 查表得到0.497； 經(jīng)計(jì)算得到=31061/(0.497450)=138.943N/mm2； 不考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 f,滿足要求! 考慮風(fēng)荷載時(shí),立桿的穩(wěn)定性計(jì)算公式為： 風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計(jì)算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計(jì)算公式 Pr=51.4Wklal

16、0/16 其中 Wk 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)； Wk=0.3001.2000.800=0.288kN/m2 h 立桿的步距，1.20m； la 立桿迎風(fēng)面的間距，0.60m； lb 與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距，0.60m； 風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=51.40.2880.6001.800/16=0.136kN.m； 風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=1.40.2880.6001.8001.800/8-0.1361.800/4=0.037kN.m； Nw 考慮風(fēng)荷載時(shí)，立桿的軸心壓力最大值； Nw=1.26.564+0.91.416.560+0.91.40.037/0.600=28.

17、819kN 經(jīng)計(jì)算得到=28819/(0.497450)+37000/4729=135.910N/mm2； 考慮風(fēng)荷載時(shí)立桿的穩(wěn)定性計(jì)算 f,滿足要求! 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算 架體中每個(gè)節(jié)點(diǎn)的風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化的集中荷載 w =0.2880.6001.200=0.207kN 節(jié)點(diǎn)集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力 wv=1.200/0.6000.207=0.415kN 節(jié)點(diǎn)集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力 ws=(1.2001.200+0.6000.600)1/2/0.6000.207=0.464kN 支撐架的步數(shù) n=4 節(jié)點(diǎn)集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和為0.464+(4.000-1)0.464=1.85

18、5kN 節(jié)點(diǎn)集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和為4.0000.415=1.659kN 架體自重為0.617kN 節(jié)點(diǎn)集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和大于架體自重,不滿足要求! （六）、樓板強(qiáng)度的計(jì)算 1.計(jì)算樓板強(qiáng)度說(shuō)明 驗(yàn)算樓板強(qiáng)度時(shí)按照最不利考慮,樓板的跨度取2.50m，樓板承受的荷載按照線均布考慮。 寬度范圍內(nèi)配筋3級(jí)鋼筋，配筋面積As=900.0mm2，fy=360.0N/mm2。 板的截面尺寸為 bh=2500mm120mm，截面有效高度 h0=100mm。 按照樓板每30天澆筑一層，所以需要驗(yàn)算30天、60天、90天.的 承載能力是否滿足荷載要求，其計(jì)算簡(jiǎn)圖如下： 2.計(jì)算樓板混凝土30

19、天的強(qiáng)度是否滿足承載力要求 樓板計(jì)算長(zhǎng)邊2.50m，短邊2.501.00=2.50m， 樓板計(jì)算范圍內(nèi)擺放55排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計(jì)算寬度內(nèi)均布荷載。 第2層樓板所需承受的荷載為 q=11.20(12.00+25.100.18)+ 11.20(0.6255/2.50/2.50)+ 1.40(1.00+45.00)=87.19kN/m2 計(jì)算單元板帶所承受均布荷載q=2.5087.19=217.96kN/m 板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照四邊固接雙向板計(jì)算 Mmax=0.0513ql2=0.0513217.962.502=69.88kN.m 按照混凝土的強(qiáng)度換算 得到30天后混凝土強(qiáng)度達(dá)到102

20、.07%，C30.0混凝土強(qiáng)度近似等效為C30.6。 混凝土彎曲抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fcm=14.60N/mm2 則可以得到矩形截面相對(duì)受壓區(qū)高度： = Asfy/bh0fcm = 900.00360.00/(2500.00100.0014.60)=0.09 查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計(jì)算系數(shù)為 s=0.085 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M1=sbh02fcm = 0.0852500.000100.000214.610-6=31.0kN.m 結(jié)論：由于Mi = 31.02=31.02 Mmax=69.88 所以第30天以后的樓板樓板強(qiáng)度和不足以承受以上樓層傳遞下來(lái)的荷載。 第2

21、層以下的模板支撐必須保存。 3.計(jì)算樓板混凝土60天的強(qiáng)度是否滿足承載力要求 樓板計(jì)算長(zhǎng)邊2.50m，短邊2.501.00=2.50m， 樓板計(jì)算范圍內(nèi)擺放55排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計(jì)算寬度內(nèi)均布荷載。 第3層樓板所需承受的荷載為 q=11.20(12.00+25.100.18)+ 11.20(12.00+25.100.12)+ 21.20(0.6255/2.50/2.50)+ 1.40(1.00+45.00)=108.16kN/m2 計(jì)算單元板帶所承受均布荷載q=2.50108.16=270.41kN/m 板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照四邊固接雙向板計(jì)算 Mmax=0.0513ql2=0.05

22、13270.412.502=86.70kN.m 按照混凝土的強(qiáng)度換算 得到60天后混凝土強(qiáng)度達(dá)到122.87%，C30.0混凝土強(qiáng)度近似等效為C36.9。 混凝土彎曲抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fcm=17.59N/mm2 則可以得到矩形截面相對(duì)受壓區(qū)高度： = Asfy/bh0fcm = 900.00360.00/(2500.00100.0017.59)=0.07 查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計(jì)算系數(shù)為 s=0.077 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M2=sbh02fcm = 0.0772500.000100.000217.610-6=33.9kN.m 結(jié)論：由于Mi = 31.02+33

23、.87=64.89 Mmax=86.70 所以第60天以后的樓板樓板強(qiáng)度和不足以承受以上樓層傳遞下來(lái)的荷載。 第3層以下的模板支撐必須保存。 4.計(jì)算樓板混凝土90天的強(qiáng)度是否滿足承載力要求 樓板計(jì)算長(zhǎng)邊2.50m，短邊2.501.00=2.50m， 樓板計(jì)算范圍內(nèi)擺放55排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計(jì)算寬度內(nèi)均布荷載。 第4層樓板所需承受的荷載為 q=11.20(12.00+25.100.18)+ 21.20(12.00+25.100.12)+ 31.20(0.6255/2.50/2.50)+ 1.40(1.00+45.00)=129.14kN/m2 計(jì)算單元板帶所承受均布荷載q=2.50129

24、.14=322.85kN/m 板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照四邊固接雙向板計(jì)算 Mmax=0.0513ql2=0.0513322.852.502=103.52kN.m 按照混凝土的強(qiáng)度換算 得到90天后混凝土強(qiáng)度達(dá)到135.04%，C30.0混凝土強(qiáng)度近似等效為C40.5。 混凝土彎曲抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為fcm=19.31N/mm2 則可以得到矩形截面相對(duì)受壓區(qū)高度： = Asfy/bh0fcm = 900.00360.00/(2500.00100.0019.31)=0.07 查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計(jì)算系數(shù)為 s=0.067 此層樓板所能承受的最大彎矩為： M3=sbh02fcm = 0.0672500.000100.000219.310-6=32.3kN.m 結(jié)論：由于Mi = 31.02+33.87+32.34=97.22 Mmax=120.33 所以第120天以后的各層樓板強(qiáng)度和足以承受以上樓層傳遞下來(lái)的荷載。 第5層以下的模板支撐可以拆除。六、 預(yù)板上臨時(shí)施工道路安全保障技術(shù)措施 1 在頂板上的臨時(shí)道路兩側(cè)，1.5m 高的圍護(hù)欄桿，做入口與轉(zhuǎn)彎處，懸