武漢體育學院青松藝術中心高支模方案詳解

1、目錄 第一節(jié)、工程概況 1 一、工程概況 1 二、施工平面布置 2 三、施工要求 2 四、技術保證條件 2 第二節(jié)、編制依據(jù) 4 第三節(jié)、施工計劃 5 一、施工進度計劃 5 二、材料與設備計劃 5 第四節(jié)、施工工藝技術 7 一、技術參數(shù) 7 二、工藝流程 7 三、施工方法 7 四、檢查驗收 12 第五節(jié)、施工安全保證措施 14 一、組織保障 14 二、技術措施 15 三、監(jiān)測監(jiān)控 17 四、應急預案 18 第六節(jié)、勞動力計劃 19 一、專職安全生產(chǎn)管理人員 19 二、所需勞動力安排 19 第七節(jié)、計算書及相關圖紙 19 【計算書】 19 【節(jié)點圖】 39 第一節(jié)、工程概況 一、工程概況 工程基

2、本情況 最大板跨（m） 3.6 X6 普通板跨（m） 3X3 最大板厚（mm） 120 普通板厚（mm） 120 各責任主體名稱 建設單位 武漢體育學院 設計單位 中信建筑設計研究總院有限公司 施工單位 湖北中衛(wèi)建設工程有限公司 監(jiān)理單位 湖北亞太建設監(jiān)理有限責任公司 項目經(jīng)理 尚慧 總監(jiān)理工程師 丁真榮 技術負責人 許祖剛 專業(yè)監(jiān)理工程師 主要特點：根據(jù)危險性較大的分部分項工程安全管理辦法（建質(zhì)200987號） 規(guī)定，本模板工程屬高大模板工程。 難點：工期緊，場地狹窄，梁板鋼筋密，砼振搗困難。 重點：確保高支模穩(wěn)定，安全，無事故。鋼筋砼結(jié)構(gòu)質(zhì)量滿足要求。 二、施工平面布置 附后 三、施工要求

3、 1、確保模板在使用周期內(nèi)安全、穩(wěn)定、牢靠。 2、模板在搭設及拆除過程中要符合工程施工進度要求。 3、模板施工前對施工人員進行技術交底。嚴禁盲目施工。 四、技術保證條件 1、安全網(wǎng)絡 2、模板的搭設和拆除需嚴格執(zhí)行該專項施工方案 第二節(jié)、編制依據(jù) 木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 GB 50005-2003 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB50009-2012 混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 GB50010-2010 混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范 GB 50204-2008 鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范 GB 50205-2008 建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準 GB 50300-2008 施工現(xiàn)場臨時用電安全技術規(guī)范 JGJ 46-

4、2005 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范 JGJ130-2011 建筑施工模板安全技術規(guī)范 JGJ 162-2008 建筑施工安全檢查標準 JGJ59-2011 建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范 JGJ80-91 危險性較大的分部分項工程安全管理辦法 建質(zhì) 200987號文 建設工程高大模板支撐系統(tǒng)施工安全監(jiān)督管理導則（建質(zhì) 2009254號文） 本工程施工圖紙 本工程施工組織設計 第三節(jié)、施工計劃 一、施工進度計劃(附表 2) 二、材料與設備計劃 1、鋼材的選用 (1) 鋼材應符合現(xiàn)行國家標準 碳素結(jié)構(gòu)鋼 GB/T 700和低合金高強度結(jié)構(gòu)鋼 GB/T 1591的規(guī)定。 (2) 鋼管應符合

5、現(xiàn)行國家標準直縫電焊鋼管 GB/T 13793或低壓流體輸送用 焊接鋼管GB/T 3092中規(guī)定的Q235普通鋼管的要求，并應符合現(xiàn)行國家標 準碳素結(jié)構(gòu)鋼GB/T 700中Q235A級鋼的規(guī)定。不得使用有嚴重銹蝕、彎 曲、壓扁及裂紋的鋼管。 每根鋼管的最大質(zhì)量不應大于25kg,采用48.3K3.0以上的鋼管。 (4) 新鋼管的尺寸和表面質(zhì)量應符合下列規(guī)定： 1) 應有產(chǎn)品質(zhì)量合格證； 2) 應有質(zhì)量檢驗報告，鋼管材質(zhì)檢驗方法應符合現(xiàn)行國家標準金屬拉伸 試驗方法 GB/T 228的有關規(guī)定； 3) 鋼管表面應平直光滑，不應有裂縫、結(jié)疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、 壓痕和深的劃道； 4) 鋼管外徑、

6、壁厚、斷面等的符合要求， 5) 鋼管必須涂有防銹漆。 (5) 舊鋼管的檢查在符合新鋼管規(guī)定的同時還應符合下列規(guī)定： 1) 表面銹蝕深度應符合現(xiàn)行規(guī)范建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī) 范 JGJ 130-2011的規(guī)定。銹蝕檢查應每年一次。檢查時，應在銹蝕嚴重 的鋼管中抽取三根，在每根銹蝕嚴重的部位橫向截斷取樣檢查，當銹蝕 深度超過規(guī)定值時不得使用； 2) 鋼管上嚴禁打孔。 (6) 鋼鑄件應符合現(xiàn)行國家標準一般工程用鑄造碳鋼件 GB/T 11352中規(guī)定的 ZG 200-420、ZG 230-450、ZG 270-500和ZG 310-570號鋼的要求。 (7) 鋼管扣件應符合現(xiàn)行國家標準鋼管

7、腳手架扣件 GB 15831的規(guī)定。 (8) 扣件的驗收應符合下列規(guī)定，新扣件應有生產(chǎn)許可證、法定檢測單位的測試 報告和產(chǎn)品質(zhì)量合格證： 1) 舊扣件使用前應進行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的 螺栓必須更換； 2) 新、舊扣件均應進行防銹處理； 3) 支架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力矩達 65Nm時，不得發(fā)生破壞。 (9) 連接用的焊條應符合現(xiàn)行國家標準 碳鋼焊條 GB/T 5117或低合金鋼焊條 GB/T 5118中的規(guī)定。 (10) 連接用的普通螺栓應符合現(xiàn)行國家標準六角頭螺栓 C級GB/T 5780和六 角頭螺栓 GB/T 5782。 2、木材的選用 (1) 模板結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的

8、樹種應根據(jù)各地區(qū)實際情況選擇質(zhì)量好的材料，不得使用 有腐朽、霉變、蟲蛀、折裂、枯節(jié)的木材。 (2) 模板結(jié)構(gòu)應根據(jù)受力種類或用途選用相應的木材材質(zhì)等級。木材材質(zhì)標準應 符合現(xiàn)行國家標準木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 GB 50005的規(guī)定。 (3) 用于模板體系的原木、方木和板材要符合現(xiàn)行國家標準木結(jié)構(gòu)設計規(guī)范 GB50005的規(guī)定，不得利用商品材的等級標準替代。 (4) 主要承重構(gòu)件應選用針葉材；重要的木質(zhì)連接件應采用細密、直紋、無節(jié)和 無其他缺陷的耐腐蝕的硬質(zhì)闊葉材。 (5) 當采用不常用樹種作為承重結(jié)構(gòu)或構(gòu)件時，可按現(xiàn)行國家標準木結(jié)構(gòu)設計 規(guī)范GB50005的要求進行設計。對速生林材，應進行防腐、防蟲處

9、理。 (6) 當需要對模板結(jié)構(gòu)或木材的強度進行測試驗證時，應按現(xiàn)行國家標準木結(jié) 構(gòu)設計規(guī)范GB50005的標準進行。 (7) 施工現(xiàn)場制作的木構(gòu)件，其木材含水率應符合下列規(guī)定： 1) 制作的原木、方木結(jié)構(gòu)，不應大于 15%； 2) 板材和規(guī)格材，不應大于 20%； 3) 受拉構(gòu)件的連接板，不應大于 18%； 4) 連接件，不應大于 15%。 3、竹、木膠合模板板材的選用 (1) 膠合模板板材表面應平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸堿的保護膜，并應有 保溫性良好、易脫模和可兩面使用等特點。板材厚度不應小于12mm，并應符 合現(xiàn)行國家標準混凝土模板用膠合板ZBB70006的規(guī)定。 (2) 各層板的原材

10、含水率不應大于 15%，且同一膠合模板各層原材間的含水率差 別不應大于 5%。 (3) 膠合模板應采用耐水膠，其膠合強度不應低于木材或竹材順紋抗剪和橫紋抗 拉的強度，并應符合環(huán)境保護的要求。 (4) 進場的膠合模板除應具有出廠質(zhì)量合格證外，還應保證外觀尺寸合格。 主要材料參數(shù)表 木方截面 45MM*90MM 、 調(diào)節(jié)頂托 螺桿外徑不小于 36MM 、螺母厚度不小于 30MM 、支板厚度不小于 5MM 第四節(jié)、施工工藝技術 一、技術參數(shù) 工藝流程 【梁模板(扣件式，梁板立柱不共用)】 立桿間距 立桿沿梁間距 沿梁立 桿根數(shù) 梁兩側(cè)立 桿間距 梁底木 方根數(shù) 布距 B=120 1200*1200

11、1500 900*1500 600 4 10 750 700*1000 600 4 1200 8 1500 300*1000 1200 3 1200 6 1500 可調(diào)頂托 伸出端小于10MM 梁扣件 彈梁軸線并復核 T搭支模架T調(diào)整托梁T擺主梁T安放梁底模并固定 T梁底起拱 T扎梁筋 T安側(cè)模T側(cè)模拉線支撐(梁高加對拉螺栓)T復 核梁模尺寸、標高、位置 T與相鄰模板連固。 三、施工方法 2、柱模板搭設完畢經(jīng)驗收合格后，先澆搗柱砼，然后再綁扎梁板鋼筋，梁板支 模架與澆好并有足夠強度的柱和原已做好的主體結(jié)構(gòu)拉結(jié)牢固。經(jīng)有關部門對鋼 筋和模板支架驗收合格后方可澆搗梁板砼。 3、 澆筑時按梁中間向兩

12、端對稱推進澆搗，由標高低的地方向標高高的地方推進。 事先根據(jù)澆搗砼的時間間隔和砼供應情況設計施工縫的留設位置。搭設本方案提 及的架子開始至砼施工完畢具備要求的強度前，該施工層下2層支頂不允許拆除。 4、根據(jù)本公司當前模板工程工藝水平，結(jié)合設計要求和現(xiàn)場條件，決定采用扣 件式鋼管架作為本模板工程的支撐體系。 5、一般規(guī)定 (1) 保證結(jié)構(gòu)和構(gòu)件各部分形狀尺寸，相互位置的正確。 (2) 具有足夠的承載能力，剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承受施工中所產(chǎn)生的荷載。 (3) 不同支架立柱不得混用。 (4) 構(gòu)造簡單，裝板方便，并便于鋼筋的綁扎、安裝，澆筑混凝土等要求。 (5) 多層支撐時，上下二層的支點應在同一

13、垂直線上，并應設底座和墊板。 (6) 現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁、板，當跨度大于 4m,模板應起拱；當設計無具體要求 時，起拱高度宜為全跨長度的1/10003/100(。 (7) 拼裝高度為2m以上的豎向模板，不得站在下層模板上拼裝上層模板。安裝過 程中應設置臨時固定措施。 (8) 當支架立柱成一定角度傾斜，或其支架立柱的頂表面傾斜時，應采取可靠措 施確保支點穩(wěn)定，支撐底腳必須有防滑移的可靠措施。 (9) 梁和板的立柱，其縱橫向間距應相等或成倍數(shù)。示意圖如下 (10) 在立柱底距地面200mm高處，沿縱橫向水平方向應按縱下橫上的程序設掃 地桿?？烧{(diào)支托底部的立柱頂端應沿縱橫向設置一道水平拉桿。掃地桿與頂

14、部水 平拉桿之間的距離，在滿足模板設計所確定的水平拉桿步距要求條件下，進行平 均分配確定步距后，在每一步距處縱橫向各設一道水平拉桿。 (11) 所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢。無處可頂時，應在水平拉 桿端部和中部沿豎向設置連續(xù)式剪刀撐。 (12) 鋼管立柱的掃地桿、水平拉桿、剪刀撐應采用 ？48.3 %.Omm鋼管，用扣件與 鋼管立柱扣牢。鋼管掃地桿、水平拉桿應采用對接，剪刀撐應采用搭接，搭接長 度不得小于1000mm，并應采用不少于2個旋轉(zhuǎn)扣件分別在離桿端不小于 150mm 處進行固定。 （13）支架搭設按本模板設計，不得隨意更改；要更改必須得到相關負責人的認 可。 6、立柱及其

15、他桿件 （1）扣件式 1）立柱平面布置圖（詳見附圖）； 2）搭接要求：本工程所有部位立柱接長全部采用對接扣件連接，嚴禁搭接, 接頭位置要求如下： 立桿予 水平桿 對接扣件 la la * 3）嚴禁將上段的鋼管立柱與下端鋼管立柱錯開固定在水平拉桿上 7、水平拉桿 （1）每步縱橫向水平桿必須拉通； （2）水平桿件接長應采用對接扣件連接。水平對接接頭位置要求如下圖: 500 立桿 接頭不在同步內(nèi)（立面） r 1 1 h 1 ia la/3 i f 縱向水平桿 （大橫桿） A 橫向水平桿 （小橫桿） 500 l *a la/3 A-A 接頭不在同跨內(nèi)（平面） 當層高在10.15時，在最頂步距兩水平拉桿

16、中間加設一道水平拉桿；如下圖示意: 頂步附加水節(jié)桿 -二三三左fbwfr工 座 底 伽W層咼20n 8、剪刀撐 （1）扣件式、門式 四揺連絨式垂亶剪71掛 7 O J c oO電oo oooon OC1QO0 1 !： ：|1 : o a w a 口 中口 8米，混凝土強度達到100%; 2米、w 8米混凝土強度達到75%; 8米，混凝土強度達到100%方可拆除，預應力梁張拉完成后才能拆除底模。 (4) 柱模拆除，先拆除拉桿再卸掉柱箍，然后用撬棍輕輕撬動模板使模板與混凝 土脫離，然后一塊塊往下傳遞到地面。 (5) 墻模板拆除，先拆除穿墻螺栓，再拆水平撐和斜撐，再用撬棍輕輕撬動模板， 使模板離開

17、墻體，然后一塊塊往下傳遞，不得直接往下拋。 (6) 樓板、梁模拆除，應先拆除樓板底模，再拆除側(cè)模，樓板模板拆除應先拆除 水平拉桿，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暫不拆，操作人員應站在已 拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木檔自由墜落，再用鉤子將模板鉤下。等該 段的模板全部脫落后，集中運出集中堆放，木模的堆放高度不超過2米。樓層較 高，支模采用雙層排架時，先拆除上層排架，使木檔和模板落在底層排架上，上 層模板全部運出后再拆底層排架，有穿墻螺栓的應先拆除穿墻螺桿，再拆除梁側(cè) 模和底模。 (7) 當立柱的水平拉桿超過2層時，應首先拆除2層以上的拉桿。當拆除最后一道 水平拉桿時，應和拆除立柱同時進

18、行。 (8) 當拆除梁下立柱時，應先從跨中開始，對稱地分別向兩端拆除。拆除時，嚴 禁采用連梁底板向旁側(cè)拉倒的拆除方法。 三、監(jiān)測監(jiān)控 1、監(jiān)測措施 (1) 監(jiān)測控制 采用經(jīng)緯儀、水準儀對支撐體系進行監(jiān)測，主要監(jiān)測體系的水平、垂直位置 是否有偏移。 (2) 監(jiān)測點設置 觀測點可采取在臨邊位置的支撐基礎面(梁或板)及柱、墻上埋設倒“L形 直徑12鋼筋頭。 (3) 監(jiān)測措施 混凝土澆筑過程中，派專人檢查支架和支撐情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動、變形和 水平位移情況的應及時解決。 (4)儀器設備配置 名稱 規(guī)格 數(shù)量 精度 電子經(jīng)緯儀 :DT202C :1 精密水準儀 1 1 2” 全站儀一臺 RXT 232

19、1 2”，最大允許誤差土 20” 自動安平水準儀 2 千米往返3mm 紅外線水準儀 1 激光垂直儀 DZJ2 2 h/40000 對講機 3 檢測板手 1 監(jiān)測說明 班組每日進行安全檢查，項目部進行安全周檢查，公司進行安全月檢查，模 板工程日常檢查重點部位： 1) 桿件的設置和連接，連墻件、支撐，剪刀撐等構(gòu)件是否符合要求； 2) 連墻件是否松動； 3) 架體是否有不均勻沉降，垂直度偏差； 4) 施工過程中是否有超載現(xiàn)象； 5) 安全防護措施是否符合規(guī)范要求； 6) 支架與桿件是否有變形現(xiàn)象； (6)監(jiān)測頻率 在澆筑混凝土過程中應實時監(jiān)測，一般監(jiān)測頻率不宜超過 2030分鐘一次， 在混凝土實凝前

20、后及混凝土終凝前至混凝土 7天齡期應實施實時監(jiān)測，終凝后的 監(jiān)測頻率為每天一次。 1) 本工程立柱監(jiān)測預警值為10mm,立柱垂直偏差在24mm以內(nèi)； 2) 監(jiān)測數(shù)據(jù)超過預警值時必須立即停止?jié)仓炷?，疏散人員，并及時進 行加固處理。 四、應急預案 1、目的 提高整個項目組對事故的整體應急能力，確保意外發(fā)生的時候能有序的應急 指揮，為有效、及時的搶救傷員，防止事故的擴大，減少經(jīng)濟損失，保護生態(tài)環(huán) 境和資源，把事故降低到最小程度，制定本預案。 2、應急領導小組及其職責 應急領導小組由組長、副組長、成員等構(gòu)成。 (1)領導各單位應急小組的培訓和演習工作，提高應變能力。 當發(fā)生突發(fā)事故時，負責救險的人

21、員、器材、車輛、通信和組織指揮協(xié)調(diào)。 (3) 負責準備所需要的應急物資和應急設備。 (4) 及時到達現(xiàn)場進行指揮，控制事故的擴大，并迅速向上級報告。 3、應急反應預案 (1) 事故報告程序 事故發(fā)生后，作業(yè)人員、班組長、現(xiàn)場負責人、項目部安全主管領導應逐級 上報，并聯(lián)絡報警，組織搶救。 (2) 事故報告 事故發(fā)生后應逐級上報：一般為現(xiàn)場事故知情人員、作業(yè)隊、班組安全員、 施工單位專職安全員。發(fā)生重大事故時，應立即向上級領導匯報，并在1小時內(nèi) 向上級主管部門作出書面報告。 (3) 現(xiàn)場事故應急處理 施工過程中可能發(fā)生的事故主要有：機具傷人、火災事故、雷擊觸電事故、 高溫中暑、中毒窒息、高空墜落、

22、落物傷人等事故。 （A）火災事故應急處理：及時報警，組織撲救，集中力量控制火勢。消滅飛 火疏散物資減少損失控制火勢蔓延。注意人身安全，積極搶救被困人員, 配合消防人員撲滅大火。 （B）觸電事故處理：立即切斷電源或者用干燥的木棒、 竹竿等絕緣工具把電 線挑開。傷員被救后，觀察其呼吸、心跳情況，必要時，可采取人工呼 吸、心臟擠壓術，并且注意其他損傷的處理。局部電擊時，應對傷員進 行早期清創(chuàng)處理，創(chuàng)面宜暴露，不宜包扎，發(fā)生內(nèi)部組織壞死時，必須 注射破傷風抗菌素。 （C）其他人身傷害事故處理：當發(fā)生如高空墜落、被高空墜物擊中、中毒窒 息和機具傷人等人身傷害時，應立即向項目部報告、排除其他隱患，防 止救

23、援人員受到傷害，積極對傷員進行搶救。 4、應急通信聯(lián)絡 項目負責人：尚惠 手機:安全員：劉濤 手機:技術負責人：許祖鋼 手機:醫(yī)院救護中心：120 匪警：110 火警： 119 通信聯(lián)系方式應在施工現(xiàn)場和營地的顯要位置張貼，以便緊急情況下使用 第六節(jié)、勞動力計劃 一、專職安全生產(chǎn)管理人員 搭設過程中，因處在施工高峰期，各施工班組在交叉作業(yè)中，故應加強安全 監(jiān)控力度，現(xiàn)場設定若干名安全監(jiān)控員。水平和垂直材料運輸必須設置臨時警戒 區(qū)域，用紅白三角小旗圍攔。謹防非施工人員進入。同時成立以項目經(jīng)理為組長 的安全領導小組以加強

24、現(xiàn)場安全防護工作，本小組機構(gòu)組成、人員編制及責任分 工如下 尚慧（項目經(jīng)理）一一組長，負責協(xié)調(diào)指揮工作； 許祖鋼（技術負責人） 組員，負責現(xiàn)場施工指揮，技術交底； 劉濤（安全員）一一組員，負責現(xiàn)場安全檢查工作； 洪?。ㄊ┕T）組員，負責現(xiàn)場具體施工； 、所需勞動力安排 高支模開始時間 2013.12.25 高支模工期（天） 25 作息時間（上午） 6： 0010： 30 作息時間（下午） 15: 0019： 30 砼工程量（m ） 480 咼支模建筑面積（m2） 480 木工（人） 65 鋼筋工（人） 40 砼工（人） 30 架子工（人） 25 水電工（人） 5 其它工種（人） 7 第七節(jié)、計

25、算書及相關圖紙 【計算書】 梁模板(扣件式)計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術規(guī)范 JGJ162-2008 2、 建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ 130- 2011 3、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB50010-2010 4、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范GB 50017-2003 、工程屬性 新澆混凝土梁名稱 HJL1-2 新澆混凝土梁計算跨度(m) 24 混凝土梁截面尺寸(mrrK mm) 900X1900 新澆混凝土結(jié)構(gòu)層高(m) 10.19 梁側(cè)樓板厚度(mm) 120 、荷載設計 2 模板及其支架自重標準值 G1k(kN/m ) 面板 0

26、.1 面板及小梁 0.3 模板面板 0.5 模板及其支架 0.75 3 新澆筑混凝土自重標準值 G2k(kN/m 3) 24 鋼筋自重標準值G3k(kN/m 3) 梁 1.5 板 1.1 施工人員及設備荷載標準值Q1k 當計算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(kN/m 2) 1 振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值 2 Q2k(kN/m ) 對水平面模板取值 2 2 風荷載標準值詠(kN/m ) 基本風壓0(kN/m2) 0.3 風壓高度變化系數(shù)鬼 0.9 非自疋義:0.22 風荷載體型系數(shù)足 0.8 三、模板體系設計 新澆混凝土梁支撐方式 梁兩側(cè)有板，梁板立柱共用(A) 梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)

27、600 梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm) 1200 步距h(mm) 1500 新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)a(mm)、lb(mm) 1200、 1000 混凝土梁居梁兩側(cè)立柱中的位置 居中 梁左側(cè)立柱距梁中心線距離 (mm) 600 梁底增加立柱根數(shù) 2 梁底增加立柱布置方式 按混凝土梁梁寬均分 梁底增加立柱依次距梁左側(cè)立柱距離(mm) 450,750 梁底支撐小梁根數(shù) 6 梁底支撐小梁最大懸挑長度(mm) 300 設計簡圖如下: 本圖據(jù)側(cè)支撐構(gòu)Mt僅作示畫，具體憚見集麗模様設計 立面圖 四、面板驗算 面板類型 覆面木膠合板 面板厚度(mm) 15 2 面板抗彎強度設計值f(N/mm ) 15 2 面板

28、彈性模量E(N/mm ) 10000 取單位寬度1000mm,按四等跨連續(xù)梁計算，計算簡圖如下: 彰f和1和I M和f種八 ;m; i d mi、; 11 衛(wèi)外 160 7 筲 Z 180 ? 盤攜 4 281250mm qi 0.9max1.2(Gik+ (G2k+G3k) h)+1.4Qk, 1.35(Gik+ (G2k+G3k)來)+1.4 (X7Q2k為=0.9max1.2 (.1+(24+1.5) 1.9)+1.4 2, 1.35 (0.1+(24+1.5) 1.9)+1.4 07 送1 60.75kN/m q1 靜0.9 1.35 G 1k+(G2k+G3k) h b 0.9 1.

29、35 0.1+(24+1.5) 1.9 1 58.99kN/m q1活 0.9 X.4 0.7 Q2k b 0.9 1.4 0.7 21 1.76kN/m q2 (G1k+ (G2k+G3k) h) b=0.1+(24+1.5) 1.9 1 48.55kN/m 1、強度驗算 Mmax 0.107q1 靜L2+0.121qp 活L2 0.107 爲8.99 0.18?+0.121 1.76 0.182 0.21kN m 0 Mmax/W 0.21 106/37500 5.64N/mm2281250) 0.115mm0.18+0.446 1.76 0.18 4.31kN R2=R4=1.143 5

30、靜I +1.223 q1 活l=1.143 58.99 0.18+1.223 1X76 0.18 12.52kN R3=0.928 q1 靜I +1.142 q活1=0.928 58.99 0.18+1.142 1X76 0.18 10.22kN 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R1=R5=0.393 cpl=0.393 48.55 0.18 3.43kN R2=R4=1.143 cpl=1.143 48.55 0.18 9.99kN R3=0.928 q2l=0.928 48.55 0.18 8.11kN 五、小梁驗算 小梁類型 方木 小梁材料規(guī)格(mm) 45 X90 2 小梁抗彎強度設計值f

31、(N/mm ) 15.44 2 小梁抗剪強度設計值T(N/mm) 1.78 2 小梁彈性模量E(N/mm ) 9350 3 小梁截面抵抗矩W(cm3) 60.75 4 小梁截面慣性矩l(cm4) 273.38 為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖: L L血 600 L600I. jr* Im n rTTi r 11J TJ rUi rTTi rUn hrTTTi rllj r 11 tTT fTTi rTTi m mm hm h mC m rl 1 L rd q1二 max4.31+0.9 K35 衩0.3-0.1) 0.95+0.5 (X9-0.12)+0.9max1.2 (

32、0.5+12.57 0.32= 0.57kN m 尸 Mmax/W = 0.57 106/60750= 9.31N/mm2 15.44N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗算 Vmax= max0.607qili, qib = max0.607 12.57 j0.6, 12.57.3 = 4.577kN 2 2 Tax= 3Vmax/(2bh0)=3 4577 1000/(2 45 90)= 1.7N/mm22733800)= 0.32mm2733800)= 0.4mm =1/400 = 300/400 =0.75mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限

33、狀態(tài) Rmax= max1.143q1l1, 0.393qil 什q1b = max1.143 12.57 0.6, 0.393 12.57 0.6+12.57 03 = 8.62kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1 = R6 = 4.06kN, R2= R5 = 8.62kN, R3= R4= 7.04kN 正常使用極限狀態(tài) Rmax= max1.143q2l1, 0.393q?l1+q2l2 = max1.143 10.02 0.6, 0.393 10.02 0.6+10.02 03 = 6.87kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1= R6= 3.45k

34、N , R2= R5 = 6.87kN, R3= R4 = 5.59kN 六、主梁驗算 主梁類型 鋼管 主梁材料規(guī)格(mm) 48 X 3 可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù) 1 2 主梁彈性模量E(N/mm ) 206000 2 主梁抗彎強度設計值f(N/mm ) 205 2 主梁抗剪強度設計值TN/mm ) 125 4 主梁截面慣性矩l(cm4) 10.78 3 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下: 4.06kN8.62kN7.04kN7.04kN B.62kN 4.06kN L-450 300 450L 1、抗彎驗算 主梁彎矩圖(kN m) 尸 Mmax/W = 0.6

35、34 X06/4490= 141.19N/mm29.041 X000/424= 42.65N/mm2w 舌25N/mm2 滿足要求! 3、撓度驗算 -0-38S 主梁變形圖(mm) Vax 0.39mmC v1/400 450/400 1.12mm 滿足要求！ 4、扣件抗滑計算 R maxRi,R4 3.64kN 8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求! 同理可知，右側(cè)立柱扣件受力 R 3.64kN 8kN 單扣件在扭矩達到4065Nm且無質(zhì)量缺陷的情況下，單扣件能滿足要求! 七、立柱驗算 立桿穩(wěn)定性計算依據(jù) 建筑施工模板安 全技術規(guī)范 JGJ162-200

36、8 鋼管類型 48X3 2 立柱截面面積 A(mm ) 424 回轉(zhuǎn)半徑i(mm) 15.9 3 立柱截面抵抗矩W(cm3) 4.49 2 抗壓強度設計值f(N/mm ) 205 入=h/i=1500/15.9=94.34.22 .6 *5/10 0.03kN m 2、穩(wěn)定性計算 根據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范公式 5.2.5-14，荷載設計值q1有所不同: 1) 面板驗算 qi = 0.9 總.2 (0.1+(24+1.5) 1椅)+0.9 銘4 )2 1 = 54.7kN/m 2) 小梁驗算 qi = max3.89+(0.3-0.1) 0.9/5+0.9 K2 (0.5+(24+1.1)

37、0.12)+0.9 1 狗 1 max0.6-0.9/ 2, (1.2-0.6)-0.9/2/2 1, 1X29+(030.1) 0.9/5=11.32kN/m 同上四六計算過程，可得： R1 = 3.34kN, R2= 14.55kN, R3= 14.55kN, R4= 3.34kN 立柱最大受力 Nw= maxR1+N邊 1, R2, R3, R4+N邊2+Mw/lb= max3.34+0.9 *2 (0.75+(24+1.1) 0.12)+0.9 1 狗 1 *1+0.6-092)/2 1.2, 14.55, 14.55, 3.34+0.9 1.2 (0.75+(24+1.1) 0.12

38、)+0.9 1 狗 X (1+1.2-0.6-0.9/2)/2 1.2+0.03/1.2 =14.61kN f= N/( A)+M/W = 14607.01/(0.63 424)+0.03 106/4490= 61.84N/mm2 2 205N/mm 滿足要求！ 八、可調(diào)托座驗算 荷載傳遞至立桿方式 可調(diào)托座 可調(diào)托座承載力容許值N(kN) 30 由主梁驗算一節(jié)計算可知可調(diào)托座最大受力N = maxR2, R3 1 = 16.08kN h)+1.4Qk, 1.35(Gik+ (G2k+G3k)來)+1.4 (X7Q2k為=0.9max1.2 (.1+(24+1.5) 1.9)+1.4 2, 1

39、.35 (0.1+(24+1.5) 1.9)+1.4 07 送1 60.75kN/m q1 靜0.9 1.35 G 1k+(G2k+G3k) h b 0.9 1.35 0.1+(24+1.5) 1.9 1 58.99kN/m q1活 0.9 X.4 0.7 Q2k b 0.9 1.4 0.7 21 1.76kN/m q2 (G1k+ (G2k+G3k) h) b=0.1+(24+1.5) 1.9 1 48.55kN/m 1、強度驗算 Mmax 0.107q1 靜L2+0.121qp 活L2 0.107 爲8.99 0.132+0.121 1.76 0.132 0.11kN m 0 Mmax/W

40、 0.11 106/37500 2.88N/mm2281250) 0.03mm0.13+0.446 1.76 0.13 3.08kN R2=R4=1.143 5靜I +1.223 q1 活l=1.143 58.99 0.13+1.223 1X76 0.13 8.95kN R3=0.928 q1 靜I +1.142 q1 活1=0.928 58.99 0.13+1.142 1X76 0.13 7.3kN 標準值(正常使用極限狀態(tài)) R1=R5=0.393 cpl=0.393 48.55 0.13 2.45kN R2=R4=1.143 cpl=1.143 48.55 0.13 7.13kN R3=

41、0.928 q2l=0.928 48.55 0.13 5.79kN 五、小梁驗算 小梁類型 方木 小梁材料規(guī)格(mm) 45 X90 2 小梁抗彎強度設計值f(N/mm ) 15.44 2 小梁抗剪強度設計值T(N/mm) 1.78 2 小梁彈性模量E(N/mm ) 9350 3 小梁截面抵抗矩W(cm3) 60.75 4 小梁截面慣性矩l(cm4) 273.38 為簡化計算，按四等跨連續(xù)梁和懸臂梁分別計算，如下圖: L L血 600 L600I. jr* max3.08+0.9 K35 衩0.3-0.1) 0.9/7+0.5 (X9-0.12)+0.9max1.2 (0.5+7.13+(0.

42、3-0.1) 0.9/7 = 7.16kN/m 1、抗彎驗算 2 2 2 2 Mmax= max0.107q1h2, 0.5如22 =max0.107 &98 0.62 , 0.5 X8.98 X0.32= 0.4kN m 尸 Mmax/W = 0.4 106/60750= 6.65N/mm23.27 1000/(2 45 90)= 1.21N/mm22733800)= 0.23mm2733800)= 0.28mm =1/400 = 300/400 =0.75mm 滿足要求！ 4、支座反力計算 梁頭處(即梁底支撐小梁懸挑段根部) 承載能力極限狀態(tài) Rmax= max1.143q1l1, 0.3

43、93qil 什q1b = max1.143 X98 0.6, 0.393 8.98 0.6+8.98 03 = 6.16kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1 = R8 = 3.53kN, R2= R7 = 6.16kN, R3= R4= R5= R6= 5.03kN 正常使用極限狀態(tài) Rmax= max1.143q2l1, 0.393c2l1+q2l2 = max1.143 716 0.6, 0.393 7.16 0.6+7.16 03 = 4.91kN 同理可得，梁底支撐小梁所受最大支座反力依次為R1= R8= 3.09kN , R2= R7 = 4.91kN, R3= R4 = R5 = R6= 3.99kN 六、主梁驗算 主梁類型 鋼管 主梁材料規(guī)格(mm) 48 X 3 可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù) 1 2 主梁彈性模量E(N/mm ) 206000 2 主梁抗彎強度設計值f(N/mm ) 205 2 主梁抗剪強度設計值T(N/mm) 125 4 主梁截面慣性矩l(cm4) 10.78 3 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主梁自重忽略不計，計算簡圖如下: 3.53kN E.16kN 5.03kN5.03kN5.03kN5.03kN6.16kN 3.53kN L腹1 300 L4501. r4 1