懸臂式擋墻計(jì)算

1、1-1-計(jì)算原理 PrincipesPrincipes dede calculcalcul . 1 11.1-1.1- .計(jì)算尺寸 DimensionsDimensions dede calculcalcul. 1 11.2-1.2-.計(jì)算模式 ModeMode lele dede calculcalcul .1 12 2 - -計(jì)算參數(shù)及材料 HypothHypoth eseese dede calculcalcul etet matriauematriaue.2 22.1-2.1-計(jì)算規(guī)范及參數(shù) NormesNormes appliquappliqu eses etet parampara

2、m trestres dede calculscalculs .2 22.2-2.2-材料特性 CaractCaract h則采用類條件下公式計(jì)算；如果 hp h, on applique fcsimule pour le Cashp h, on applique la formule pour le Cas .Ainsi on calcul les valeurs des diff rents paramtres de la pouss e active des terres derri re le mur.3.2.2-3.2.2-地震狀態(tài)PoussePousse dede terreste

3、rres soussous SsmeSsme地震下主動土壓力仍以庫侖土壓力為基礎(chǔ)，采用MONONOBE-OKABE 的理論計(jì)算。其計(jì)算原理和公式與靜態(tài)土壓力基本相同，仍分為、兩類計(jì)算條件。但需要考慮地震狀況下的水平和垂直向重力加速度應(yīng)力。并需考慮地震加速度iK角：D 二 arctan(Lj)sol_Z仁Kvcos rq_z1土心 q cos其中AvecZ場地影響系數(shù)。由于采用動態(tài)法計(jì)算地震下土壓力，故Z =1Kh：地震水平向加速度系數(shù).15； Kv：地震垂直向加速度系數(shù).075綜合以上因素，地震下墻后土壓力可折算為靜態(tài)土壓力計(jì)算。對庫侖土壓力公式進(jìn)行修改，將a ,卩,Y col的數(shù)值用以下值來

4、替代：La pouss e active des terres sous s feme est calcul ee avec la th o rie de MONONOBE-OKABE sur la base de la pouss e des terres de Coulomb. Le prin cipe de calcul est similaire ce也i de la pouss e descterres au repos en distinguant deux modles de calcul!Mais pourta nt au s ime 命 faut en core tenir

5、compte de la contrainte horiz on tale et verticaledue a lacc l 飽ti on de la gravit , e et de li nflue nee de la ngle dacc l e rati on駅hsismique: 乂 一）二 arctan）Avec Z Coefficient dinfluenee du site. La pouss e des terres sous s isme est calcul e par la me thode dynamique, doneZ =1Kh：Coefficie nt dacc

6、l ratio n sismique horiz on tale est de.15Kv：Coefficient dacc l ration sismique verticale est de.075Avec la prise en compte des facteurs cit s au-dessus, la pousse des terres derri re le mur sous s e isme peut e tre con vertie en pousse e des terres au repos, en rempla?a nt les coaieufrs depar les v

7、aleurs suiva ntes:O（_z = a= 0+日COS（J ；）cos:其中Avec a _z卩_z Yol_z、q_z、H_z均為考慮地震作用后，換算過來的結(jié)果Dont a _Z,卩 _z_z,g_Z et H_z sont des valeurs obte nues par con vers ion avec la prise en compte des effets sismiques.3.33.3凸榫土壓力 butbut e e desdes terresterres sursur lala bchebche e凸榫承受的土壓力按被動土壓力計(jì)算，計(jì)算采用朗金土壓力理論。計(jì)

8、算沿用主動土壓力類似的方法，公式如下Rankine, par une m thodle similaireLa but 慮des terres reprise par la b che est 血ne pouss e passive, calcul e avec la th oridecellede calcul de la pouss e active des terres. La formule de calcul est la suiva nte:pp =1 h32Kp2兀Avec : K p = tan ()p42(h2+h1FigFig 3.33.3其中：Kp為被動土壓力系數(shù)。Ave

9、c: Kp： Coefficient de la pouss e des terres passive3.43.4基礎(chǔ)土壓力PoussePousse desdes terresterres sursur lala semellesemelle基礎(chǔ)承受覆蓋土層的垂直壓力，地震下對土的容重進(jìn)行了修正，路面荷載則轉(zhuǎn)化為等待土厚度進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算模式如下：La semelle est soumise au poids des terres. Le poids volumique du sol est ajust en cas deds isme. La charge de la chausse peut

10、 dtrec on vertie en paisseur de terres quivale nte. Le mod le ede calcul est donn ci-dessous :FigFig 3.43.4MkNxm)由此可得墻身HGmax :全部不利的長期作用力;3.53.5地震下自重慣性力 EffortEffort dinertiedinertie soussous s s ismeisme du u poidspoids proprepropre墻身自重在地震狀態(tài)下， 受水平加速度Kh的影響，對墻身產(chǎn)生水平向應(yīng)力作用， 受力模式如圖所示:In flue nc dar Iacc l

11、 ration horiz on tale K h, le poids propre du mur engendre une con tra intehoriz on tale sous s ismee Le mod leem canique est montr pa庖la figure suiva nte:其中 Avec: q=高度處自重慣性力產(chǎn)生的彎矩 M=Hmesme (Pac(PacWaiiWaii) )計(jì)算時(shí)，仍利用庫侖土壓力原理計(jì)算。 但需要對庫侖土壓力公式進(jìn)行修改，對a ,卩，丫 col,q,H等土壓力參數(shù)進(jìn)行修正，具體公式見3.2.2節(jié)。其計(jì)算結(jié)果如下：Le calcul es

12、t toujours effectu avec la th oriade la pouss e deSterres de Coulomb, seulementles param e tre$ , aY sol, q et H dans les formules doiventoir leparagoalptie 3.2.2s. Vpour les d tails de formules. Les r sultats Se calcul sont r capitul SSi-dessous:表4.2.4a4.2.4a A A - - A A地震土壓力計(jì)算結(jié)果(P Padad)TableauTab

13、leau 4.2.4a4.2.4a R R sultatssultats dede calculcalcul dede lala pousspouss desdes tefrestefres soussous ssmessme A A -A-A (P(Padad) )e ( )(+/Kad(+/-)Padx(+)PadX(-)PadY(+)PadY(-)M ad(+)M ad(-)Type(+/-)(kN/m)(kN/m)(kN/m)(kN/m)(kN.m)(kN.m)37.5/35.4.81/.83300.24264.9700597.69525.72/表4.2.4b4.2.4b B B -

14、- B B地震土壓力計(jì)算結(jié)果(P Pad_had_h)TableauTableau 4.2.4b4.2.4b RultatsRultats dede calculcalcul dede lala poestespoestes terresterres sousmesousme B B e-Be-B (P(P_h_h) )e ( )+/Kad(+/-)Padx(+)PadX(-)PadY(+)PadY(-)Mad(+)M ad(-)Type(+/-)(kN/m)(kN/m)(kN/m)(kN/m)(kN.m)(kN.m)37.5/35.4.81/.8375.0666.240074.7165.72

15、/需要說明的是，計(jì)算出的各位置地震土壓力及其產(chǎn)生的彎矩均為單位長度計(jì)。通過計(jì)算可知計(jì)算對于墻身總地震土壓力300.24/264.97kN(+/-);總彎矩597.69/525.72kN.m(+/-)。對于墻身半墻高處總地震土壓力75.06/66.24kN(+/-);總彎矩74.71/65.72kN.m(+/-)。II est noter que, les pouss es des terres sous sisme ainsi que les mome nts obte nus aux diff rents points sont calcul s pour une Iongueur unit

16、aire.Par le calcul, on obtient une pouss e des terres totale de 300.24/264.97kN(+/-) sous s isme, et e un moment total de 597.69/525.72kN.m(+/-) sur le mur.On obtient une pouss e des terres totale de 75.06/66.24kN(+/-) sous s isme, et un momenttotal de 74.71/65.72kN.m(+/-) mi-haudeur du mur.425425-

17、-地震下墻身慣性力計(jì)算 EffortEffort dinertiedinertie dudu murmur soussous sismesisme ( (Oadad) )在地震狀況下，受水平加速度Kh和垂直加速度Kv的影響，墻身自重相應(yīng)產(chǎn)生了水平和垂直的慣性力。其公式見3.3地震下自重慣性力。計(jì)算結(jié)果如下：Sous li nflue nee des acc l rations horiz on tale K h et verticale (K v) , le poids propre du mur peut engendrer des efforts dinertie horizontal e

18、t vertical sous s isme. La formule de ealcul est pr sent e e dans le paragraphe 3.5 Effort dinertie d? au poids propre sous sisme.Voir ci-apr s les r sultats de calcul :TableauTableau 4.2.5a4.2.5a EffortEffort dinertiedinertie d?d? auau poidspoids proprepropre A A - - A A (I(IMadMad) )X (m)Y (m)PMad

19、X (+)PMadY(+)PMadY(-)M Mad(+)M Mad(-)(kN/m)(kN/m)(kN/m)(kN.m)(kN.m)1.52.815.857.92-7.9244.3544.35表4.2.5b4.2.5b B B - - B B自重慣性力計(jì)算結(jié)果(P PMad_hMad_h)TableauTableau 4.2.5b4.2.5b EffortEffort dinertiedinertie d?aud?au poidspoids proprepropre B B - - B B (Pi(Piad_had_h) )X (m)Y (m)PMadX (+)PMadY(+)PMadY(-

20、)M Mad (+)M Mad(-)(kN/m)(kN/m)(kN/m)(kN.m)(kN.m)1.457.073.54-3.5410.2310.23需要說明的是，計(jì)算出的各位置地震下自重慣性力及其產(chǎn)生彎矩均以單位長度計(jì) 通過計(jì)算可知計(jì)算對于墻身慣性力為17.72kN。對于B - B截面慣性力為7.91kN。II est noter que, les efforts dinertie sous s isme ainsi queues moments obtenus aux diff rents e points sont calcul s poe une Iongueur unitaire.O

21、n obtie nt du calcul un effort di nertie du mur de 17.72kN.On obtient un effort dinertie de 7.91kN sur la coupe B - B.4.3-4.3-基礎(chǔ)各單項(xiàng)力計(jì)算CalculCalcul desdes actionsactions simplessimples dede lala semellesemelle墻后基礎(chǔ)承受豎向土壓力和自重的作用，計(jì)算求得各分項(xiàng)力在基礎(chǔ)產(chǎn)生的彎矩值，為基 礎(chǔ)強(qiáng)度計(jì)算提供依據(jù)。計(jì)算圖示如下：La semelle derri re leemur est soumi

22、se la potss e verticale des terres et au poids propre. On peut calculer les moments g n e e par les diff renteeactions sur la semelle pour pr parer des e donn ees de base afin de calculer la r sista nee de la semelle. 6ir ci-dessous le sch ma deecalcul:計(jì)算以基礎(chǔ)和墻身相接處為控制截面， 將墻前和墻后基礎(chǔ)作為固結(jié)與墻身的懸臂梁計(jì)算,求解沿墻長各位

23、置基礎(chǔ)根部和基礎(chǔ)一半處的彎矩On prend comme con diti onnante la sect ion de raccordeme nt entre le corps du mur et la semelle. La semelle deva nt et derri re le mur est con sid r comme deux poutres can tilever bloqu es sur le corps du mur pour calculer les moments aux diff rents points au d part et la a mi-l on gu

24、eur de la semelle.4.3.1-4.3.1-土 壓力對基礎(chǔ)的作用EffetEffet dede lala poussepousse desdes terresterres sursur lala semellesemelle墻后基礎(chǔ)在非地震狀況下承受了垂直向土壓力作用；在地震狀態(tài)下，垂直土壓力產(chǎn)生的 彎矩應(yīng)考慮地震加速度影響，土的重力考慮(1KV)的系數(shù)，計(jì)算結(jié)果如下：La semelle derri re leemur est soumise la podss e Verticale des terres en tat de service. Sous s ime, le c

25、alcul du moment g n 帝 epar la pouss e verticale des terres doit encore tenir compte de lacc l ation sismique. La gravit des terres doit faire intervenir un coefficient de 1 Kv. Lesr sultats de calcul sont donn s dans les tableaux ci-dessous:表4.3.1a4.3.1a墻后基礎(chǔ)非地震垂直力表TableauTableau 4.3.1a4.3.1a EffortE

26、ffort verticalvertical dudu lala pouspousde e desdes terresterres dede lala semellesemelle derrrederrre lele mumueenen tattat dede serviceserviceD - DE - E“(kN)MpT(kN.m)Pcar(kN)Mcar(kN.m)PT(kN)MpT(kN.m)Pcar(kN)Mcar(kN.m)849.22588.600475.1694.700表4.3.1b4.3.1b墻后基礎(chǔ)地震垂直力表TableauTableau 4.3.1b4.3.1b Effo

27、rtEffort verticalvertical dudu da a poussepousse deses terresterres dede lala semellesemelle derrrederrre lele e murmur soussous sismesismeD - DE - EPadT(+)(kN)M PadT(+)(kN.m)PadT(-)(kN)M PadT(-)(kN.m)PadT(+)(kN)M PadT(+)(kN.m)PadT(-)(kN)M PadT(-)(kN.m)912.92782.8785.52394.5510.8746.8439.5642.64.3.2

28、-4.3.2-基 礎(chǔ)自重作用計(jì)算 EffetEffet dudu poidspoids proprepropre sursur lala semellesemelle不考慮地基作用時(shí)，計(jì)算基礎(chǔ)自重產(chǎn)生相應(yīng)的垂直力和彎矩；在地震作用下還應(yīng)慮地震 加速度影響，重力考慮（1Kv）的系數(shù)。需要說明的是，墻后基礎(chǔ)自重計(jì)算時(shí)考慮了凸榫重 力的作用。計(jì)算結(jié)果如下：Le poids propre de la semelle peut g n 帝er un effort vertical et un moment. Sous s isme, il faut e en core ten ir compte de

29、lacc l rati on eismique. La gravit doit faire in terve nir un coefficie nt de 1 v. Il est noter que, le calcul du poids propre de la semelle derri re le mur a tenu compte de la gravit du tenon. Les r sultats de calcul sont donn s dans le tableau suivant:表4.3.2a4.3.2a非地震下墻后基礎(chǔ)重力表TableauTableau 4.3.2a4

30、.3.2a ForceForce dede gravitgravit dede lala SemelleSemelle derriderri rere lele murmur enen tattat dede serviceserviceD - DE - EPM(kN)M PM(kN.m)PM(kN)MPM(kN.m)138.7353.573.638.5需要說明的是，以上作用力和彎矩均以單位長度計(jì)。II est noter que les forces et les moments sont toujours calcul s pour une Iongueur unitaire.對于墻前基礎(chǔ)

31、，非地震狀態(tài)下，單位長度下自重力PM=19.2kN ;自重產(chǎn)生的彎矩M PM=9.6kN.m。En ce qui concerne la semelle deva nt le mur, en tat de service leffort d? au poids propre pourune Iongueur unitaire PM=19.2kN, le moment g n 能 epar le poids propre MpM=9.6kN.m.表4.3.2b4.3.2b地震下墻后基礎(chǔ)自重表TableauTableau 4.3.2b4.3.2b PoidsPoids proprepropre d

32、ede lala semellesemelle derrrederrre lele murmur sbussbus sismesismeD - DE - EP adM (+)(kN)MPadM(+)(kN.m)PadM(-)(kN)M PadM(-)(kN.m)P adM(+)(kN)M PadM(+)(kN.m)PadM (-)(kN)M PadM(-)(kN.m)149.1380.1128.332779.141.468.135.6需要說明的是，以上作用力和彎矩均以單位長度計(jì)。Il est noter que les forces et les moments sont toujours c

33、alcul s pour une Iongueur unitaire.對于墻前基礎(chǔ)，地震狀態(tài)下，單位長度下自重力PadM(+/-)=20.7/17.8kN ;自重產(chǎn)生的彎矩M padM(+/-)=10.3/8.9kN.m。En ce qui concerne la semelle deva nt le mur, sous sisme, leffort d? au poids propre pour une Iongueur unitaire PadM(+/-)=20.7/17.8kN, le moment g n fr epar le poids propreM PadM(+/-)=10.3/

34、8.9kN.m.4.3.3-4.3.3-被 動土壓力計(jì)算PoussePousse passivepassive desdes terresterres由于墻后設(shè)置了抗滑凸榫，凸榫承受了地基的被動土壓力作用。計(jì)算被動土壓力采用了朗金的被動土壓力理論，具體計(jì)算公式參見3.3。計(jì)算結(jié)果如下：單位長度下，凸榫被動土壓力Pp=120.2kN。被動土壓力在凸榫根部彎矩為Mp=148.3kN.m。Une b Che est pr vu 凰erri resle mur pour contrer le glissement, elle reprend la pouss e passiveedes terres

35、de lassise. Cette pousse passive des terres est calcule avec la te orieede Rankine. Voir le paragraphe 3.3 pour les d tails de ealcul. Les r sultats cfe calcul sont donn s ci-dessous:La pouss e active des terres reprise par le tenon Pp=120.2kN. Le moment g n eau d part du tenon par la pouss e passiv

36、e des terres Mp=148.3kN.m.5 5 - -截面配筋 FerraillageFerraillage desdes sectionssections5.15.1 - -內(nèi)力組合 CombinaisionsCombinaisions desdes effortsefforts pourpour lele voilevoile表5.1a5.1a單項(xiàng)作用力TableauTableau 5.1a5.1a ActionsActions simplessimplesA - AB - BActio nPX (kN)PY (kN)M (kN.m)PX (kN)PY (kN)M (kN.m)

37、PM0105.60047.10Pa179.60362.145.7046 Pcar52.30131.321.3021.4 P ad(+)300.20597.775.1074.7 Pad(-)265265525.766.2065.7 PMad (+)15.815.844.37.13.510.2 PMad (-)15.8-7.944.37.1-3.510.2表5.1b5.1b A A - - A A截面荷載組合TableauTableau 5.1b5.1b CombinaisonCombinaison sectionsection A A - - A AActio nPX (kN)PY (kN)M

38、(kN.m)Comb in ais onELS232106493+ELU320.9106686 + 1.35* + 1.5* ELA(+)3160642+(+) +(+)ELA(-)2810570+(-)+(-)表5.1c5.1c B B - - B B截面荷載組合TableauTableau 5.1c5.1c CombinaisonCombinaison sectionsection B B - - B BActio nPX (kN)PY (kN)M (kN.m)Comb in ais onELS6747.167.4+ELU93.747.194.1 + 1.35* + 1.5* ELA(+)

39、82084.9+(+) +(+)ELA(-)73075.9+(-)+(-)5.25.2 - -墻身截面配筋 FerraillageFerraillage voilevoile根據(jù)計(jì)算出的墻身各單項(xiàng)作用力，按34荷載組合公式，可得到全墻個位置處 ELS、ELU、ELA狀態(tài)下的組合內(nèi)力大小。對各位置的組合內(nèi)力，參照 BAEL 91中的公式，并考慮抗 震的相關(guān)規(guī)范要求，計(jì)算抗彎和抗剪鋼筋的數(shù)量，與設(shè)計(jì)擬采用的數(shù)量對比，驗(yàn)證結(jié)構(gòu)的安 全性。對于抗彎鋼筋設(shè)計(jì)每沿米擬配置57.4cm2受拉鋼筋和22.4cm2受壓鋼筋?？辜翡摻钆渲妹垦孛讛M配置3.4cm2抗剪鋼筋，每層基本間距取15cm。其計(jì)算結(jié)果如下：O

40、n peut obte nir les efforts in ter nes comb in s (HELS, EEU, ELA aux diff rentspoints du mur avec les formules donn es d 莊ns le paragraphe 3.4 Comb in ais on de charges sur la base des efforts simples calcul s. Puis&on calcul le nombre darmatures de flexion et deffort tranchant vis- -vis des efforts

41、 internes combin s obtenus, laide de la formule fournie dans BAEL 91 , avec la prise en compte des normes parasismiques. Le rsultat de calcul est compar avec lae disposition de ferraillage pr vue poure rifier la s curite de la structure. On a pr vu 57.4em2 darmatures ten dues et 22.4cm darmatures co

42、mprim es par m trO lin aire pour la r sistance laa flexion, et 3.4cm 2 darmatures deffort tranchant par m tre lin aireecontre le cisaillement, avec un espacement de 15cm pour chaque nappe. Les rsultats de calcul sont r capitul sdans les tableaux suiva nts:表5.2a5.2a A A - - A A截面配筋結(jié)果TableauTableau 5.

43、2a5.2a CalculCalcul darmaturesdarmatures A A - - A AArmatures de flexi onArmatures deffort tran cha nt2A1(cm /m)2A2(cm /m)St(cm)131calculadopt ecalculadopt ecalculadopt eELS27.857.4022.4ELU2157.4022.442.415ELA(+)16.957.4022.442.415ELA(-)14.957.4022.442.415表5.2b5.2b B B - - B B截面配筋結(jié)果TableauTableau 5.

44、2b5.2b CalculCalcul darmaturesdarmatures B B - - B BArmatures de flexi onArmatures deffort tran cha ntA1(cm 2/m)A2(cm 2/m)St(cm)! n oCcalculadopt ecalculadopt ecalculadopt eELS4.557.4022.4ELU3.557.4022.442.415ELA(+)2.757.4022.442.415ELA(-)2.457.4022.442.415其中 Avec: A1受拉區(qū)鋼筋面積 Sectio n darmatures da n

45、s la zo ne ten dueA2 受壓區(qū)鋼筋面積 Section darmatures dans la zone comprim e e需要說明的是，計(jì)算出的各位置的配筋數(shù)量均為單位長度計(jì)。由上表可見，墻身設(shè)計(jì)采 用的截面尺寸和鋼筋數(shù)量完全能滿足設(shè)計(jì)要求。II est noter que, les nombres darmatures obtenus aux diff rents points demur sont calcul s e pour une Ion gueur un itaire. Le tableau ci-dessus montre que les sect ions

46、 et les no mbres darmatures rete nus son t judicieux.5.35.3 - -基礎(chǔ)截面配筋 FerraillageFerraillage dede lala semellesemelle5.3.15.3.1- -基底應(yīng)力及基礎(chǔ)脫空計(jì)算ContrainteContrainte dudu solsol etet soulvementsoulvement dede lala semellesemelle通過結(jié)構(gòu)力學(xué)中的偏心受壓理論，可求得各組合下偏心彎矩產(chǎn)生的基底應(yīng)力值，再 與垂直力產(chǎn)生的均勻應(yīng)力相疊加。具體計(jì)算模式如下圖所示：On calcul la

47、 contrainte du sol due au mome nt exce ntrique avec la th orie de la compress ion6MB2exce ntrique pr seni 慮dans le Me cani sme structural,superpos e avec la con tra inte uni formedue dfeffort vertical. Le mod le de caleul est donn ci-dessous:max V 其中 Avec : pminBV-組合下垂直力M-組合下彎矩已知地基承載力為250kN/m2。對計(jì)算的墻

48、下基底應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算，結(jié)果如下:Avec:V-Effort vertical sous comb in ais onM-Mome nt sous comb in ais onLa capacit portante du sol dassise est de 250kN/m2. Les rsultats de v rification de lacontrainte du sol sous la semelle du mur sont donn s ci-dessous:e表5.3.15.3.1基底應(yīng)力計(jì)算結(jié)果TableauTableau 5.3.15.3.1 R R suitatssuitats

49、 dede calculcalcul dede lala contraintecontrainte dudu solsolComb in ais on2Pmin(kN/m )2Pmax(kN/m )d (kN/nm)Verificati onELU166.5242.4250YELA+135.9189.7250YELA-126.9164.8250Y其中：滬-地基承載力由上表可見最小應(yīng)力均大于OkN/m2，不存在基礎(chǔ)脫空，故基礎(chǔ)脫空面積也滿足要求。Avec:-Capacit portante du sol dassise2Le tableau ci-dessus mon tre que la co

50、n tra inte mini male est sup rieure ORN/m ,elonc lesoul vement de la semelle ne se produit pas.5.3.25.3.2 - -基礎(chǔ)單項(xiàng)力匯總 ActionsActions dede semellesemelle表5.3.2a5.3.2a基礎(chǔ)單項(xiàng)作用力TableauTableau 5.3.2a5.3.2a ActionsActions simplessimples dede semellesemelleC - CD - DE - EActio nPY (kN)M (kN.m)PY (kN)M (kN.m)

51、PY (kN)M (kN.m)PM19.29.6138.7353.573.638.5 P car0000PT849.22588.6475.1694.7 P adT(+)912.92782.8510.8746.8 P adT(-)785.52394.5439.5642.6PMad什)20.710.3149.1380.179.141.4 PMad (-)17.88.9128.332768.135.6 Pf(-)088.602191.30519.5表5.3.2b5.3.2b基礎(chǔ)截面荷載組合TableauTableau 5.3.2b5.3.2b CombinaisonCombinaison dede

52、lala semellesemelleActio nC - CM(kN.m/m)D - DM(kN.m/m)E - EM(kN.m/m)Comb in ais onELS79.5-602.5-65.4+ELU107.3-624.2-208.51.35* +1.5* + + 1.35* + ELA(+)83.9-631.1-70.9+什)+什)+ELA(-)73.2-397.6-5+(-)+(-)+5.3.35.3.3 - -基礎(chǔ)截面配筋 FerraillageFerraillage dede lala semellesemelle將擋墻基礎(chǔ)分為墻前基礎(chǔ)和墻后基礎(chǔ)兩個懸臂梁，同時(shí)固結(jié)與墻身根部。

53、將組合后的地基應(yīng)力產(chǎn)生的彎矩與上部各作用組合后的彎矩疊加，即可得到基礎(chǔ)各截面的彎矩，并對其截面配筋進(jìn)行驗(yàn)算。計(jì)算圖示和結(jié)果如下：La semelle deva nt et derri re le mur est con sid r comme deux poutres can tilever bloqu es esur le corps du mur. Le mome nt g n o epar la contrainte du sol sous comb in ais on est superposeavec le moment g n o o epar les diff rentes ac

54、tions de la partie sup rieure pouOobtenir le moment des diff rentes sect ions de la semelle et calculer le ferraillage de la semelle. Le sch ma et leser eultats de calcul sont donn s ci-dessous:A2 -M-祁 kN/n?FigFig 5.3.25.3.2表5.3.35.3.3基礎(chǔ)配筋計(jì)算結(jié)果TableauTableau 5.3.35.3.3 R R suttatssuttats dede calculc

55、alcul dudu ferraillageferraillage dede lala semellesemelleC - CD -DE - EnmA1(cm2/m)A2(cm2/m)A1(cm2/m)A2(cm2/m)A1(cm2/m)A2(cm2/m)calculadopt ecalculadopt ecalculadopt ecalculadopt ecalculadopt ecalculadopt eELS4.857.4022.438.757.4022.43.957.4022.4ELU3.657.4022.421.457.4022.46.957.4022.4ELA+2.457.4022

56、.418.757.4022.4257.4022.4ELA-2.157.4022.411.657.4022.4.157.4022.4其中 Avec:A1-受拉區(qū)鋼筋面積 Sectio n darmatures da ns la zo ne ten due受壓區(qū)鋼筋面積 Section darmatures dans la zone comprim e基礎(chǔ)組合后彎矩 Mome nt sous comb in ais onY -驗(yàn)證設(shè)計(jì)擬采用鋼筋滿足受力要求Verificati on du ferraillage需要說明的是，計(jì)算出的各位置的配筋數(shù)量均為單位長度計(jì)，彎矩為正則基礎(chǔ)下緣配置 受拉鋼筋，

57、彎矩為負(fù)則基礎(chǔ)上緣配置受拉鋼筋。由上表可見，基礎(chǔ)設(shè)計(jì)采用的截面尺寸和鋼 筋數(shù)量完全能滿足設(shè)計(jì)要求。ci IDKoWZw EyZx_II est noter que, les no mbres darmatures obte nus aux points diff rents sont calculus pouJ une Ion gueur un itaire. Quand le mome nt est positif, on pr voit des armatures ten dues dans la partie inf rfeure de la semelle, dans le cas c

58、on traire, qua nd le mome nt est n gatif, on pr voit(lese armatures ten dues dans la partie suprieure de la semelle. Le tableau ci-dessus montre que les sect ions et les no mbres darmatures rete nus son t judicieux.6 6 - -穩(wěn)定性驗(yàn)算 V Verificaionrificaion dede lala stabilitstabilite6.16.1 - -抗傾覆穩(wěn)定性驗(yàn)算V Ve

59、rificationrification dede lala stabilitstabilit auau renversementrenversement受墻后土壓力的影響，擋墻承受傾覆彎矩。傾覆彎矩主要為墻身和基礎(chǔ)的土壓力的水平 分力Ex產(chǎn)生的彎矩，抗傾覆彎矩為擋墻自重W和垂直土壓力Ey產(chǎn)生的彎矩，傾覆點(diǎn)位于基礎(chǔ)前沿O點(diǎn)。具體計(jì)算模式和計(jì)算公式如下：Sous leffet de la pouss e des terres, le mur en aile est soumis au mome nt de ren verseme nt. Le mome nt de ren verseme nt

60、est un mome nt g n 帝 epar la force composa nte horiz on tale (Ex) de la pouss e des terres sur le mur et sur la semelle. Le moment anti-renversement est celui gn & epar le poids propre du mur (W) et la pouss e verticade des terres (Ey). Le point de ren verseme nt est situ au point O de la semelle.vo