某商業(yè)酒店項目模板及其支撐施工方案及計算

1、xxxxx工程模板及支撐系統(tǒng)施工方案2009年5月目錄一、工程簡介-3二、主要施工方法-6 截面10002950梁安德固架體計算-17 截面3501950梁支模架體計算-39 17.62米高共享空間支模架體計算-56 計算結(jié)論-68三、模板細(xì)部做法-68四、模板工程質(zhì)量保證措施-73五、模板質(zhì)量具體控制措施-76 六、模板安全施工-77一、工程簡介： 1、工程概況：某工程a區(qū)高級酒店、bc區(qū)商業(yè)及辦公項目位于xx市xx區(qū)xxxx）。由xx市xx建設(shè)發(fā)展總公司開發(fā)，xx市xx工程有限公司承建。本項目規(guī)劃可用地面積為33092.70m2，總建筑面積108101 m2，地上總建筑面積為80800 m

2、2。其中a區(qū)地上總建筑面積57200 m2，bc區(qū)地上總建筑面積15482 m2。地下室總面積27301 m2。其中a區(qū)地下室總面積17600 m2，bc區(qū)地下室總面積6322 m2。本項目a區(qū)為高級酒店、酒店式公寓16層主體高度67.65m，并設(shè)地下室一層，層高為5.1m。bc區(qū)分別為商業(yè)區(qū)、辦公樓。b區(qū)地上4層，地下一層，主體高度19.05m，c區(qū)地上5層地下一層，主體高度22.95m。某工程項目a區(qū)高級酒店、酒店式公寓為框剪結(jié)構(gòu)、bc商業(yè)、辦公為框架結(jié)構(gòu)。本項目設(shè)計使用年限為50年。a區(qū)高級酒店、酒店式公寓耐火等級為一級、bc區(qū)商業(yè)區(qū)耐火等級為二級。本工程相對標(biāo)高0.000相當(dāng)于1972

3、年xx市大沽高程系2003 年高程5.35m。本工程在施過程中的梁板模板支撐系統(tǒng)涉及到了高大支模架體的設(shè)計及計算,主要梁斷面尺寸為：350*1950梁段支模架高5.1m，使用鋼管扣件支撐體系；1000*2950大梁段支模架高17.6m,其每平米最大荷載75.224kn ，側(cè)向壓力為64.80kn/m2，其小梁尺寸為350mm寬，750mm 高，全部使用安德固專業(yè)模板支撐體系，其結(jié)構(gòu)平面位置如下圖：共享空間處的1000*2950大梁平面位置圖共享空間共有三處：a區(qū)的酒店大堂，高12.6m，面積220m2；a區(qū)休息大廳，高17.8m，面積240m2；bc區(qū)中心天井，高11.45m，面積652m2。

4、因此，按照部頒jgj162-2008支模規(guī)范要求，在認(rèn)真計算后編制本方案，以指導(dǎo)模板工程施工。a區(qū)共享空間剖面圖下沉庭院共享空間酒店大堂共享空間bc區(qū)共享空間2、編制依據(jù)：序號規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)名稱編 號1建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范jgj166-20082混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范gb50204-20023建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范jgj80-914建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范jgj130-20015建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)jgj59-996建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范jgj162-20087模塊式腳手架q/sy adg001-20058adg腳手架安裝檢查驗收和安全使用規(guī)定adg-0

5、02-20069建筑施工手冊（第四版）2003年9月10簡明施工計算手冊1999年7月11實用建筑施工安全手冊1999年7月12建筑施工腳手架實用手冊1994年5月13公司關(guān)于模板施工安全的相關(guān)規(guī)定3、模板及支模架體選配： （1）模板選用：本工程基礎(chǔ)底板、承臺、地梁均采用頁巖磚砌筑模板。地下室剪力墻、柱、梁、頂板采用15厚覆膜竹膠模板。主體結(jié)構(gòu)剪力墻、柱、梁、頂板采用15厚覆膜竹膠模板。a區(qū)下沉庭院共享空間處10002950大梁及樓板模板采用18厚覆膜竹膠模板。（2）支模架體選用：本工程支模架體選用滿堂紅式碗扣腳手架。局部共享空間高大支模部位使用扣件式滿堂紅腳手架進(jìn)行搭設(shè)，且全部使用全新管件，

6、進(jìn)場時必須按規(guī)范要求進(jìn)行材質(zhì)驗收，必要時將材料封樣送相關(guān)部門檢驗，合格后才可使用。下沉庭院處的支模架體采用安德固專業(yè)支撐體系進(jìn)行支設(shè)加固。二、主要施工方法：1、基礎(chǔ)底板承臺、地梁磚砌模板 基礎(chǔ)底板墊層施工完畢后，利用經(jīng)緯儀及全站儀在基礎(chǔ)底板墊層上彈出軸線控制線，依據(jù)圖紙按已彈好的軸線控制線放基礎(chǔ)承臺、地梁邊線，按照彈好的邊線進(jìn)行側(cè)模的組砌施工，側(cè)模組砌后使用1：2.5水泥砂漿對磚模內(nèi)側(cè)進(jìn)行抹灰，與墊層交界處抹成小圓角。承臺、地梁磚砌模板120mm，電梯井磚砌模板240mm。2、柱模板施工先對柱梁支模定位線進(jìn)行確定，檢驗合格后開始支模，柱模板采用15厚覆膜木模板及定型鋼模板，木模板加固采用501

7、00木方結(jié)合48鋼管、山型卡加固，單片柱模板形成啟口狀。柱施工方法：框架柱模板均在后臺加工成型后運(yùn)至工作面組裝，柱子每面加工一塊模板，每個柱子均有一塊模板底部預(yù)留3030mm清掃口，柱模高度按配置到框架梁下皮15mm，預(yù)留梁底模厚度，方便梁底模安裝及梁柱節(jié)點(diǎn)處理。柱模安裝過程中隨時使用線錘調(diào)整模板垂直度，檢查調(diào)整后加固柱模。同一軸線的柱子，要先安裝、校正兩端柱子，然后拉通線，校正中間柱子。模板支設(shè)完成后，利用預(yù)留的清掃口將柱模內(nèi)清理干凈，申報監(jiān)理檢查驗收后，再封堵清掃口。為避免模板底部露漿，最后在模板底部用水泥砂漿進(jìn)行封閉。 柱模板支設(shè)立面圖柱模板支設(shè)剖面圖3、地下室剪力墻模板墻模板內(nèi)側(cè)采用1

8、5厚覆膜竹膠模板，密肋50100木方、48雙鋼管、山型卡、穿墻螺栓加固，地下室墻外墻采用14止水穿墻螺栓，內(nèi)剪力墻采用普通14穿墻螺栓，穿墻螺栓間距600mm600mm布置。內(nèi)剪力墻穿墻螺栓套16塑料管，在拆模時拆除進(jìn)行反復(fù)使用。 地下室外墻止水穿墻螺栓施工示意圖4、梁、板模板及支撐系統(tǒng)（1）梁板模板支撐架體選型：整個施工現(xiàn)場的模板支撐體系，由碗扣式及扣件式滿堂紅落地式腳手架兩種樣式構(gòu)成。除在高支模及高大梁模支設(shè)區(qū)域為保證架體的自身穩(wěn)定性使用鋼管扣件式滿堂紅架體外，其余部位均使用碗扣式滿堂紅架體。a區(qū)下沉庭院共享空間的1000*2950大梁支模采用安德固腳手架進(jìn)行搭設(shè)。（2）架體材質(zhì)要求：本工

9、程架體搭設(shè)嚴(yán)格執(zhí)行國家行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)jgj130-2001。腳手管采用483.0焊接鋼管，其化學(xué)成分及機(jī)械性能符合普通碳素鋼技術(shù)條件（gb70088）的規(guī)定。扣件、安全網(wǎng)等，必須使用合格品并做有關(guān)試驗，經(jīng)試驗合格后方可使用。由于腳手管及扣件的租賃市場混亂，本工程要求，架體桿件及扣件進(jìn)場時由專人對其進(jìn)行現(xiàn)場實測，包括桿件的厚度、外觀銹蝕情況、扣件重量等。必要時要求對部分樣品進(jìn)行送檢。安德固腳手架的主要桿件直徑為60.3，材質(zhì)為345b，且經(jīng)過熱鍍鋅處理，承載能力比一般腳手架鋼管高，由立桿、橫桿和斜拉桿組成的支撐體系，穩(wěn)定性好，輕質(zhì)高強(qiáng)。安德固腳手架主要配件為u型卡和c型卡，其材料用wl510，機(jī)械性能

10、指標(biāo)：屈服強(qiáng)度355-475nmm2 、 抗拉強(qiáng)度為420-560n/mm2 、延伸率最小值為24。楔型扣件、鎖銷材質(zhì)采用45#鋼制做，通過熱模鍛壓成型。（3）模板架體的搭設(shè)規(guī)格：非高大梁、板的模板體系：采用15厚覆膜竹膠模板。梁側(cè)木方間距200mm，梁底木方沿梁長度方向按間距100mm設(shè)置，梁底及梁側(cè)用腳手管加固間距600 mm，梁底設(shè)置早拆間距900 mm。板模板下內(nèi)楞為50*100mm木方，間距250mm，外楞為圓鋼管483.0，間距900mm。非高大梁、板的支撐體系：為碗扣式滿堂紅式腳手架，立桿縱橫間距為0.9m,立桿步距1.2m。周圈滿設(shè)通高通長的豎向剪刀撐,且分別在梁板下皮、掃地桿

11、處、架體中部設(shè)置水平剪刀撐，剪刀撐角度約為45，跨度為4.5m。在架體搭設(shè)進(jìn)行前，先將架體立桿位置用墨線彈好，保證架體施工的規(guī)整順直，便于加固。下沉庭院共享空間處模板體系：kzl1與kzl2截面為1000*2950大梁，模板采用18厚竹膠模板，穿梁螺栓直徑為m14，水平間距200mm，豎向間距300mm。支撐大梁的主龍骨采用16號工字鋼，支撐次梁及樓板的主龍骨采用10號工字鋼，次龍骨均采用100100mm木方，a1-a，a1-c軸2.95m高大梁下次龍骨密排，其余梁下次龍骨間距200mm,180厚板下次龍骨間距為300mm，主龍骨垂直于主梁的方向布置，次龍骨垂直于主龍骨設(shè)置。下沉庭院共享空間處

12、支撐體系：本處腳手架為結(jié)構(gòu)梁板支撐腳手架，根據(jù)屋頂結(jié)構(gòu)梁截面尺寸的特點(diǎn)以及adg腳手架的特點(diǎn)，本工程采用adg公司生產(chǎn)的60系列腳手架。a根據(jù)a1-15至a1-12與a1-a至a1-b扇形區(qū)間梁的間距以及板厚的特點(diǎn)，腳手架的立桿縱距和橫距分別采用0.5m，1.0m和1.5m結(jié)合的搭設(shè)形式，滿足所有梁下有腳手架立桿落地，橫桿步距為2m。a1-a軸梁標(biāo)高為16.5m，a1-c軸梁標(biāo)高為12.5m，采用2米步距腳手架以及底座調(diào)整高度，能夠滿足要求。腳手架大梁下，立面內(nèi)斜拉桿滿拉，水平面內(nèi)每4m采用鋼管扣件用48鋼管與adg腳手架拉接（共5層），板下架體立面內(nèi)每隔兩步設(shè)置斜拉桿，斜拉桿呈“”型布置，來

13、保證斜桿受力狀態(tài)為受拉而不受壓，從而來保證整個架體的三維穩(wěn)定性。b由于二層環(huán)形樓梯支撐未拆除，故可將腳手架立桿落到二層環(huán)形樓梯上，樓梯下支撐適當(dāng)加固，見大樣圖。c由于3層樓板大梁下有樓板，故需將首層、二層樓板做回頂，建議回頂?shù)交A(chǔ)層地面，以便對3層內(nèi)側(cè)梁樓板卸荷，回頂形式同三層支撐架體，三層立桿底座和二層頂托對應(yīng)設(shè)置，中間設(shè)墊板。d立桿基礎(chǔ)墊板采用50厚200寬木方，平行梁方向設(shè)置，回頂層架體上下方設(shè)置同樣墊板e內(nèi)，外側(cè)大梁下架體與相鄰混凝土柱進(jìn)行拉接，以保證橫向穩(wěn)定，詳見節(jié)點(diǎn)詳圖。 f、工藝流程：基礎(chǔ)放線 擺放地腳 安裝立桿橫桿 斜拉桿找平找方 格構(gòu)柱搭設(shè) 懸跨連接安裝防護(hù)欄 驗收。g、大梁

14、的模板支設(shè)加固詳圖如下：架體基礎(chǔ)要求：全部架體必須在立桿下方墊設(shè)厚度不小于50mm厚的墊板墊板上部要求至少有2根立桿，對于共享空間處的高支模架體，立柱根部統(tǒng)一墊設(shè)槽鋼。 共享空間支模架體基礎(chǔ)簡圖架體掃地桿要求：碗扣架體立桿距地面350mm處設(shè)置縱橫向連續(xù)掃地桿，不能出現(xiàn)斷檔。鋼管扣件式腳手架部分橫縱向掃地桿距地200mm。早拆支頂立桿要求:立桿的垂直度必須滿足規(guī)范要求，非高大部位的梁底加設(shè)早拆支頂，延梁方向間距為0.9m，且必須落地支設(shè)，并用長水平桿與周邊架體連接，要求水平桿間距1.2m。不能出現(xiàn)從架體中部的橫桿處用扣件接桿的現(xiàn)象。其頂部的早拆螺桿要求有1/2含在立桿內(nèi)。凡螺桿外露大于上述長度

15、的，要求進(jìn)行扣件鋼管的加固連接。調(diào)節(jié)螺桿的頂托中心放置鋼管，不得出現(xiàn)偏心受力現(xiàn)象。立桿的接長全部采用對接，且相鄰接頭要求錯開0.5m，不得出現(xiàn)搭接接頭。橫桿及拉接點(diǎn)設(shè)置：橫桿步距要求統(tǒng)一，全部的橫桿桿件要求貫通順直。在主體結(jié)構(gòu)柱處設(shè)置拉結(jié)點(diǎn)，分別為掃地桿處、梁板底皮及柱中三道，連接桿的鎖扣不少于2個。豎向剪刀撐設(shè)置：支撐架體的四周從底到頂連續(xù)設(shè)置豎向剪刀撐，架間每隔4.5m的立桿間距從底到頂連續(xù)設(shè)置一道豎向剪刀撐（剪刀撐夾角約為45度，跨度4.5m，剪刀撐桿件的搭接長度不小于1m）。水平剪刀撐設(shè)置：掃地桿處、梁板底皮處及架體中部設(shè)置水平剪刀撐（剪刀撐夾角約為45度，跨度4.8m）。 砼相應(yīng)的澆

16、注方法:針對可能產(chǎn)生荷載不均勻集中現(xiàn)象，在澆注過程中嚴(yán)格控制澆注的順序，先對結(jié)構(gòu)柱進(jìn)行分層澆注，對與高度超過900mm的梁，同樣進(jìn)行分層澆注，每次澆注高度不超過30cm，采用從中間向兩邊的順序依次澆注。對邊跨梁實行進(jìn)一步的支撐加強(qiáng)措施，如加設(shè)支頂桿件、埋設(shè)預(yù)置地錨用以固定側(cè)模，使用雙立桿及側(cè)向的拋撐，滿足其強(qiáng)度要求。（4）模板設(shè)計計算：梁板支模計算分別對影響最大的截面為1000*2950, 350*1950兩種尺寸的梁,及17.8米凈高支模架體進(jìn)行模板支撐體系計算,其余樣式的梁板支模均按本設(shè)計規(guī)格搭設(shè)。 梁段: kzl1(1) 1000*2950 、設(shè)計計算荷載腳手架支撐的荷載包括施工活荷載、

17、板自重、梁自重、模板自重、主次龍骨自重以及腳手架自重荷載。各種荷載取值分別如下：施工活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：3kn/；180mm板自重標(biāo)準(zhǔn)值：250.18=4.5kn/；10002950mm梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：252.95=73.75kn/；350750mm梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：250.75=18.75kn/；200500mm梁自重標(biāo)準(zhǔn)值：250.5=12.5kn/；模板和龍骨（木方）自重標(biāo)準(zhǔn)值總和：1.0kn/、主龍骨計算（1）主龍骨支撐180mm板部位板下主龍骨采用10#工字鋼（10#工字鋼w=49 cm3），由于次龍骨的間距比較小，因此主龍骨計算可以按照均布荷載考慮。主龍骨承擔(dān)的最大荷載寬度為1.0m范圍內(nèi)的施

18、工活荷載、板自重、模板自重以及木方自重。主龍骨的計算可以按照跨度為10m的簡支梁承受均布荷載計算。10#工字鋼承擔(dān)的荷載設(shè)計值：1.2（4.5+1）1.0+1.431.0=10.8 kn/mmmax=0.125ql2=0.12510.8 1.52=3.04 kn.mvmax=0.5ql=0.510.81.5 =8.1kn截面正應(yīng)力 ： =m/1.05w = 3.04106 /( 1.05 49000 )=59 n/mm2 vmax=8.1kn，因此，鋼管立桿承載力滿足要求。鋼管立桿通過2個十字扣件與adg腳手架橫桿相連，每個十字扣件和adg橫桿承擔(dān)的荷載為4.05kn，因此十字扣件和adg的橫

19、桿滿足要求。撓度計算：w = 5ql4/(384ei)=5(4.5+1+3) 1.015004/(3842105245104)=1.14mm【w】=1500/500=3mm 通過以上計算，主龍骨支撐180mm板厚部位的承載和變形都滿足要求。（2）主龍骨支撐梁部位（最大的梁10002950mm）梁下主龍骨采用16#工字鋼,由于次龍骨的間距比較小，因此主龍骨計算可以按照均布荷載考慮。主龍骨承擔(dān)的荷載寬度為1.0m范圍內(nèi)的施工活荷載、梁（1000mm2950mm）、板（180mm）自重、模板自重以及工字鋼自重。主龍骨的計算可以按照跨度為1.5m的簡支梁承受均布荷載計算，由于主龍骨位置相對于梁截面存在

20、偏心，計算中考慮最不利情況，即整個梁荷載由兩側(cè)主龍骨的一根承擔(dān)。工字鋼承擔(dān)的荷載設(shè)計值：1.2（253.041/1.5+11）+1.431=66.2 kn/mmmax=0.125ql2=0.12566.2 1.52=18.6kn.mvmax=0.5ql=0.566.21.5=49.65kn截面正應(yīng)力 ： =m/1.05w = 18.6106 /( 1.05 141000 )=125 n/mm2【】=205n/mm2；撓度計算：w = 5ql4/(384ei)=5(253.041/1.5+11+31) 15004/(38421051130104)=0.31mm【w】=1500/400=3.75m

21、m 通過以上計算，主龍骨支撐10002950mm梁部位的承載和變形都滿足要求。由此可知其他部位也滿足要求!無需另計算、立桿承載力計算及穩(wěn)定性驗算 （1）荷載統(tǒng)計 1、豎向荷載恒荷載設(shè)計值： 1.2(工字鋼自重+梁自重)活荷載設(shè)計值： 1.4活荷載標(biāo)準(zhǔn)值2、水平荷載 不用考慮風(fēng)荷載和地震荷載。（2）立桿承載力計算1、塔架雙桿支撐單元面積：1.5m1.0m=1.5m2、立桿自重取用：取搭設(shè)高度為16.5m處的立桿自重為3.79kn每個立桿承擔(dān)的荷載為1.2(253.04 m1.0m+3.79kn)+1.431.5)/2=51knelu-els-protg pages 極限狀態(tài)的概念：查表adg-c

22、rab60立桿，b類步距2000時，elu(最大極限)=164.88 kn 51kn，因此滿足承載力要求。 （3）立桿穩(wěn)定性驗算1細(xì)長比計算：98.9，修正 （查表=0.458） 式中：立桿計算長度（2m） i 立桿截面回轉(zhuǎn)半徑（查規(guī)范：2.021cm w抗彎剛度w=2i/d（d為外徑）2材料屬性： 60.33.2mm，q345b鋼管f=315n/mm2，a=574 mm2i=2.021cm，i=23.47 cm43穩(wěn)定性計算： 因此，安全、安德固腳手架的搭設(shè)、使用、拆除工方法（1）安德固腳手架的搭設(shè)方法和要求a.腳手架搭設(shè)前應(yīng)在現(xiàn)場對桿件、配件再次進(jìn)行檢查，禁止使用不合格的桿件、配件進(jìn)行安裝

23、。b.腳手架安裝前必須進(jìn)行技術(shù)、安全交底方可施工。統(tǒng)一指揮，并嚴(yán)格按照腳手架的搭設(shè)程序進(jìn)行安裝。c在架體搭設(shè)前必須對搭設(shè)基礎(chǔ)進(jìn)行檢查，基礎(chǔ)周圍要求鋪設(shè)木板（或按甲方要求），對基礎(chǔ)不符合安全施工的部位堅決不準(zhǔn)許施工，待基礎(chǔ)處理合格后方可施工。d先放線定位，然后按放線位置準(zhǔn)確地確立擺放底座的位置，將第一步第二步橫桿和斜桿鎖定在立桿上，保持其穩(wěn)定；再用水平尺或水平儀調(diào)整整個基礎(chǔ)部分的水平和垂直，掛線調(diào)整縱、橫排立桿是否在一條直線上，用鋼卷尺檢查每個方格的方正；檢驗合格后再進(jìn)行上部標(biāo)準(zhǔn)層架體的搭設(shè)。在施工中隨著架體的升高隨時檢查和校正架體的垂直度（控制在3內(nèi)）。鎖銷一定要打緊。e.搭設(shè)是由一個角開始，

24、搭設(shè)范圍根據(jù)設(shè)計圖紙或甲方指定。隨著腳手架的搭設(shè)隨時進(jìn)行校正。f.在搭設(shè)過程中不得隨意改變原設(shè)計、減少材料使用量、配件使用量或卸載。節(jié)點(diǎn)搭設(shè)方式不得混亂、顛倒?，F(xiàn)場確實需要改變搭設(shè)方式時，必須經(jīng)項目負(fù)責(zé)人或腳手架設(shè)計人員同意簽字后方可改變搭設(shè)。（2）安德固腳手架的使用a.嚴(yán)禁在腳手架上集中堆放任何超重物料。b.在腳手架上的最大作業(yè)高度，可以進(jìn)行正常作業(yè)為限，禁止在腳手架上以任意方式增加任何超高物體。c.作業(yè)人員不得隨意拆除腳手架的基本構(gòu)件、整體性桿件、連接件、防護(hù)措施等。確因操作需要臨時拆除的，必須經(jīng)過技術(shù)部門同意后由專業(yè)人員拆除，并按照要求進(jìn)行相應(yīng)補(bǔ)強(qiáng)，在作業(yè)完成后及時恢復(fù)。d.每次施工前必

25、須對施工區(qū)域內(nèi)的腳手架進(jìn)行檢查，發(fā)現(xiàn)問題及時提出，并由專業(yè)人員排除隱患，在確認(rèn)無安全隱患后，方可繼續(xù)施工作業(yè)。e.在每天架上作業(yè)完成后，必須對工作面上的可移動物體進(jìn)行清理，防止移動物體墜落。不論任何原因嚴(yán)禁自腳手架上向下拋擲、丟棄任何物品。f.腳手架上不得有任何超載荷施工作業(yè)，如果確實需要超載荷作業(yè)時，必須通過技術(shù)部門同意，簽字后方可施工作業(yè)。（3）安德固腳手架拆除a.腳手架拆除前應(yīng)派專人檢查腳手架上的材料、雜物是否清理干凈，腳手架拆除前必須劃出安全區(qū)，并設(shè)置警示標(biāo)志。派專人進(jìn)行警戒，架體拆除時下方不得有其他人員作業(yè)。b.腳手架拆除順序與安裝順序相反。遵循后搭設(shè)的先拆，先搭設(shè)的后拆原則。c.拆

26、除的腳手架桿件及配件用安全的方式逐層拆除、分類、打包、運(yùn)輸裝車，并保護(hù)現(xiàn)場物品安全。在拆除時做好協(xié)調(diào)、配合工作，禁止單人拆除較重桿件、配件。嚴(yán)禁向下拋擲腳手架桿件、配件。d腳手架拆除時，為使架體保持穩(wěn)定，拆除的最小留置區(qū)段的高寬比不準(zhǔn)大于2：1，拆除的每根桿件都用安全繩和安全鉤放置地面，決不能拋擲。在每個步距內(nèi)要先拆除斜桿，其次是橫桿，最后將立桿拆除以此類推。梁段:kla1a(8) 350*1950 （一）、參數(shù)信息.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度 b(m):0.35；梁截面高度 d(m):1.95混凝土板厚度(mm):180.00；立桿梁跨度方向間距l(xiāng)a(m):0.90；立桿上端伸出至模板支撐

27、點(diǎn)長度a(m):0.40；立桿步距h(m):1.20；梁支撐架搭設(shè)高度h(m)：5.10；梁兩側(cè)立柱間距(m):1.00；承重架支設(shè):多根承重立桿，鋼管支撐垂直梁截面；梁底增加承重立桿根數(shù):2；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)b(m):0.90；采用的鋼管類型為483；扣件連接方式:雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù):0.80；.荷載參數(shù)模板自重(kn/m2):0.50；鋼筋自重(kn/m3):1.50；施工均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2):2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2):38.4；傾倒混凝土側(cè)壓力(kn/m2):2.0；振搗混凝土荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kn/m2):2.0.

28、材料參數(shù)木材品種：東北落葉松；木材彈性模量e(n/mm2)：10000.0；木材抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(n/mm2)：17.0；木材抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv(n/mm2)：1.6；面板類型：膠合面板；面板彈性模量e(n/mm2)：9898.0；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm(n/mm2)：35.0；.梁底模板參數(shù)梁底縱向支撐根數(shù)：4；面板厚度(mm)：15.0；.梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：200；次楞根數(shù)：7；穿梁螺栓水平間距(mm)：200；穿梁螺栓豎向根數(shù)：7；穿梁螺栓豎向距板底的距離為：200mm，400mm，600mm，800mm，1000mm，1300mm，1500mm；穿梁螺栓直徑(mm)：m1

29、2；主楞龍骨材料：鋼楞；截面類型為圓鋼管483.0；主楞合并根數(shù)：2；次楞龍骨材料：木楞,，寬度50mm，高度100mm；次楞合并根數(shù)：2；（二）、梁模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算.梁側(cè)模板荷載強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，可按現(xiàn)場實際值取，輸入0時系統(tǒng)按200/(t+15)計算，得5.714h； t - 混凝土的入模溫度，取20.000； v - 混凝土的澆筑速度，取1.500m/

30、h； h - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.600m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力f；分別為 50.994 kn/m2、38.400 kn/m2，取較小值38.400 kn/m2作為本工程計算荷載。（三）、梁側(cè)模板面板的計算 面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和剛度。強(qiáng)度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞（內(nèi)龍骨）的根數(shù)為7根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 面板計算簡圖(單位：mm).強(qiáng)度計算跨

31、中彎矩計算公式如下: 其中， - 面板的彎曲應(yīng)力計算值(n/mm2)； m - 面板的最大彎距(n.mm)； w - 面板的凈截面抵抗矩，w = 201.51.5/6=7.5cm3； f - 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值(n/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩： 其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括: 新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q1= 1.20.238.40.9=8.29kn/m； 傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值: q2= 1.40.220.9=0.5kn/m；q = q1+q2 = 8.294+0.504 = 8.798 kn/m；計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 295mm；面板的最大彎距 m= 0

32、.18.7982952 = 7.66104n.mm；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值: = 7.66104 / 7.50103=10.209n/mm2；面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 35n/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值 =10.209n/mm2 小于 面板的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=35n/mm2，滿足要求！ .撓度驗算 q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q = 38.40.2 = 7.68n/mm； l-計算跨度(內(nèi)楞間距): l = 295mm； e-面板材質(zhì)的彈性模量: e = 9898n/mm2； i-面板的截面慣性矩: i = 201.51.51.5/12=5.62cm4；面板的最

33、大撓度計算值: = 0.6777.682954/(10098985.63104) = 0.707 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =295/250 = 1.18mm；面板的最大撓度計算值 =0.707mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.18mm，滿足要求！（四）、梁側(cè)模板內(nèi)外楞的計算.內(nèi)楞計算內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，龍骨采用2根木楞，截面寬度50mm，截面高度100mm，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 5010022/6 = 166.67cm3；i = 5010032/12 = 833.33cm4；內(nèi)楞計算

34、簡圖（1）.內(nèi)楞強(qiáng)度驗算強(qiáng)度驗算計算公式如下: 其中， - 內(nèi)楞彎曲應(yīng)力計算值(n/mm2)； m - 內(nèi)楞的最大彎距(n.mm)； w - 內(nèi)楞的凈截面抵抗矩； f - 內(nèi)楞的強(qiáng)度設(shè)計值(n/mm2)。按以下公式計算內(nèi)楞跨中彎矩： 其中，作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.238.40.9+1.420.9)0.295=12.98kn/m； 內(nèi)楞計算跨度(外楞間距): l = 200mm； 內(nèi)楞的最大彎距: m=0.112.98200.002= 5.19104n.mm； 最大支座力:r=1.112.9780.2=2.855 kn；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的最大受彎應(yīng)力計算值 = 5.19104/1.671

35、05 = 0.311 n/mm2； 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 17n/mm2；內(nèi)楞最大受彎應(yīng)力計算值 = 0.311 n/mm2 小于 內(nèi)楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=17n/mm2，滿足要求?。?）.內(nèi)楞的撓度驗算 其中 e - 面板材質(zhì)的彈性模量： 10000n/mm2； q-作用在模板上的側(cè)壓力線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： q =38.400.30= 11.33 n/mm； l-計算跨度(外楞間距)：l = 200mm； i-面板的截面慣性矩：i = 8.33106mm4；內(nèi)楞的最大撓度計算值: = 0.67711.332004/(100100008.33106) = 0.001 mm；內(nèi)楞的最大容許

36、撓度值: = 200/250=0.8mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值 =0.001mm 小于 內(nèi)楞的最大容許撓度值 =0.8mm，滿足要求！.外楞計算外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的集中力，取內(nèi)楞的最大支座力2.855kn,按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。本工程中，外龍骨采用鋼楞，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:截面類型為圓鋼管483.0；外鋼楞截面抵抗矩 w = 8.98cm3；外鋼楞截面慣性矩 i = 21.56cm4； 外楞計算簡圖 外楞彎矩圖(kn.m) 外楞變形圖(mm)（1）.外楞抗彎強(qiáng)度驗算 其中 - 外楞受彎應(yīng)力計算值(n/mm2) m - 外楞的最大彎距(n.mm)； w - 外楞的

37、凈截面抵抗矩； f -外楞的強(qiáng)度設(shè)計值(n/mm2)。根據(jù)連續(xù)梁程序求得最大的彎矩為m= 0.771 kn.m 外楞最大計算跨度: l = 300mm；經(jīng)計算得到，外楞的受彎應(yīng)力計算值: = 7.71105/8.98103 = 85.843 n/mm2； 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值: f = 205n/mm2；外楞的受彎應(yīng)力計算值 =85.843n/mm2 小于 外楞的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205n/mm2，滿足要求！（2）.外楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到外楞的最大撓度為0.693 mm外楞的最大容許撓度值: = 300/400=0.75mm；外楞的最大撓度計算值 =0.693mm 小于 外楞的最大

38、容許撓度值 =0.75mm，滿足要求！（五）、穿梁螺栓的計算 驗算公式如下: 其中 n - 穿梁螺栓所受的拉力； a - 穿梁螺栓有效面積 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170 n/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直徑: 12 mm； 穿梁螺栓有效直徑: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面積: a= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: n =38.40.20.37 =2.842 kn。穿梁螺栓最大容許拉力值: n = 17076/1000 = 12.92 kn；穿梁螺栓所受的最大拉力 n=2.842kn 小于 穿梁螺栓最大容許拉力值 n=12.92kn，滿足要求?。⒘旱?/p>

39、模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強(qiáng)度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強(qiáng)度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 9001515/6 = 3.38104mm3； i = 900151515/12 = 2.53105mm4； .抗彎強(qiáng)度驗算按以下公式進(jìn)行面板抗彎強(qiáng)度驗算： 其中， - 梁底模板的彎曲應(yīng)力計算值(n/mm2)； m - 計算的最大彎矩 (kn.m)； l-計算跨度(梁底支

40、撐間距): l =116.67mm； q - 作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kn/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.901.950.90=48.33kn/m；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:1.20.500.900.90=0.49kn/m；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：q3: 1.42.000.900.90=2.27kn/m；q = q1 + q2 + q3=48.33+0.49+2.27=51.09kn/m；跨中彎矩計算公式如下: mmax = 0.1051.0870.1172=0.07kn.m； =0.07106/3.38104=2.06n/mm2；梁底

41、模面板計算應(yīng)力 =2.06 n/mm2 小于 梁底模面板的抗壓強(qiáng)度設(shè)計值 f=35n/mm2，滿足要求！.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊剛度驗算采用標(biāo)準(zhǔn)荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下: 其中，q-作用在模板上的壓力線荷載: q =（(24.0+1.50)1.950+0.50）0.90= 45.20kn/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =116.67mm； e-面板的彈性模量: e = 9898.0n/mm2；面板的最大允許撓度值: =116.67/250 = 0.467mm；面板的最大撓度計算值: = 0.67745.202116.74/(10098982.5310

42、5)=0.023mm；面板的最大撓度計算值: =0.023mm 小于 面板的最大允許撓度值: = 116.7 / 250 = 0.467mm，滿足要求?。ㄆ撸⒘旱字蔚挠嬎惚竟こ塘旱字尾捎娩摴?。強(qiáng)度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kn/m)：q1 = (24+1.5)1.950.117=5.801 kn/m；(2)模板的自重線荷載(kn/m)：q2 = 0.50.117(21.95+0.35)/ 0.35=0.708 kn/m；(3)活

43、荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kn/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 p1= (2.5+2)0.117=0.525 kn/m；.鋼管的支撐力驗算靜荷載設(shè)計值 q = 1.25.801+1.20.708=7.811 kn/m；活荷載設(shè)計值 p = 1.40.525=0.735 kn/m； 鋼管計算簡圖鋼管按照三跨連續(xù)梁計算。 鋼管的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w=4.49cm3 i=10.78cm4鋼管強(qiáng)度驗算:最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的設(shè)計值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:線荷載設(shè)計值 q = 7.811+0.735=8.546 kn/m；最大彎距 m =0.1ql

44、2= 0.18.5460.90.9= 0.692 kn.m；最大應(yīng)力 = m / w = 0.692106/4490 = 154.18 n/mm2；抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 f=205 n/mm2；鋼管的最大應(yīng)力計算值 154.18 n/mm2 小于 鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計值 205 n/mm2,滿足要求!鋼管抗剪驗算：最大剪力的計算公式如下: 截面抗剪強(qiáng)度必須滿足: 其中最大剪力: v = 0.67.8110.9 = 4.218 kn；鋼管的截面面積矩查表得 a = 424.000 mm2；鋼管受剪應(yīng)力計算值 =24218.210/424.000 = 19.897 n/mm2；鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 = 120

45、 n/mm2；鋼管的受剪應(yīng)力計算值 19.897 n/mm2 小于 鋼管抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 120 n/mm2,滿足要求!鋼管撓度驗算:最大撓度考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的撓度和，計算公式如下: q = 5.801 + 0.708 = 6.510 kn/m；鋼管最大撓度計算值 = 0.6776.519004 /(10020600010.78104)=1.302mm；鋼管的最大允許撓度 =0.9001000/250=3.600 mm；鋼管的最大撓度計算值 = 1.302 mm 小于 鋼管的最大允許撓度 =3.6 mm，滿足要求！.支撐鋼管的強(qiáng)度驗算支撐鋼管按照簡支梁的計算如下荷載計算公式

46、如下：(1)鋼筋混凝土梁自重(kn/m2)：q1 = (24.000+1.500)1.950= 49.725 kn/m2；(2)模板的自重(kn/m2)：q2 = 0.500 kn/m2；(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kn/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kn/m2；q = 1.2(49.725 + 0.500 )+ 1.44.500 = 66.570 kn/m2；梁底支撐根數(shù)為 n，立桿梁跨度方向間距為a， 梁寬為b，梁高為h,梁底支撐傳遞給鋼管的集中力為p，梁側(cè)模板傳給鋼管的集中力為n 。當(dāng)n=2時： 當(dāng)n2時： 計算簡圖(kn) 支撐鋼管變

47、形圖(mm) 支撐鋼管彎矩圖(kn.m)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座反力 ra = rb=0.654 kn，中間支座最大反力rmax=10.925；最大彎矩 mmax=0.245 kn.m；最大撓度計算值 vmax=0.132 mm；支撐鋼管的最大應(yīng)力 =0.245106/4490=54.586 n/mm2；支撐鋼管的抗壓設(shè)計強(qiáng)度 f=205.0 n/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值 54.586 n/mm2 小于 支撐鋼管的抗壓設(shè)計強(qiáng)度 205.0 n/mm2,滿足要求!（八）、梁底縱向鋼管計算縱向鋼管只起構(gòu)造作用，通過扣件連接到立桿。（九）、扣件抗滑移的計算:按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全

48、技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，p96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kn，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kn ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): r rc其中 rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取12.80 kn； r - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中r取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 r=10.925 kn；r 12.80 kn,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! （十）、立桿的穩(wěn)定性計算:立桿的穩(wěn)定性計算公式 .梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算:其中 n - 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它

49、包括： 橫桿的最大支座反力： n1 =0.654 kn ； 腳手架鋼管的自重： n2 = 1.20.1495.1=0.911 kn； 樓板的混凝土模板的自重： n3=1.2(0.90/2+(1.00-0.35)/2)0.900.50=0.419 kn； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: n4=1.2(0.90/2+(1.00-0.35)/2)0.900.180(1.50+24.00)=3.842 kn； n =0.654+0.911+0.419+3.842=5.825 kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細(xì)比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.59； a - 立桿凈截面面積 (cm2)： a = 4.24； w - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：w = 4.49； - 鋼管立桿軸心受壓應(yīng)力計算值 ( n/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強(qiáng)度設(shè)計值：f =205 n/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 lo = k1u