ZD 漁港工程設(shè)計畢業(yè)設(shè)計

1、目錄目錄 摘要摘要.3 abstractabstract.4 第一章第一章 原始資料分析原始資料分析.5 1.1 設(shè)計潮位推算.5 1.2 設(shè)計風(fēng)速推算.10 1.3 設(shè)計波高推算.15 1.4 船舶荷載推算.15 1.5 地形圖的繪制.21 第二章第二章 港口總平面布置港口總平面布置.22 2.1 碼頭卸港量計算.22 2.2 碼頭泊位數(shù)計算.23 2.3 碼頭岸線長度計算.25 2.4 港口陸域布置.25 2.5 港口水域布置.31 2.6 港內(nèi)波穩(wěn)條件驗算.34 第三章第三章 碼頭結(jié)構(gòu)造型與設(shè)計碼頭結(jié)構(gòu)造型與設(shè)計.35 3.1 面板設(shè)計.35 3.1.1 分析荷載作用.35 3.1.2

2、作用效應(yīng)計算.35 3.1.3 作用效應(yīng)組合.41 3.1.4 配筋計算.42 3.1.5 抗裂驗算.46 3.2 縱梁設(shè)計.48 3.2.1 計算原則.48 3.2.2 計算參數(shù).49 3.2.3 作用分析.50 3.2.4 作用效應(yīng).50 3.2.5 作用效應(yīng)計算.51 3.2.6 作用效應(yīng)組合.53 3.2.7 配筋.54 3.2.8 抗裂驗算.56 3.3 橫向排架計算.58 3.3.1 計算原則.58 3.3.2 計算參數(shù).59 3.3.3 作用效應(yīng)分析.63 3.3.4 作用效應(yīng)計算.64 3.3.5 作用效應(yīng)組合.77 3.3.6 配筋.78 3.3.7 抗裂驗算.81 3.4

3、樁的設(shè)計.82 3.4.1 設(shè)計條件.82 3.4.2 樁的配筋.83 3.4.3 樁的承載力驗算.83 3.4.4 樁的吊運.83 3.4.5 打樁時混凝土抗拉強度計算.84 3.4.6 抗裂驗算.85 3.5 靠船構(gòu)件的計算.86 3.5.1 內(nèi)力計算.86 3.5.2 配筋.86 3.5.3 裂縫寬度驗算.87 第四章第四章 整體穩(wěn)定性驗算整體穩(wěn)定性驗算.88 文獻綜述文獻綜述.91 參考文獻參考文獻.94 致謝致謝.95 外文翻譯外文翻譯.96 摘要摘要 本次畢業(yè)設(shè)計的題目是廣州 zd 漁港工程設(shè)計 。本畢業(yè)設(shè)計的目的是對廣州 zd 漁港進行港口平面布置、順岸式修船碼頭結(jié)構(gòu)斷面形式進行

4、設(shè)計并驗算整體結(jié)構(gòu) 穩(wěn)定性。 根據(jù)所給潮汐資料推求港區(qū)設(shè)計高水位、設(shè)計低水位、極端高水位、極端低水 位。用水文資料推算設(shè)計風(fēng)速，然后依照設(shè)計風(fēng)速推算設(shè)計波高。確定水產(chǎn)品卸港 量從而進行碼頭總平面布置，確定碼頭結(jié)構(gòu)形式，設(shè)計碼頭斷面，對面板、縱梁、 橫向排架（橫梁、樁、樁帽）和整體穩(wěn)定性進行必要的計算和驗算。最后進行設(shè)計 總結(jié)。 設(shè)計中主要包括港口的平面布置和高樁碼頭結(jié)構(gòu)的計算。其中港口的平面布置 包括推求 2017 年卸港量、碼頭泊位數(shù)、碼頭岸線長度，最后進行陸域布置和水域布 置。在總平面布置中要確定碼頭頂高程和底高程以及設(shè)計高水位、設(shè)計低水位和施 工水位，為下一步的斷面設(shè)計打下基礎(chǔ)。接下來對

5、修船碼頭進行結(jié)構(gòu)計算，對面板 的計算主要難點在于荷載的接觸寬度、傳遞寬度和計算荷載，荷載垂直碼頭岸線方 向上取單寬板帶。在強度計算中，使用期按五跨連續(xù)梁計算。面板的計算重點在于 影響線上，不同形式的荷載的影響線不同，汽車荷載影響線略顯麻煩。在強度驗算 時，這里采用了預(yù)應(yīng)力混凝土縱梁，充分發(fā)揮了預(yù)應(yīng)力混凝土的優(yōu)勢。橫向排架計 算運用了三彎矩方程，重點理解壓縮系數(shù)，最后對橫梁及樁進行配筋和驗算。對靠 船構(gòu)件進行配筋計算和驗算，對岸坡穩(wěn)定性進行驗算。碼頭結(jié)構(gòu)形式在達到設(shè)計要 求情況的前提下進行方案優(yōu)化比選，高樁碼頭結(jié)構(gòu)形式簡單，結(jié)構(gòu)輕，對地基要求 不高。最后通過設(shè)計說明書、設(shè)計計算書、平面圖、結(jié)構(gòu)圖

6、、配筋圖、施工圖，完 成本次的畢業(yè)設(shè)計。 關(guān)鍵字：關(guān)鍵字：修船碼頭 荷載 配筋 驗算 abstractabstract the graduation design topic is the guangzhou city zd project of fishing. the graduation is designed for guangzhou port zd layout, ports along the shore ship repair wharf discharge type design and calculation section form the structure stabi

7、lity. according to the given data to determine the amount on aquatic discharging port wharf general layout, determine the wharf structures, the design of section wharf, longitudinal and transverse bent panel on ships that pile, the whole stability of the components and necessary calculations and che

8、cking final design. design mainly includes the layout and port of piled wharf. the layout of port in 2017, including speculation, determine the unloading port number and length of shoreline berths, finally to decorate river water, land arrangement in the general layout important determine the elevat

9、ion and bottom elevation pier and design of high water level, design and construction, low water level to the next section design to lay the foundation. the discharge yumatou structure calculation, the calculation of main difficulty panel width, relay contact load calculation, width and the width of

10、 the on-board vertical quay line on single direction with wide plate, strength calculation, use according to five continuous beam. the key lies in the calculation amount, different loads affect online influence of different forms of line, line slightly automobile loading effects in trouble, intensit

11、y, using prestressed concrete longitudinal here, give full play to the advantages of prestressed concrete. using three transverse bending bent calculation equation, understanding, and finally to compression coefficient and pile reinforcement and checking. by ship component of reinforcement and check

12、ing of bank-slope stability checking last. quay structure form to meet the design requirements in the premise condition than scheme optimization and piled wharf structure form, structure, simple to higher ground. through the design specifications, design calculation, construction plan, charts, and c

13、omplete the graduation design. key words: piled wharf layout institution 第一章第一章 原始資料分析原始資料分析 1.11.1 設(shè)計潮位推算設(shè)計潮位推算 海港工程的設(shè)計潮位包括：設(shè)計高水位、設(shè)計低水位、極端高水位、極端低水 位。 1.1.1 設(shè)計高水位、設(shè)計低水位推算設(shè)計高水位、設(shè)計低水位推算 根據(jù)海港水文規(guī)范 （jtj213-98）第 3.2 條，設(shè)計高水位、設(shè)計低水位推算 方法采用繪制高潮或低潮累積頻率曲線。設(shè)計高水位采用高潮累積頻率 10%的潮位， 設(shè)計低水位采用低潮累積頻率 90%的潮位。 高潮或低潮累積頻率按以下

14、步驟統(tǒng)計： 1.從潮位資料中摘取每日的高潮和低潮位值，統(tǒng)計其在不同潮位級內(nèi)的出現(xiàn)次數(shù)， 潮位級的劃分采用 10cm 為一級。 2.由高至低逐級進行累積出現(xiàn)次數(shù)的統(tǒng)計。 3.各潮位級的累積頻率為年的高潮或低潮總潮次除各潮位級相應(yīng)的累積出現(xiàn)次數(shù)。 4.在方格紙上以縱坐標表示潮位，以橫坐標表示累積頻率，將各累積頻率值點于 相應(yīng)潮位級下限處，連繪成高潮或低潮累積頻率曲線，然后在曲線上摘取高潮 10% 和低潮 90%的潮位值。 1.1.2 極端高水位、極端低水位推算極端高水位、極端低水位推算 根據(jù)海港水文規(guī)范 （jtj213-98）附錄 c，第 c.0.4 條，按下式近似計算極端 高水位和極端低水位。

15、js hhk 式中： c.0.4 j sjs h hhh k 極端高水位或極端低水位； 設(shè)計高水位或設(shè)計低水位；、需同時采用高水位或低水位； 常數(shù)，采用與表中潮汐性質(zhì)、潮差大小、河流影響以及增減水 影響都較相似的附近港口相應(yīng)的數(shù)值，高水位時用正值，低水位時用負值。 本港采用汕尾港相應(yīng)數(shù)值：極端高水位 k=1.0；極端低水位 k=0.7。 .3 數(shù)據(jù)統(tǒng)計數(shù)據(jù)統(tǒng)計 1.港區(qū)每日最高潮位 2.港區(qū)每日最低潮位 3.高潮累計頻率統(tǒng)計 4.低潮累計頻率統(tǒng)計 廣州 zd 港每日最高潮位統(tǒng)計表 一月二月三月四月五月六月七月八月九月十月十一月十二月 1號 2212132182312172232

16、16219234219213232 2號 211190190227209202232227247230226246 3號 198185181217207210243233257235234256 4號 180193179216208227248244268231236254 5號 170212185215205248247248267228234251 6號 189233204216203274250249258221233245 7號 213243220205216284257253248226233236 8號 238249227217233294261251232235232219 9號

17、 245255225215249287265248217247227199 10號 258257226200260275265241221255217209 11號 268253222199269264254225231254206216 12號 267246217201267251239206230246194223 13號 261236210207263238224203219244201228 14號 248216194210251229206209224241217239 15號 231193196213235219187215243238230246 16號 210184197204

18、220210179228264234250252 17號 185172194189207202193248278232268249 18號 175172190179196218211268279233271246 19號 181190186178189243234282264252268238 20號 189214195182187270257289244264262227 21號 197232204188199301277288221263255215 22號 213229209185221338287277219255246197 23號 2212402071942483682882612

19、30245237177 24號 228234210198269381283236247231221159 25號 241224214211285374273210261216198179 26號 249226221236295349260213254202175202 27號 246231225248296314245215231190182226 28號 242229218239292275220211215184197242 29號 238213246286241218207210186213246 30號 233214231273214216212211186225260 31號 221

20、227251215221200 廣州 zd 港每日最低潮位統(tǒng)計表 一月二月三月四月五月六月七月八月九月十月十一月十二月 1號 424643162276834631394217 2號 364528262576773140503421 3號 313917353161672355402823 4號 333013363956522064372623 5號 442311314761403058251424 6號 422220214072363857201032 7號 281426233580404943231237 8號 232120133879534936221948 9號 2316139457663

21、5241312654 10號 202010105075714838453362 11號 2031445476664740553770 12號 2541935569644841614355 13號 30522285471544640614840 14號 315521114972464238553931 15號 365329134675483740584129 16號 394919214880413446544734 17號 424120285187303455475235 18號 533721325778253964485237 19號 604130326171263343495042 20號

22、553541305680254732514838 21號 4434462639103254820494439 22號 2933362132132254325414736 23號 2027271534155304245324733 24號 1928232040165393662284932 25號 2722192247174463677314837 26號 2928162553159464381374749 27號 3938203070144575274425049 28號 423293659112495861475038 29號 474296894725946512636 30號 451425

23、7582704939511736 31號 4387660345235 高潮累計頻率統(tǒng)計 間隔 1 月 2 月 3 月 4 月 5 月 6 月 7 月 8 月 9 月 10 月 11 月 12 月 次 數(shù) 累計次 數(shù) m m/n*1 00% 潮位 （m） 381-3722220.553.72 371-3621130.823.62 361-352030.823.52 351-3421141.093.42 341-332 1151.373.32 331-32251.373.22 321-3121161.643.12 311-302061.643.02 301-292325113.012.92 291

24、-282223310215.752.82 281-272132129308.222.72 271-26224221424215113.972.62 261-252231524415277821.372.52 251-2425 32435654284712534.252.42 241-232452223327744116645.482.32 231-2223562313 55444120756.712.22 221-2124488435 6 6 3535926672.882.12 211-20226564 2 6 21123730383.012.01 201-192225521142243278

25、9.591.92 191-182 3 4 4 42 1 412335095.891.82 181-172 3 22 2 1121336399.451.72 172 11236599.99 次數(shù) 312831303130313130313031365 低潮累計頻率統(tǒng)計 間隔 1 月 2 月 3 月 4 月 5 月 6 月 7 月 8 月 9 月 10 月 11 月 12 月 次 數(shù) 累計次 數(shù) m m/n*1 00% 潮位 （m） 174-1652220.551.65 164-1552241.091.55 154-145041.091.45 144-1351151.371.35 134-1251

26、161.641.25 124-115061.641.15 114-1052282.191.05 104-95082.190.95 94-8522102.740.85 84-752122218287.670.75 74-6525621164412.050.65 64-55215342752317520.550.55 54-453511171231213471146400.45 44-35118336591266138222862.470.35 34-2510751147635667029881.640.25 24-15561281213254534393.970.15 14-5186318364

27、98.900.05 5 22436599.99 次數(shù) 312831303130313130313031365 .4 計算結(jié)果計算結(jié)果 根據(jù)繪制的高（低）潮位累積頻率曲線，查出： 設(shè)計高水位：2.84m 設(shè)計低水位：0.20m 極端高水位：3.84m 極端低水位：-0.50m。 1.21.2 設(shè)計風(fēng)速推算設(shè)計風(fēng)速推算 因為本港區(qū)沒有波浪觀測資料，只有港區(qū)附近氣象站多年的風(fēng)資料，所以需要 根據(jù)風(fēng)資料確定風(fēng)浪要素，從而推求波高設(shè)計值。 假定風(fēng)浪要素的重現(xiàn)期簡單地等于風(fēng)速的重現(xiàn)期，即 50 年一遇的大風(fēng)風(fēng)速產(chǎn)生 50 年一遇的大浪。此時，可找出與某一波向?qū)?yīng)的同向的逐年最大風(fēng)速，組成年

28、最 大風(fēng)速系列，按工程水文書中第六章所述的頻率分析法進行統(tǒng)計分析，采用皮爾遜 iii 型曲線作為理論分布曲線進行適線配合，求出該風(fēng)向的某一重現(xiàn)期的風(fēng)速值作為 推算同一重現(xiàn)期風(fēng)浪的計算風(fēng)速，然后按風(fēng)場要素與波浪要素之間的關(guān)系求得該重 現(xiàn)期的設(shè)計波浪。 風(fēng)資料 序號年份 nnneneeneeeseesssessswwswswwwnwnwnnw 1 1989 495511651771177138615 2 1990 7891011121316151011121314914 3 1991 61041096514712612118812 4 1992 866212731858841491016 5 19

29、93 9101112131415181712131415161116 6 1994 8171078616839129101014 7 1995 9498947159611101161113 8 1996 64581331213146710155711 9 1997 351448551677166107514 10 1998 373111011317159513123515 11 1999 45610102915117812125613 12 2000 5310410471495126126712 13 2001 34567891211678910510 14 2002 651151055157

30、7317127813 15 2003 364111011313158613123511 16 2004 9181056713931012781111 17 2005 351268551477148107512 18 2006 9181056716931012781114 19 2007 8171078615839129101013 20 2008 34567891211678910510 21 2009 351268551777148107515 22 2010 5491041916116111263714 根據(jù)歷年各風(fēng)向頻率統(tǒng)計表、各向歷年最大風(fēng)速表繪制風(fēng)頻率玫瑰圖和最大風(fēng) 速玫瑰圖，根據(jù)最

31、大風(fēng)速玫瑰圖、地形圖確定主要建港地區(qū)來波方向為：ese 向和 es 向。 n we n e se n w sw s 在分析風(fēng)資料時要注意到，在風(fēng)資料觀測記錄中，風(fēng)向是按 16 個方位記錄的。 但是當需要統(tǒng)計分析某一個方向的波浪時，常常將此方向左右各一個方向（即 22.5）內(nèi)的風(fēng)速均視為該方向的風(fēng)速來統(tǒng)計，其原因是因為風(fēng)向的觀測并不是很 準確。但若需每隔 45方位角進行統(tǒng)計分析時，則對每一個風(fēng)向，根據(jù)地理位置的 特點均只能歸并入一個相隔 22.5的方位中，不能重復(fù)。 又根據(jù)調(diào)查得知當?shù)夭ɡ艘燥L(fēng)浪為主。因為氣象站風(fēng)速儀高度為 10.3 m， 所 以需換算成海上 10 m 高的風(fēng)速。高度換算公式如下

32、: 10 zz vku l 1010 vkv hl 式中: -分別為離地面、海面高 10 m 處的風(fēng)速； 1010 ,vv lh -離地面 z 處的風(fēng)速； z u -風(fēng)速高度變化系數(shù)； z k -風(fēng)速增大系數(shù)。k 歷年 ese 向，es 向最大風(fēng)速詳細換算如下表： ese、es 向多年最大風(fēng)速轉(zhuǎn)換表 esees 風(fēng)向 風(fēng)速 序號 u(m/s)u(m/s)u(m/s)u(m/s) 11214.261821.38 21214.261821.38 31113.071821.38 4910.691821.38 51821.382023.76 61214.261416.63 71416.631821.3

33、8 81113.072124.96 9910.69910.69 101214.261113.07 11910.691821.38 121214.262124.96 131517.821517.82 141113.071517.82 151214.262428.51 16910.691517.82 173035.642023.76 181214.261517.82 191113.071214.26 201113.071517.82 21910.691416.63 221113.072023.76 在風(fēng)速資料分析中采用近似分析法，假定風(fēng)浪要素的重現(xiàn)期簡單地等于風(fēng)速的 重現(xiàn)期。因此先用皮爾遜型曲線作

34、為“理論”頻率曲線，進行適線配合，求得某 波向的某一重現(xiàn)期的風(fēng)速值，作為推算風(fēng)浪的設(shè)計風(fēng)速。 .1 eseese 向向 列表計算 ese 向風(fēng)速（風(fēng)速按降序排列）的變差系數(shù)和偏態(tài)系數(shù)，詳細 v c s c 計算如下表。表中第 3 列 ki為模比系數(shù)，第 7 列為年最大風(fēng)速的經(jīng)驗累積頻率 p， 按累積頻率的數(shù)學(xué)期望公式計算。 ese 向 m 1 / u m s i i u k u 1 i k 2 (1) i k 3 (1) i k 1 i m p n （%） 135.642.4261.4262.13742.89974.35 221.381.4550.4550.20700.0942

35、8.7 317.821.2130.2130.04540.009713.04 416.631.1320.1320.01740.002317.39 514.260.971-0.0290.0008 021.74 614.260.971-0.0290.0008026.09 714.260.971-0.0290.0008 030.43 814.260.971-0.0290.0008 034.78 914.260.971-0.0290.0008 039.13 1014.260.971-0.0290.0008043.48 1114.260.971-0.0290.0008 047.83 1213.070.89

36、-0.110.0121-0.001352.17 1313.070.89-0.110.0121-0.001356.52 1413.070.89-0.110.0121-0.001360.87 1513.070.89-0.110.0121-0.001365.22 1613.070.89-0.110.0121-0.001369.57 1713.070.89-0.110.0121-0.001373.91 1810.690.728-0.2720.0121-0.020178.26 1910.690.728-0.2720.0121-0.020182.61 2010.690.728-0.2720.0121-0.

37、020186.96 2110.690.728-0.2720.0121-0.020191.3 2210.690.728-0.2720.0121-0.020195.65 合 計 323.182.8549 2.9177 把以上值點繪于機率格紙上，通過適線法，與經(jīng)驗點比較，cv=0.3、cs=2cv 這 條曲線與經(jīng)驗點擬合最佳，cv=0.3、cs=2cv 這條曲線，取并查得： 均值 14.7 cv=0.3 cs=2cv p%0.112510205075909599 kp2.191.83 1.711.541.401.24 0.970.780.640.56 0.44 二年一遇： p=50%設(shè)計風(fēng)速為 14

38、.25m/s 二十五年一遇：p=4%設(shè)計風(fēng)速為 22.04m/s 五十年一遇： p=2%設(shè)計風(fēng)速為 25.12m/s .2 eses 向向 m 1 / u m s i i u k u 1 i k 2 (1) i k 3 (1) i k 1 i m p n （%） 128.511.4330.4330.18750.08124.35 224.961.2540.2540.06450.01648.7 324.961.2540.2540.06450.016413.04 423.761.1940.1940.03760.007317.39 523.761.1940.1940.03760.007

39、321.74 623.761.1940.1940.03760.007326.09 721.381.0740.0740.0055 0.000430.43 821.381.0740.0740.00550.000434.78 921.381.0740.0740.00550.000439.13 1021.381.0740.0740.00550.000443.48 1121.381.0740.0740.00550.000447.83 1221.381.0740.0740.00550.000452.17 1317.820.895-0.1050.0110-0.001256.52 1417.820.895-0

40、.1050.0110-0.001260.87 1517.820.895-0.1050.0110-0.001265.22 1617.820.895-0.1050.0110-0.001269.57 1717.820.895-0.1050.0110-0.001273.91 1816.630.836-0.1640.0269-0.004478.26 1916.630.836-0.1640. 0269-0.004482.61 2014.260.717-0.2830.0801-0.022786.96 2113.070.657-0.3430.1176-0.040491.3 2210.690.537-0.463

41、0.2144-0.099395.65 合 計 438.37 0.9832-0.0392 設(shè)計風(fēng)速推求結(jié)果如下：通過適線法，與經(jīng)驗點比較，cv=0.2、cs=1.5cv 這條 曲線與經(jīng)驗點擬合最佳，取 cv=0.2、cs=1.5cv 這條曲線，并查得： 二年一遇： p=50%設(shè)計風(fēng)速為 19.93m/s。 二十五年一遇：p=4%設(shè)計風(fēng)速為 25.91m/s； 五十年一遇： p=2%設(shè)計風(fēng)速為 28.70m/s； 通過以上的分析計算，得到各主要來波方向的設(shè)計風(fēng)速成果下表 設(shè)計風(fēng)速成果表 風(fēng)速（m/s） 重現(xiàn)期 esees 五十年 25.1228.70 二十五年 22.0425.91 二年 14.2

42、519.93 風(fēng)時(h) 77 風(fēng)區(qū)平均水深(m) -7.0-7.0 1.31.3 設(shè)計波高推算設(shè)計波高推算 .1 原始波要素計算原始波要素計算 計算水深的確定:本港設(shè)計高水位為 2.84m，設(shè)計低水位 0.20，相差比較大，因 此原始波要素需要分設(shè)計高、低水位兩種情況分別進行計算。 判斷風(fēng)浪狀態(tài)標準：在一定的風(fēng)速 u 下，在給定風(fēng)時 t 時產(chǎn)生最大波浪所需要 的最短風(fēng)距，記為 fmin 。當實際風(fēng)距 ffmin時，則風(fēng)浪受制于風(fēng)時而處于過度狀態(tài)， 風(fēng)浪推算時，取 fmin作為計算風(fēng)距。 由給定的風(fēng)速、風(fēng)時查海港水文規(guī)范第 5.2.1 條，由 5.2.1 圖查得不同重 現(xiàn)期的最

43、小風(fēng)距結(jié)果填入下表。 ese 風(fēng)向 均值 19.9 cv=0.2 cs=1.5 cv p%0.112510205075909599 kp1.701.511.441.351.261.161.000.860.750.690.58 重現(xiàn)期 50252 最小風(fēng)距 12511078 風(fēng)向 es 風(fēng)向 上表所得最小風(fēng)距都大于實際風(fēng)距 60km，風(fēng)浪處于定常狀態(tài)。用風(fēng)速 u 和實際 風(fēng)距 60km 查查海港水文規(guī)范第 5.2.1 條、第 5.2.1 圖推算深水波高 h1/3，計算 t/u、d/u2,查圖得折減系數(shù) kt,深水波高 h1/3乘以折減系數(shù) kt得淺水波高 h1/3。由 淺水波高 h1/3及風(fēng)速

44、u 查圖可得周期 ts。 根據(jù)海港水文規(guī)范 （jtj213-98）第 5.2.1 條，第 5.2.2 條之規(guī)定，計算結(jié) 果填入下表。如果設(shè)計水位相差不大，可按平均水深進行推算。 設(shè)計波高成果表 esees 波向 設(shè)計水位 項目 設(shè)計高水 位 （9.84m ） 設(shè)計低水 位 （7.20m ） 設(shè)計高水 位 （9.84m ） 設(shè)計低水 位 （7.20m ） 波高 h1/3（m） 1.51.3 1.71. 4 五十年 周期 ts(s) 4.75.2 波高 h1/3（m） 1.3 二十五 年 周期 ts (s) 4.64.7 波高 h1/3（m） 0.9 0.71.00.8 二年 周

45、期 ts (s) 3.54.0 .2 各種累計頻率波高之間的換算各種累計頻率波高之間的換算 各種累計頻率波高之間的換算根據(jù)海港水文規(guī)范第 4.2.1 條之規(guī)定執(zhí)行。計 算結(jié)果下表。 重現(xiàn)期 50252 最小風(fēng) 距 135126105 不同累積頻率波高計算表 esees 設(shè)計波浪 h1%h4%h5%h13%h1%h4%h5%h13% 波高 （m） 1.91.7 五十年 一遇周期 （s） 4.75.2 波高 （m） 2.01.5 二十五 年一遇周期 （s） 4.64.7 波高 （m） 0.91

46、. 設(shè)計高水位 二年一 遇周期 （s） 3.54.0 波高 （m） 1.61.4 五十年 一遇周期 （s） 4.75.2 波高 （m） 1.22.0 二十五 年一遇周期 （s） 4.64.7 波高 （m） 1.41.1 0. 9 1.00.8 設(shè)計低水位 二年一 遇周期 （s） 3.54.0 1.41.4 船舶荷載推算船舶荷載推算 1.4.1 風(fēng)荷載 根據(jù)港口工程荷載規(guī)范第 10.2.1 條，作用在船舶上的計算風(fēng)壓力的垂直于 碼頭前沿線的橫向分力和平行于碼頭前沿線的縱向分力宜按下列公式

47、計算： 52 52 73.6 10 49.0 10 xwxwx ywxwy fa v fa v 2 ; ,; ,/ ; xwyw xwxw xy ffkn aamm v vm s 式中： ，分別為作用在船舶上的計算風(fēng)壓力的橫向和縱向分力 分別為船體水面上橫向和縱向受風(fēng)面積 分別為設(shè)計風(fēng)速的橫向和縱向分量 風(fēng)壓不均勻系數(shù)。 4 萬噸級漁船半載或壓載時： log0.2830.727log log0.0190.628log xw yw adw adw 22 4235.02777.46 xwyw amam解得：， 22/ 22/ xy m s vvm s 控制風(fēng)速：船舶在超過九級風(fēng)時離開碼頭到錨地避風(fēng)

48、，所以控制風(fēng)速為 01.00 xx 查表得：，因此： 52 52 73.6 104253.02 220.71060.52 49.0 10777.46 221.00184.38 xw yw fkn fkn 1.4.2 水流力 根據(jù)港口工程荷載規(guī)范第 10.3.1 條，作用在船舶上的水流力按附錄 e 計算。 水流對船舶作用產(chǎn)生的水流力船首橫向分力和船尾橫向分力： 2 2 2 2 xscxsc xmcxmc fcv b fcv b 2 ; xscxmc xscxmc ffkn cc v bm 、-分別為水流對船首橫向分力和船尾橫向分力 、-分別為水流力船首橫向分力系數(shù)和船尾橫向分力

49、系統(tǒng)； 水的密度； 水的速度； 船舶吃水線以下的橫向投影面積。 3 1 /,1.5/ ,/13.3/12.31.08 .0.3=0.14=0.08 xscxmc t m vm s dd ecc 式中： 查表得：， 2 log0.4840.612log 1999.50 bdw bm 2 bm dw 式中： 船舶吃水線以下的橫向投影面積； 船舶載重量。 2 2 1 0.141.51999.5314.92 2 1 0.081.51999.5179.96 2 xsc xmc fkn fkn 水流對船舶作用產(chǎn)生的水流力縱向分力： 2 0.134 2 0.046re re 1.7 ycyc yc b fc

50、v s cb vl v sldc lb 2 ; ; re yc yc fkn c v sm b l 式中： -水流對船舶產(chǎn)生的水流力縱向分力 -水流力縱向分力系數(shù)； 水的密度； 水的速度； 船舶吃水線以下的表面積 水流對船舶作用的雷諾數(shù)； 系數(shù)； 船舶吃水長度。 o42 1 10/ .0.90.001 cevms eb 取平均水溫查表得： 查表得： 6 4 60.134 2 2 1.5 198 re2.267 10 1.31 10 0.046 (2.267 10 ).0010.0075 1.7 198 12.30.625 198 32.28124.93 1 0.00751.5

51、8125.9365.55 2 yc yc vl v c sm fkn 1.4.3 系纜力 根據(jù)根據(jù)港口工程荷載規(guī)范第 10.4 條，系纜力標準值 n 及其垂直于碼頭前 沿線的橫向分力 nx，平行于碼頭前沿線的縱向分力 ny和垂直于碼頭面的豎向分力 nz 可按下列公式計算： sincoscoscos sincos coscos sin yx x y z ff k n n nn nn nn 0 o xyz xy nnnkn ff kn k n ，分別為系纜力標準值及其橫向、縱向和豎向分力； ，分別為可能同時出現(xiàn)的風(fēng)和水流對船舶作用產(chǎn)生的橫 向分力總和及縱向分力總和； 系船柱受力分布不均勻系數(shù)，取3

52、； 計算船舶同時受力的系船柱數(shù)目, 5個； 系船纜的水平投影與碼頭前沿線所成的夾角，取30； 系船纜與水平面之間的夾角，取15。 oooo 22/ ,0/ 1060.52314.92 179.961555.40 68.55 1.31555.401555.40 858.65 5sin30 cos15cos30 cos15 =860 xy x y vm s vm s fkn fkn nkn nkn 因此，系纜力標準值取 1.4.4 擠靠力 根據(jù)港口工程荷載規(guī)范第 10.5 條，當橡膠護舷連續(xù)布置時擠靠力標準值可 按下式計算： jx j kf f n 1.3 j j f k n 式中： 橡膠護舷間斷

53、布置時，作用于一組或一個橡膠護舷上的擠靠力標準值； 擠靠力不均勻系數(shù)，??； 與船舶接觸的橡膠護舷的組數(shù)或個數(shù)。 本工程橡膠護舷間距 7m，與船舶接觸的橡膠護舷 27 組，因此 1.3 1555.40 =74.89 27 j fkn 1.4.5 撞擊力 根據(jù)根據(jù)港口工程荷載規(guī)范第 10.4 條，船舶靠岸時的撞擊力標準值應(yīng)根據(jù) 船舶有效撞擊能量和橡膠護舷性能曲線及靠船結(jié)構(gòu)的剛度確定。 0 e船舶靠岸時的有效撞擊能量可按下式計算： 2 0= 2 n emv 0 0.75 t 0.1/ n ekj m vm s 式中： 船舶靠岸時的有效撞擊能量； 有效動能系數(shù)，??； 船舶質(zhì)量，按滿載排水量計算； 船舶

54、法向靠岸速度，取。 滿載排水量： log0.1770.991log 54656 54656 fdw ft mft 因此，有效撞擊能量為： 2 0 0.75 =54656 0.1204.96 2 ekj 800 1500=278,825daekjrkn選用標準型橡膠護舷：反力 1.51.5 地形圖的繪制地形圖的繪制 第二章第二章 港口總平面布置港口總平面布置 2.12.1 碼頭卸港量的推算碼頭卸港量的推算 港口吞吐量預(yù)測方法主要分定性和定量兩類。定性分析法是利用歷史資料，依 靠專家的經(jīng)驗、知識和綜合能力，對未來的發(fā)展狀況進行分析預(yù)測，如意見集合法、 專家調(diào)查法、專家小組意見法等。定量分析法是根據(jù)

55、歷史統(tǒng)計數(shù)據(jù)，通過建立數(shù)學(xué) 模型來預(yù)測實物發(fā)展的未來狀況，常用的有時間序列法、概率分析法、因果關(guān)系法、 動態(tài)預(yù)測法和組合預(yù)測法。每種預(yù)測法都有其特點和適用范圍，具體應(yīng)用時采用適 當?shù)姆椒?。設(shè)計推求 2017 年的魚貨卸港量采用時間序列法。時間序列分析法，資料 年份長一些是有利的，相關(guān)系數(shù)一般滿足 r0.85.估計預(yù)測的可靠程度可以從判別 系數(shù) r2本的數(shù)值間接判斷。r2表示回歸方程中應(yīng)變量的變化有多大部分是由自變量 引起的。 時間序列法主要原理：把年份或序號作為回歸方程的自變量 x，吞吐量作為因 變量 y，通常表示為 y=a+bx。計算出 a 和 b 即可推算出 y 值。 歷年碼頭卸港量統(tǒng)計表

56、 序號 xi年份卸港量 yi（t） 1199512101 2199613785 3199714975 4199818239 5199922350 6200023567 7200125568 8200228973 9200332698 10200433568 11200536194 1220063764814200840123 數(shù)據(jù)計算表 xi-xyi- y（xi-） （yi- ）xy（xi-）2x 1-6.5-15025.597665.7542.25 2-5.5-13341.573378.2530.25 3-4.5-12151.554681.7520.25 4-3.5

57、-8887.531106.2512.25 5-2.5-4776.511941.256.25 6-1.5-3559.55339.252.25 7-0.5-1558.5779.250.25 80.51846.5923.250.25 91.55571.58357.252.25 102.56441.516103.756.25 113.59067.531736.2512.25 124.510521.547346.7520.25 135.512855.570705.2530.25 146.512996.584477.2542.25 總和 534541.5227.5 y=a+bx，a=-b ,b=yx n

58、i ii n i xxyyxx 1 2 1i 相關(guān)系數(shù) r= n i n i ii n i ii yyxx yyxx 11 22 1 =7.5 =27126.5xy b=2349.6 a=9504.5 y=9504.5+2349.6x r=0.920.85 滿足要求。 計算結(jié)果：2017 年卸港量 y=9504.5+2349.623=63545.3t 2.22.2 碼頭泊位數(shù)計算碼頭泊位數(shù)計算 根據(jù)上述表格求得的 2017 年吞吐量 q=63545.3t，由于吞吐量為 63545.3t，大 于 20000t，為一級碼頭。 .1 卸魚碼頭泊位數(shù)計算卸魚碼頭泊位數(shù)計算 根據(jù)漁港總體

59、設(shè)計規(guī)范 （sc/t 9010-2000）第 8.2 條： 1 11 q n zc k c1= t1p1 式中： n1-卸魚碼頭泊位數(shù)； q-水產(chǎn)品年卸港量 t； z-年平均作業(yè)天數(shù) d，為年日歷天數(shù)減去因惡劣天氣、碼頭維修影響漁港作業(yè) 天數(shù)根據(jù)本港實際情況確定，如無實測資料，取 40-60d； c1-泊位日卸魚能力 t/d； k1-卸魚碼頭泊位利用率，為船舶年平均占用泊位作用時間與年平均作用 時間 之比； t1-泊位日有效卸魚時間 h； p1-泊位有效卸魚能力 t/h，如無實測資料，人工卸魚取 2-4t/h，船用吊機取 5- 9t/h，卸魚機械取 1015t/h。 本設(shè)計?。簔=315 t1

60、=12 p1=10 c1=120 k1=0.54 計算結(jié)果： n1=3 .2 供冰碼頭泊位數(shù)計算供冰碼頭泊位數(shù)計算 2 22 q n zc k c2=t2p2 式中：n2-供冰碼頭泊位數(shù):； w-每噸水產(chǎn)品加冰量，取 1.0-1.3t/t； c2-泊位日加冰能力； k2-供冰碼頭泊位利用率； t2-泊位日有效加冰時間 h； p2-碎冰機有效碎冰能力 t/h，如無實測資料，取 20-40t/h。 本設(shè)計?。簔=315 t2=12 p2=30 c2=360 k2=0.52 計算結(jié)果：n2=1 .3 物資碼頭泊位數(shù)計算物資碼頭泊位數(shù)計算 特一級及一級漁港可設(shè)物資碼頭，