高大支模施工方案

1、工程名稱:和平大廈 地下室高支模施工方案一、工程概況本工程總建筑面積55000m2，建筑物平面形狀為長方形，長99m，寬46.5m，由兩棟自編南、北塔組成，南塔樓高19層，北塔樓高24層，其中裙樓四層，兩層地下室，其中負一層層高為4.8m，板厚250300mm，主梁最大截面尺寸為800mm1200mm (大部分為600mm800mm);柱截面尺寸1200mm（800mm）1200mm（800mm）,最大柱距為10500mm。二、編制依據(jù)本方案根據(jù)國家、廣東省、廣州市等有關(guān)部門制定的如下規(guī)范、規(guī)程及行業(yè)標準進行編制：1、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2002）2、建筑工程施工質(zhì)

2、量驗收統(tǒng)一標準（GB50300-2001）3、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009-2001）4、混凝土強度檢驗評定標準（GBJ107-87）；5、組合模板技術(shù)規(guī)范（GBJ214-89）6、建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范（JGJ80-91）7、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ128-2000）8、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)9、建設(shè)工程安全生產(chǎn)管理條例10、和平大廈工程有關(guān)設(shè)計圖紙。三、模板設(shè)計該工程柱截面尺寸及形狀變化不大，采用散裝散拆組合模板以適應(yīng)此特點。柱梁板模板均采用厚度為18mm厚的夾板，骨肋采用80mm80mm木枋（廣東松枋）。1、柱模板設(shè)計柱

3、子按截面1200mm1200mm考慮，內(nèi)楞采用松木枋，間距150mm；外楞則采用2-483.5鋼管，并用12對拉鏍桿拉結(jié)，對拉螺桿的間距為400400mm。示意圖見下圖。2、梁模板設(shè)計梁分別按首層樓板主梁截面:800mm1200mm和截面：600mm850mm考慮，其中截面代表700-800mm寬，長1000-1200mm的梁；截面代表500-600mm寬，長700-850mm的梁。截面梁模板支撐采用三排鋼管腳手架，以夾板作梁模板，廣東松枋木作為縱橫楞條拼裝成型；截面梁模板支撐采用兩榀門式架與Q235A483.5鋼管相結(jié)合的形式。具體做法如下：截面的梁:（1）支撐高度分別為4.8-0.7-1.

4、2=2.9m，可分別采用483.5鋼管，加1個可調(diào)頂托,架距為900900mm。（3）縱橫向由地面起200mm高每隔1000mm-1200mm設(shè)置水平加固桿一道，并沿縱向設(shè)剪刀撐（角度不小于50度）。（4）梁底設(shè)三層小楞，其中面楞間距為300mm，中楞間距為200mm，底楞為并枋間距為900mm。3、樓板模板設(shè)計樓板的厚度按首層板300mm厚考慮，支撐高度分別為4.8-0.30=4.5m，采用MF1219（高度1930mm）門式鋼架2榀，加1個可調(diào)頂托和1個底座，板支撐垂直于次梁設(shè)置，架距為0.9m，間距為1.8m,架寬為1.2m，架體間設(shè)斜桿雙排交叉連結(jié)，沿支撐高度架體用連接棒套接，且在每步

5、架體的橫向設(shè)置水平加固桿一道，縱向水平加固桿一道。示意圖見附圖四。四、模板支撐體計算材料計算用表名稱規(guī)格自重抗剪強度(N/mm2)抗彎強度(N/mm2)彈性模量E(N/mm2)備注模板9151830180.500kN/m21.25139500混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收手冊第8頁表1-11第2點枋木808020006.000kN/m31.51310000建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-2001第48頁附錄A表A1門架193012190.224kN/榀205205205建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ128-2000)、門式鋼管腳手架(JGJ76) 及建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(

6、JGJ130-2001)173012190.182kN/榀123012190.070kN/榀斜拉桿0.040kN/副780頂托0.070kN/個鋼管480.038kN/m鋼筋砼普通251KN/m3（一） 柱模板計算1、砼側(cè)壓力根據(jù)建筑施工計算手冊第443頁公式（8-8）、（8-9）有：F=0.22ct012V1/2F=cH（取上述二式中的較小值）其中：F表示新澆混凝土對模板的最大側(cè)壓力（KN/m2）；c表示混凝土的重力密度（24KN/m3）；t0表示新澆混凝土的初凝時間（6h）；V表示混凝土的澆筑速度（7m/h）；H表示混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（-4.8+8.9-0.5=

7、3.6m）；1表示外加劑影響修正系數(shù)，不摻加外加劑時取1.0，摻加外加劑時取1.2；2表示混凝土坍落度影響修正系數(shù)，當(dāng)坍落度為110150mm時，取1.15；則有： F1=0.22ct012V1/2=0.222461.21.1571/2=115.7KN/m2F2=cH=244.3=103.2KN/m2取F1、F2 兩者中小值，即F1=103.2KN/m2查建筑施工計算手冊第478頁表8-27得,砼側(cè)壓力的設(shè)計值為：F=F1分項系數(shù)即: F=103.2KN/m21.2=123.8KN/m22、傾倒砼時產(chǎn)生的水平荷載值查建筑施工計算手冊第478頁表8-26、8-27得：F=41.4=5.6KN/m

8、23、荷載組合：F=123.8+5.6=129.4KN/m24、強度驗算（1）木模板驗算取1200mm1200mm柱作計算代表，內(nèi)楞枋的間距為L1=180mm,跨度/板厚=180/18=10100，屬于小撓度板,經(jīng)簡化后可作二跨連續(xù)梁考慮。將F化為線均布荷載得：q1=FL1=129.40.40=51.76KN/m最大彎矩值(計算簡圖如圖1所示)MAB=qL2/8=51.760.182/8=0.21KN.m支座力RB=10qL/8=1051.760.18/8=11.65KN最大剪力QB左（max）=RB/2=5.82KN由于膠合模板x=bh3/12=401.83/12=19.4cm4,Wx=bh

9、2/6=400182/6=2.16104mm3。所以:強度驗算max=Mmax/Wx=0.21106/2.16104=9.72N/mm2=13N/mm2故此,模板抗彎強度滿足要求.剪力驗算（max）=3QB左（max）/2A =35.82103/(240018) =1.21N/mm2=1.5N/mm2故此,模板抗剪強度滿足要求.撓度驗算AB(max)=0.521104qL2/EIx=0.52110451.760.182/(950019.4)=0.05mm=l/400=0.45mm故此,模板撓度滿足要求.(2)內(nèi)楞驗算內(nèi)楞的間距為180mm，外楞與對拉螺桿間的距離為400mm。由于外楞和對拉螺桿

10、的作用，內(nèi)楞也可作為兩跨連續(xù)梁來考慮。內(nèi)楞使用的松木枋其截面特征為：x=bh3/12=883/12=341cm4,Wx=bh2/6=80802/6=8.53104mm3。同樣，線均布荷載為：q1=FL1=129.40.18=23.29KN/m(計算簡圖2所示)最大彎矩值MAB=qL2/8=23.290.402/8=0.46KN.m最大支座力RB=10qL/8=1023.290.40/8=11.65KN最大剪力QB左（max）=RB/2=5.82KN強度驗算max=Mmax/Wx=0.46106/8.53104=5.39N/mm2=13N/mm2故此,內(nèi)楞抗彎強度滿足要求.剪力驗算（max）=3

11、QB左（max）/2A =35.82103/(28080) =1.36N/mm2=1.5N/mm2故此,內(nèi)楞抗剪強度滿足要求.撓度驗算AB(max)=0.521104qL2/EIx=0.52110423.290.402/(9500341)=0.06mm=l/400=1mm故此,內(nèi)楞撓度滿足要求.（3）對拉螺桿強度驗算對拉螺桿采用12，凈截面積為：An=113mm2，則有：N=F螺桿間距=129.40.400.30=15.53KN=N/An=15.53103/113=137N/mm2ftb=170N/mm2(可以)（二） 梁模板計算對特殊大梁(700-800)mm1200mm,側(cè)板、底板及支撐體

12、系均按截面為800mm1200mm，跨度為10500mm的梁為例進行計算。1、梁側(cè)板計算（1）砼側(cè)壓力(同柱砼側(cè)壓力計算方法)F1=0.22ct012V1/2=0.222461.21.1571/2=115.7KN/m2F2=cH=241.2=28.8KN/m2取F1、F2 兩者中小值，即F1=28.8KN/m2查建筑施工計算手冊第478頁表8-27得,砼側(cè)壓力的設(shè)計值為：F=F2分項系數(shù)即: F=28.8KN/m21.2=34.56KN/m2（2）振搗砼時產(chǎn)生的水平荷載值查建筑施工計算手冊第478頁表8-26、8-27得：F=41.4=5.6KN/m2（3）荷載組合：F=34.56+5.6=4

13、0.16KN/m2（4）木模板驗算梁側(cè)模板豎楞間距為L1=350mm,跨度/板厚=300/18=17100，屬于小撓度板,經(jīng)簡化后可作二跨連續(xù)梁考慮。由于側(cè)模只有：1800-300（樓板厚）=1500mm高，可將F化為線均布荷載得：q1=FL1=40.161.5=60.24KN/m最大彎矩值MAB=ql2/8=60.240.302/8=0.68KN.m最大支座力RB=10qL/8=1060.240.30/8=22.59KN最大剪力QB左（max）=RB/2=11.30KN由于膠合模板x=bh3/12=1501.83/12=72.9cm4,Wx=bh2/6=1500182/6=8.1104mm3

14、。所以:強度驗算max=Mmax/Wx=0.68106/8.1104=8.4N/mm2=13N/mm2故此,模板抗彎強度滿足要求.剪力驗算（max）=3QB左（max）/2A=311.3103/(2150018)=0.63N/mm2=1.5N/mm2故此,模板抗剪強度滿足要求.撓度驗算AB(max)=0.521104qL2/EIx=0.52110460.240.182/(950072.9)=0.01mm=l/400=0.75mm故此,模板撓度滿足要求.(5)豎楞驗算豎楞的間距為300mm，外楞及對拉螺桿豎向間距為500mm,由于外楞和對拉螺桿的作用，內(nèi)楞也可作為一個兩跨連續(xù)梁來考慮。內(nèi)楞使用的

15、松木枋其截面特征為：x=bh3/12=883/12=341cm4,Wx=bh2/6=80802/6=8.53104mm3。因此，豎楞上最大荷載為：q1=FL1=40.160.30=12.05KN/m(計算簡圖4所示)最大彎矩值MAB=0.06325qL2=0.0632512.050.52=0.19KN.m最大支座力RB=30qL/48=3012.050.50/48=3.77KN最大剪力不再計算（取3.77KN）強度驗算max=Mmax/Wx=0.27106/8.53104=2.3N/mm2=13N/mm2故此,內(nèi)楞抗彎強度滿足要求.剪力驗算（max）=3QB左（max）/2A =33.7710

16、3/(28080) =0.88N/mm2=1.5N/mm2故此,豎楞抗剪強度滿足要求.撓度驗算AB(max)=0.586104qL4/EIx=0.58610412.050.502/(9500341)=0.03mm=500/400=1.25mm故此,豎楞撓度滿足要求.（6）橫楞驗算:橫楞用2-48鋼管,設(shè)在500mm處,每500mm設(shè)置一組對拉鏍桿,橫楞基本上只起豎楞的支承作用,只要對拉鏍桿強度滿足,橫楞設(shè)置即是安全可靠的。（7）對拉螺桿強度驗算對拉螺桿采用12，凈截面積為：An=113mm2，則有：N=F螺桿間距=40.160.500.50=10.04KN=N/An=10.04103/113=

17、89 N/mm2ftb=170 N/mm2(可以)2、梁底板計算(1)荷載設(shè)計值面板自重線荷載：0.5KN/m20.8m=0.40KN/m新澆鋼筋砼自重線荷載：25KN/m30.8m1.2m=24KN/m上料平臺、泵送砼及傾倒砼產(chǎn)生的線荷載：4KN/m20.8m=3.2KN/m。()荷載組合根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收手冊模板設(shè)計第9頁表1-14及表1-15荷載分項系數(shù)，參與模板及其支架荷載效應(yīng)組合的各項荷載：q=()1.2+1.4=(0.4+24)1.2+3.21.4=33.76N/m最大彎矩值MAB=qL2/8=33.760.32/8=0.38KN.m最大支座力RB=10qL/8=1033

18、.760.3/8=12.66KN最大剪力QB左（max）=RB/2=6.33KN強度驗算max=Mmax/Wx=0.38106/8.53104=4.5N/mm2=13N/mm2故此,底板抗彎強度滿足要求.剪力驗算（max）=3QB左（max）/2A=36.33103/(280018)=0.65N/mm2=1.5N/mm2故此,底板抗剪強度滿足要求.撓度驗算AB(max)=0.521104qL2/EIx=0.52110433.760.32/(950038.8)=0.04mm=l/400=0.75mm故此,底板撓度滿足要求.3、梁底小楞計算梁底布設(shè)三層小楞（面楞、中楞、底楞），采用80802000

19、木枋，其中面楞間距300mm中楞間距為200mm，底楞為雙排木枋，間距1000mm。根據(jù)以往經(jīng)驗，三層小楞荷載只需驗算面楞及底楞即可，考慮支撐結(jié)構(gòu)安全性，面楞及底楞均按兩跨連續(xù)梁計算。計算參數(shù)：面板自重線荷載：0.5KN/m20.3m=0.15KN/m新澆鋼筋砼自重線荷載：25KN/m30.3m1.2m=9KN/m上料平臺、泵送砼及傾倒砼產(chǎn)生的線荷載：4KN/m20.3m=1.2KN/m。面枋:x=bh3/12=883/12=341cm4,Wx=bh2/6=280802/6=8.53104mm3。(1)面楞計算荷載組合根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收手冊模板設(shè)計第9頁表1-14及表1-15荷載分項

20、系數(shù)，參與模板及其支架荷載效應(yīng)組合的各項荷載（由于中楞按200mm間距支承面楞,可作五跨連續(xù)梁計算。）：q=()1.2+1.4=(0.15+9)1.2+1.21.4=12.66N/m最大彎矩值(計算簡圖如圖6所示)查表得:MB=0.1053ql2=0.105312.660.22=0.05KN.m最大支座力RA=0.3947ql=0.394712.660.2=1.0KNRB=1.1317ql=1.131712.660.2=2.87KNRC=0.9736ql=0.973612.660.2=2.47KN最大剪力QB左(max)=RA-12.660.2=1-2.532=-1.532KN強度驗算max=

21、Mmax/Wx=0.05106/8.53104=0.6N/mm2=13N/mm2故此,面楞抗彎強度滿足要求.剪力驗算（max）=3QB左（max）/4A=31.532103/(28080)=0.36N/mm2=1.5N/mm2故此,面楞抗剪強度滿足要求.撓度驗算AB(max)=0.521104qL2/EIx=0.64510412.660.22/(9500341)=0.01mm=l/400=0.5mm故此,面楞撓度滿足要求.（2）中楞計算由于中楞直接受到來自面楞集中力的作用，支承點間距即為縱向間距(300mm)，取面楞最大支座力(F=RB=RB1=2.87KN)作為中楞強度驗算，其受到的荷載如右

22、圖所示：最大彎矩值（查表得）:MAB=Fl/3=2.870.9/3=0.86KN.m支座力(查表得)RA=RC=0.6667F =0.66672.87 =1.91KNRB=2.6667F=2.6667F=2.66672.87=7.65KN最大剪力Q(max)=RA+RB-2F=1.91+7.65-5.74KN=3.82KN強度驗算max=Mmax/Wx=0.86106/8.53104=10.1N/mm2=13N/mm2故此,中楞抗彎強度滿足要求.剪力驗算（max）=3QB左（max）/4A =33.82103/(28080) =0.9N/mm2=1.5N/mm2故此,中楞抗剪強度滿足要求.撓度

23、驗算AB(max)=1.52104FL3/EIx=1.521042.870.93/(9500341)=0.09mm=l/400=2.25mm故此,中楞撓度滿足要求.（4）底楞計算梁底楞采用并枋形式架在鋼管腳手架上，由于底枋直接受到來自中楞集中力(F=RB=RB1=7.65KN)的作用，支承點間距即為縱向間距(900mm)，面楞截面尺寸為80802000mm的松木枋。因此，面楞:x=2bh3/12=2883/12=682cm4,Wx=2bh2/6=280802/6=17.06104mm3。最大彎矩值(計算簡圖如圖2所示)查表得:MAB=Fl/3=7.650.6/3=1.53KN.m支座力(查表得

24、)RA=RC=0.6667F=0.66677.65=5.1KNRB=2.6667F=2.66677.65=20.40KN最大剪力QB左(max)= RA+RB-2F=5.1+20.4-27.65KN=10.2KN強度驗算max=Mmax/Wx=1.53106/17.06104=9.0N/mm2=13N/mm2故此,底楞抗彎強度滿足要求.剪力驗算（max）=3QB左（max）/4A =310.2103/(48080) =1.2N/mm2=1.5N/mm2故此,底楞抗剪強度滿足要求.撓度驗算AB(max)=1.52104FL3/EIx=1.521047.650.63/(9500682)=0.04m

25、m=l/400=1.5mm故此,底楞撓度滿足要求.4、梁底支撐體系計算梁底支撐架體采用三排Q235A483.5鋼管,橫向600mm,縱向900mm布設(shè),縱橫向小橫桿按1200mm設(shè)置，并用十字扣件緊固?？v向立面設(shè)置剪刀撐，與水平面成60度角。梁底支撐架體立桿承受來自梁底楞直接作用的集中荷載RA=RB=9.5KN,由于Q235A48鋼管的截面積為4.89cm2,因此根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手加架安全技術(shù)規(guī)范第16頁立桿的穩(wěn)定性計算公式（5.3.1-1）有：N/Af其中：N表示計算立桿的軸向力設(shè)計值N=1.2(3.6+0.63)0.038+0.0153+1.420.4=28.86KN;表示軸心受壓

26、構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)(查表取0.744)；A表示立桿的截面積(取4.89cm2)。因此，得：N/A=28.86103/(0.744489)=79.3N/mm2f=205N/mm2(滿足要求)對于一般梁比如截面尺寸為500mm700mm、600mm800mm、600mm850mm的梁，梁底小楞采用兩層小楞（80802000mm松枋），面楞間距300mm，底楞采用三排雙枋，支架采用門式架（縱向間距為900mm），在門架中間用鋼管支頂，形成兩跨連續(xù)梁。本計算均按600mm850mm、最大跨度為10500mm為例進行計算。計算過程如下：計算參數(shù)如下：面板自重線荷載：0.5KN/m20.3m=0.15KN/m

27、新澆鋼筋砼自重線荷載：25KN/m30.3m0.85m=6.38KN/m上料平臺、泵送砼及傾倒砼產(chǎn)生的線荷載：4KN/m20.3m=1.2KN/m。面枋:x=bh3/12=883/12=341cm4,Wx=bh2/6=280802/6=8.53104mm3。荷載組合根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收手冊模板設(shè)計第9頁表1-14及表1-15荷載分項系數(shù)，參與模板及其支架荷載效應(yīng)組合的各項荷載：q=()1.2+1.4=(0.15+6.38)1.2+1.21.4=9.52N/m面楞計算（考慮支撐結(jié)構(gòu)安全性，面楞及底楞均按兩跨連續(xù)梁計算。）最大彎矩值(計算簡圖如圖2所示)查表得:MB=ql2/8=9.520

28、.62=0.43KN.m最大支座力RA=RC=3ql/8=39.520.6/8=2.14KNRB=10ql/8=109.520.6/8=7.14KN最大剪力QB左(max)=RA+RB-ql=2.14+7.14-9.520.6=3.57KN強度驗算max=Mmax/Wx=0.43106/8.53104=5.0N/mm2=13N/mm2故此,面楞抗彎強度滿足要求.剪力驗算（max）=3QB左（max）/4A=33.57103/(28080)=0.84N/mm2=1.5N/mm2故此,面楞抗剪強度滿足要求.撓度驗算AB(max)=0.521104qL2/EIx=0.5211049.520.62/(

29、9500341)=0.06mm=l/400=1.5mm故此,面楞撓度滿足要求.（2）底楞計算梁底楞采用并枋形式架在門式或鋼管腳手架上，由于底枋直接受到來自面楞集中力(F=RB=RB1=7.14KN)的作用，支承點間距即為縱向間距(900mm)，面楞截面尺寸為80802000mm的松木枋。因此，面楞:x=2bh3/12=2883/12=682cm4,Wx=2bh2/6=280802/6=17.06104mm3。最大彎矩值(計算簡圖如圖2所示)查表得:MAB=Fl/3=7.140.9/3=2.14KN.m支座力(查表得)RA=RC=0.6667F=0.66677.14=4.76KNRB=2.667

30、F=2.6677.14=19.04KN最大剪力QB左(max)= RA+RB-2F=4.76+19.04-27.14KN=9.52KN強度驗算max=Mmax/Wx=2.14106/17.06104=12.5N/mm2=13N/mm2故此,底楞抗彎強度滿足要求.剪力驗算（max）=3QB左（max）/4A =39.52103/(48080) =1.1N/mm2=1.5N/mm2故此,底楞抗剪強度滿足要求.撓度驗算AB(max)=1.52104FL3/EIx=1.521047.140.93/(9500682)=0.1mm=l/400=2.25mm故此,底楞撓度滿足要求.4、梁底支撐體系計算梁底支

31、撐架體采用門架（一榀1930門架及一榀1730門架）和Q235A483.5鋼管結(jié)合使用,縱向900mm布設(shè),縱橫向小橫桿按1200mm設(shè)置，并用十字扣件緊固?？v向立面設(shè)置剪刀撐，與水平面成60度角。梁底支撐架體立桿承受來自梁底楞直接作用的集中荷載RB=19.04KN,由于Q235A48鋼管的截面積為4.89cm2,因此根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手加架安全技術(shù)規(guī)范第16頁立桿的穩(wěn)定性計算公式（5.3.1-1）有：N/Af其中：N表示計算立桿的軸向力設(shè)計值N=1.2(3.6+0.63)0.038+0.0153+1.419.04=26.88KN;表示軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)(查表取0.744)；A表示立

32、桿的截面積(取4.89cm2)。因此，得：N/A=26.88103/(0.744489)=73.9N/mm2f=205N/mm2(滿足要求)（三）樓板模板及支撐體系計算本荷載計算是根據(jù)設(shè)計圖以最大板厚300mm(負一層頂板)作為本方案模板支撐體系，在模板支撐體系中,面枋、底枋均為受彎構(gòu)件，而門型腳手架為受壓構(gòu)件。因此，門型腳手架需要對其軸向力進行驗算（小于或等于穩(wěn)定承載力），而模板面枋、底枋均因為受彎構(gòu)件而要進行最不利荷載情況下的抗彎及撓度驗算。采用0.3m寬作為計算單元，支承點間距采用門式架寬度(1220mm)，面枋截面尺寸為80802000mm的松木枋。因此，面枋:x=bh3/12=883

33、/12=341cm4,Wx=bh2/6=80802/6=8.53104mm3。、計算參數(shù)面板自重線荷載：0.5KN/m20.3m=0.15KN/m面枋自重線荷載：6KN/m20.08m0.08m =0.04KN/m新澆鋼筋砼自重線荷載：25KN/m30.3m0.3m=2.25KN/m上料平臺、泵送砼及傾倒砼產(chǎn)生的線荷載：4KN/m20.3m=1.2KN/m。、荷載組合根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)工程施工及驗收手冊模板設(shè)計第9頁表1-14及表1-15荷載分項系數(shù)，參與模板及其支架荷載效應(yīng)組合的各項荷載：q=(+)1.21.4=(0.15+0.04+2.25)1.2+1.21.4=4.61N/m最大彎矩值(計算

34、簡圖如圖1所示)MAB=qL2/8=4.611.222/8=0.86KN.m支座力RA=RB=qL/2=4.611.22/2=2.81KN最大剪力QB左（max）= RA=RB=2.81KN3、強度驗算max=Mmax/Wx=0.86106/8.53104=10.1N/mm2=13N/mm2故此,面枋抗彎強度滿足要求.4、剪力驗算（max）=3QB左（max）/2A =32.81103/(28080) =0.66N/mm2=1.5 N/mm2故此,面枋抗剪強度滿足要求.5、撓度驗算AB(max)=1.30104qL4/EIx=1.301044.611.222/(9500341)=0.03mm=

35、l/400=1.5mm故此,面枋撓度滿足要求.(二)、樓板底枋樓板底枋采用并枋形式架在門式腳手架上，由于底枋直接受到來自面枋集中力(F=RB=RB1=2.81KN)的作用，支承點間距即為縱向間距(900mm)，面枋截面尺寸為80802000mm的松木枋。因此，面枋:x=2bh3/12=2883/12=682cm4,Wx=2bh2/6=280802/6=17.06104mm3。最大彎矩值(計算簡圖如圖2所示)查表得:MAB=MBC=2FL/9=22.810.9/9=0.76KN.m支座力(查表得)RA=RC=0.6667F =0.66672.81 =1.87KNRB =2.667F =2.667

36、2.81 =7.49KN最大剪力QB左(max)=Q=RA+RB-2F=1.87+7.49-22.81=3.74KN1、強度驗算max=Mmax/Wx=0.76106/17.06104=4.4N/mm2=13N/mm2故此,面枋抗彎強度滿足要求.2、剪力驗算（max）=3QB左（max）/4A =33.74103/(48080) =0.44N/mm2=1.5 N/mm2故此,面枋抗剪強度滿足要求.3、撓度驗算AB(max)=1.52104FL3/EIx=1.521042.811.223/(9500682)=0.1mm=l/400=1.5mm故此,底枋撓度滿足要求.(三)、門式鋼管腳手架支撐體系

37、計算本工程采用MF1219規(guī)格門式鋼管腳手架，縱向間距900mm，橫向800mm，門式腳手架支撐體系主要受到軸向力作用。因此，本計算書按900mm2020mm作為單元體進行軸向力驗算。1、計算參數(shù)門架及附件自重值門架（19301219）：0.224KN 門架（12301219）：0.07KN斜拉桿（1副）：0.04kN/副連接體（1個）：0.006KN780頂托：0.045KN鎖臂（1個）0.0085KN48鋼管：0.038KN/m1.22m=0.046KN施工層作用荷載木枋重量：6KN/m3(0.080.08(0.94+2.023)=0.37KN模板自重：0.5KN/m20.9m2.02m=

38、0.91KN鋼筋混凝土自重：25KN/m30.9m2.02m0.3m=13.64KN上料平臺、泵送砼及傾倒砼產(chǎn)生的荷載：4KN/m20.9m2.02m =7.27KN2、承載力驗算根據(jù)建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ128-2000）第10頁（5.2.1-2）:N=1.2(NGK1+NGK2)H+1.4NQikNd其中(NGK1+NGK2)H表示門式架體及構(gòu)配件自重產(chǎn)生的軸向力標準值；NQik 表示施工層施工荷載作用于門架體的軸向力標準值總和;Nd表示一榀門架的穩(wěn)定承載力設(shè)計值。因此N=1.2(0.224+0.07+0.04+0.006+0.045+0.0085+0.046)+1.4

39、(0.37+0.91+13.64+7.27)=31.6KN經(jīng)查建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范（JGJ128-2000）第36頁附表B.0.5得Nd=40.16KN即N=31.6KN Nd=40.16KN故此，腳手架的穩(wěn)定性滿足要求。編制專項施工方案放線測量場地平整、地基基礎(chǔ)處理專家論證審查支架搭設(shè)支架驗收結(jié)構(gòu)施工及養(yǎng)護支架拆除五、施工工藝流程六、施工準備及要求1支架搭設(shè)前，工程技術(shù)負責(zé)人應(yīng)按專項施工方案要求向搭設(shè)和使用人員做技術(shù)和安全作業(yè)要求的交底。2對門架、鋼管、桿件、構(gòu)件、配件、加固件應(yīng)按規(guī)范要求進行檢查、驗收；嚴禁使用不合格的門架、鋼管及配件。3搭設(shè)用的門架、桿件(構(gòu)件)及配件應(yīng)符合

40、下列規(guī)定：(1)剪刀撐、水平桿件、連接桿和鎖臂、扣件的設(shè)置應(yīng)符合規(guī)范要求；(2)不配套的門架與配件不得混合使用于同一腳手架；(3)支架安裝應(yīng)自一端向另一端延伸，門架應(yīng)逐層改變搭設(shè)方向，不得相對進行。搭完一步后，檢查并調(diào)整其水平度與垂直度，以及桿件的步距；(4)剪刀撐、橫向斜撐水平桿件應(yīng)隨門架（或鋼管立桿）的安裝及時設(shè)置；(5)連接門架（或鋼管立桿）與配件的鎖臂、搭鉤（或構(gòu)件）必須處于鎖緊狀態(tài)；(6)水平桿件或腳手板應(yīng)在同一步內(nèi)連續(xù)設(shè)置，腳手板應(yīng)滿鋪；(7)嚴禁將外徑48mm與51mm的鋼管混合使用；(8)支架必須配合施工進度搭設(shè)，一次搭高度應(yīng)按有關(guān)規(guī)定執(zhí)行。4連接桿加固桿、剪刀撐等加固件的搭設(shè)

41、應(yīng)符合下列規(guī)定：(1)加固桿、剪刀撐必須與支架(或鋼管立桿、水平桿)同步搭設(shè)；(2)水平加固桿應(yīng)設(shè)于門架立桿(或鋼管立桿)內(nèi)側(cè)，剪刀撐應(yīng)設(shè)于門架立桿(或鋼管立桿)外側(cè)并連牢。5加固件等與門架(或鋼管立桿)采用扣件連接時應(yīng)符合下列規(guī)定：(1)扣件規(guī)格應(yīng)與所連鋼管外徑相匹配；(2)扣件螺栓擰緊扭力矩宜為40-65Nm，并不得小于40Nm；(3)各桿件端頭伸出扣件邊緣長度不應(yīng)小于100mm；6采用貝雷桁架、型鋼、大直徑鋼管為主要受力桿件的高支模工程，應(yīng)按專項施工方案及專家論證審查會的要求搭設(shè)。7模板支架體系的檢查與驗收結(jié)合本工程實際情況，首層高支模支架體系及其支承樓板應(yīng)在下列階段進行檢查與驗收：(1

42、)負一層梁板結(jié)構(gòu)完工后模板支架體系搭設(shè)前；(2)作業(yè)層上施加荷載前；(3)整體或分段達到設(shè)計高度后；(4)遇六級大風(fēng)或大暴雨后；(5)停用超過一個月。8.模板支架體系使用中，應(yīng)定期檢查下列項目：（1）承載桿件，加固桿件，連接件、斜撐、剪刀撐、孔洞通道的構(gòu)造是否符合要求；（2）場地地表是否積水，底座是否松動，立桿立柱是否懸空，外側(cè)立桿立柱是否被沖撞過；(3)立桿立柱的垂直度的偏差是否符合要求；(4)扣件、連接件是否松動；(5)是否超載。9.模板支架體系驗收時應(yīng)具備下列文件：(1)專項施工方案及技術(shù)交底文件，專項施工方案的專家評審或咨詢意見；(2)構(gòu)配件的產(chǎn)品質(zhì)量合格證、質(zhì)量檢驗報告；(3)高支模

43、工程的施工記錄及質(zhì)量檢查記錄；(4)模板支架體系搭設(shè)過程中出現(xiàn)的重要問題及處理記錄；(5)模板支架體系的驗收申請報告。10支架工程的驗收，除查驗有關(guān)文件外，還應(yīng)進行現(xiàn)場檢查，檢查應(yīng)著重如下項目，并記人支架驗收報告中：(1)構(gòu)配件和加固件是否齊全，質(zhì)量是否合格，連接和掛扣是否緊固可靠；(2)支墊、底座是否符合規(guī)定；(3)立桿(立柱)的縱距、橫距的步距(步距為重點檢測項目)垂直度及水平度是否合格。(4)縱橫向剪力撐和橫向斜撐的設(shè)置和支架系統(tǒng)整體穩(wěn)定性是否符合要求；(5)立桿與水平桿同一截面上相鄰桿件的對接或搭接是否符合規(guī)范要求；(6)桿件的受力是否在同一軸線上。11支架驗收主要項目的允許偏差(1)

44、底座的沉降量不大于lOmm：(2)支架搭設(shè)的垂直度與水平度允許偏差應(yīng)符合下表的要求：支架搭設(shè)垂直度與水平度允許偏差項目允許偏差(mm)垂直度每步架h/1000及2.0支架整體H/600及50水平度一跨距內(nèi)水平架兩端高差l/600及3.0支架整體L/600及50表52注：h一步距；H一支架高度；l一跨距；L一支架長度。(3)立桿間距的允許偏差步距；20mm；橫距50mm；縱距20mm；(4)扣件螺栓擰緊力矩用扭力扳手檢查，要求在4060Nm；(5)剪刀撐斜桿與地面的傾角為450600；(6)可調(diào)底座調(diào)切螺桿伸出長度不宜大于200mm，可調(diào)托座(含可調(diào)底座)的螺栓伸出長度超過20rnm時采取的固定

45、措施是否可靠。12支架拆除（1）支頂架經(jīng)單位工程負責(zé)人檢查驗證并確認不再需要時，寫拆模申請，提供混凝土強度報告，經(jīng)審批同意后拆除。（2）根據(jù)檢查結(jié)果，補充完善支架拆除方案(尤其是拆除順序和措施)，經(jīng)主管部門技術(shù)負責(zé)人批準后方可實施。（3）由項目部技術(shù)負責(zé)人進行拆除安全技術(shù)交底。（4）拆除支頂架前，應(yīng)清除支頂架上的材料、工具和雜物。（5）拆除支頂架時，應(yīng)設(shè)置警戒區(qū)和警戒標志，并由專職人員負責(zé)警戒。（6）支頂架的拆除應(yīng)在統(tǒng)一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序及下列安全作業(yè)的要求進行：支架的拆除應(yīng)從一端走向另一端、自上而下逐層地進行，嚴禁上下同時作業(yè)；同一層的構(gòu)配件和加固件應(yīng)按先上后下、先外后里的順序進行；在拆除過程中，支架的自由懸臂高度不得超過兩步，當(dāng)必須超過兩步時，應(yīng)加設(shè)臨時拉結(jié)；通長水平桿和剪刀撐等，必須在支架拆卸到相關(guān)的門架(立桿)時方可拆除；工人必須站在臨時設(shè)置的腳手板上進行拆卸作業(yè)，按規(guī)定使用安全防護用品；拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，各構(gòu)配件嚴禁拋擲至地面；拆卸連接部件時，應(yīng)先將鎖座上的鎖板與卡鉤上的鎖片旋轉(zhuǎn)至開啟位置，不得硬拉，嚴禁敲擊。七、安全措施1、工程施工前應(yīng)組織成立質(zhì)量、安全管理小組負責(zé)對整個工程的模板支撐的監(jiān)督管理工作。2、施工前組織施工有關(guān)人員進行模板安裝、拆除、砼澆筑等有關(guān)的安全、技術(shù)交底。3、模板安裝在完成每一