課程設(shè)計(jì)-帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置二級(jí)圓柱齒輪減速器

1、啊機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)目 錄一、設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)3二、傳動(dòng)方案的擬定4三、電動(dòng)機(jī)的選擇 4四、計(jì)算總傳動(dòng)比及配合的傳動(dòng)比 5五、傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算6六、傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算 71、高速級(jí)齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算72、低速級(jí)齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算9七、軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 131、軸的材料選擇和最小直徑估算132、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)143、軸的校核17八、滾動(dòng)軸承的選擇及校核231、中間軸的滾動(dòng)軸承232、高速軸的滾動(dòng)軸承 243、低速軸的滾動(dòng)軸承25九、鍵連接的選擇及核計(jì)算26十、減速器機(jī)體結(jié)構(gòu)尺寸27十一、聯(lián)軸器的選擇29十二、潤(rùn)滑方式的確定29十三、其它有關(guān)數(shù)據(jù)30十四、參考資料目錄30十五、課程設(shè)計(jì)總結(jié)30

2、（一）、機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)題目：帶式輸送機(jī)傳動(dòng)裝置中的二級(jí)圓柱齒輪減速器1、總體布置簡(jiǎn)圖1電動(dòng)機(jī)；2聯(lián)軸器；3齒輪減速器；4帶式運(yùn)輸機(jī)；5鼓輪；6聯(lián)軸器2、工作情況：載荷平穩(wěn)、單向旋轉(zhuǎn)，有輕微振動(dòng)，經(jīng)常滿載，空載起動(dòng)。3、原始數(shù)據(jù)輸送帶拉力F（N）：1800； 滾筒直徑D（mm）：340； 運(yùn)輸帶速度V（m/s）：2.35；帶速允許偏差（）：5； 使用年限（年）：8； 工作制度（班/日）：?jiǎn)伟嘀啤?、 設(shè)計(jì)內(nèi)容1.電動(dòng)機(jī)的選擇與運(yùn)動(dòng)參數(shù)計(jì)算；2.斜齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算3.軸的設(shè)計(jì)4. 滾動(dòng)軸承的選擇5.鍵和連軸器的選擇與校核；6.裝配圖、零件圖的繪制；7.設(shè)計(jì)計(jì)算說(shuō)明書(shū)的編寫(xiě)。5設(shè)計(jì)任務(wù)1 減

3、速器總裝配圖一張；2 齒輪、軸零件圖各一張；3 設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)一份6設(shè)計(jì)進(jìn)度第一階段：總體計(jì)算和傳動(dòng)件參數(shù)計(jì)算； 第二階段：軸與軸系零件的設(shè)計(jì)；第三階段：軸、軸承、聯(lián)軸器、鍵的校核及草圖繪制； 第四階段：裝配圖、零件圖的繪制及計(jì)算說(shuō)明書(shū)的編寫(xiě)。三)電動(dòng)機(jī)選擇1電動(dòng)機(jī)類(lèi)型和結(jié)構(gòu)的選擇因?yàn)楸緜鲃?dòng)的工作狀況是：載荷平穩(wěn)、單向旋轉(zhuǎn)。所以選用常用的封閉式Y(jié)（IP44）系列的電動(dòng)機(jī)。2電動(dòng)機(jī)容量的選擇1）工作機(jī)所需功率Pw PwFv/1000=18002.35/(10000.96)=4.41 KW2） 電動(dòng)機(jī)的輸出功率PdPw/ kW其中：帶傳動(dòng)效率：0.96每對(duì)滾子軸承的傳動(dòng)效率：0.988級(jí)精度圓柱齒輪的

4、傳動(dòng)效率：0.97彈性聯(lián)軸器的傳動(dòng)效率：0.99卷筒的傳動(dòng)效率：0.96則總的效率：=0.98PdPw/=4.41/0.80=5.5125kW從表22-1中可選出額定功率為5.5kw的電動(dòng)機(jī)。3電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的選擇卷筒軸轉(zhuǎn)速為 n=601000v/(D)=6010002.35/(3.14340)=132.07r/min按表2-2推薦的傳動(dòng)比合理范圍，二級(jí)圓柱齒輪減速器傳動(dòng)比i=840,則從電動(dòng)機(jī)到卷筒子軸的總傳動(dòng)比合理范圍為i=840。故電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍為：n= in=(8-40) 132.07=1056.565282.8 r/min可見(jiàn)，電動(dòng)機(jī)同步轉(zhuǎn)速可選1500r/min和3000r/mi

5、n三種。根據(jù)相同容量的三種轉(zhuǎn)速，從表19-1中查出三個(gè)電動(dòng)機(jī)型號(hào)，再將總傳動(dòng)比合理分配給V帶傳動(dòng)和減速器，就得到三種傳動(dòng)比方案，如下表：其中總傳動(dòng)比為：。式中-電動(dòng)機(jī)滿載轉(zhuǎn)速,r/min；-工作機(jī)轉(zhuǎn)速，r/min.一般推薦展開(kāi)式二級(jí)圓柱齒輪減速器高速傳動(dòng)比i1與低速級(jí)傳動(dòng)比i2之間滿足i1=(1.31.5)i2.表中取i1=1.4i2;i=i2i21.4.兩種不同的傳動(dòng)比方案：方案電動(dòng)機(jī)型號(hào)額定功率Pkw電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速r/min傳動(dòng)裝置的傳動(dòng)比同步轉(zhuǎn)速滿載轉(zhuǎn)速總傳動(dòng)比高速i低速i1Y 132S-45.51500144010.903.912.792Y 132S1-25.53000292022.113

6、.975.564電動(dòng)機(jī)型號(hào)的確定由表221查出電動(dòng)機(jī)型號(hào)為Y 132S-4,其額定功率為5.5kW，滿載轉(zhuǎn)速1440r/min。基本符合題目所需的要求。(四)計(jì)算總傳動(dòng)比及配各級(jí)的傳動(dòng)比1 計(jì)算總傳動(dòng)比由電動(dòng)機(jī)的滿載轉(zhuǎn)速nm和工作機(jī)主動(dòng)軸轉(zhuǎn)速nw可確定傳動(dòng)裝置應(yīng)有的總傳動(dòng)比為：i總nm/nw=1440/132.07=10.902 傳動(dòng)比分配分配原則：各級(jí)傳動(dòng)尺寸協(xié)調(diào),承載能力接近,兩個(gè)大齒輪直徑接近以便潤(rùn)滑.(浸油深度)i總=i減=i高*i低=nm/nw i減減速器傳動(dòng)比i高減速器內(nèi)高速級(jí)傳動(dòng)比 i低減速器內(nèi)低速級(jí)傳動(dòng)比nm電動(dòng)機(jī)滿載轉(zhuǎn)速 nw工作機(jī)轉(zhuǎn)速i高=1.4* i低， i低i高= i總

7、 由上表可得： i高=i1=3.91 ； i低=i2=2.79 。速度偏差為0.2%5%, ，所以可行。(五)運(yùn)動(dòng)參數(shù)及動(dòng)力參數(shù)的計(jì)算1、計(jì)算各軸轉(zhuǎn)速:I軸 n1= nm/1=1440 r/minII軸 n2= n1/ i高=1440/3.91=368.29/minIII軸 n3=n2/ i低=368.29/2.97=132.00 r/min滾筒 n4=n3=132.00 r/min2)各軸輸入功率:電動(dòng)機(jī)軸：Pd=5.5kw I軸: P I = Pd 4 =5.50.99=5.445kw II軸: P I I= P I 23=5.4450.980.97=5.176kwIII軸:pIII= P

8、 I I23=5.1760.980.97=4.92 kw滾筒:p= pIII24=4.920.980.99=4.774 kw各軸的輸出功率為輸入功率乘軸承效率0.98，分別為：I軸 0.98=5.337KwII軸 kWIII軸 kw滾筒軸 kw3)各軸扭矩電動(dòng)機(jī)軸：Td=9550Pd/nm=95505.5/1440=36.48 (Nm)I軸： TI= 9550PI/ n1=95505.445/1440=36.11 (Nm)II軸：TII= 9550PII/n2=95505.176/368.29=134.22 (Nm)III軸：TIII=9550pIII/n3=95504.92/132.00=3

9、55.95 (Nm)滾筒：T滾=9550p滾/ n4=95504.774/132.00= 345.39 (Nm)（六）傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算一）、高速級(jí)齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算設(shè)計(jì)參數(shù)： P1=5.337 Kw T1=36.11 Nm； N1=1440 r/minN2=368.29 r/min；i1=3.91； 1、選材：因要求結(jié)構(gòu)緊湊，故采用硬齒面的組合。小齒輪用45號(hào)表面淬火鋼，,；大齒輪參數(shù)也一樣。（書(shū)本表11-1）根據(jù)書(shū)本表11-5得：取=1.25, =1.0;根據(jù)書(shū)本表11-4得:2、確定許用應(yīng)力：；3小齒輪的工作轉(zhuǎn)矩：4根據(jù)接觸強(qiáng)度，求小齒輪分度圓直徑：設(shè)齒輪按8級(jí)精度制造。取載荷系數(shù)K=1.3

10、，齒寬系數(shù)選取，； 初選螺旋角： 15 螺旋度系數(shù)：選小齒輪齒數(shù) Z1=24，大齒輪齒數(shù)Z2=iZ1=3.9119=93.84, 取Z2=94。 實(shí)際傳動(dòng)比為 i=74/19=3.9167，所以，取齒數(shù) ；Z2=94。 齒數(shù)系數(shù) 查書(shū)本圖11-8得： YFa12.68， YFa22.22，查書(shū)本圖11-9得： YSa11.60 ， YSa21.79.因, 故要對(duì)小齒輪進(jìn)行彎曲強(qiáng)度計(jì)算。法向模數(shù)：取中心距 ： 取a=92mm.確定螺旋角: 齒輪分度圓直徑: 小齒輪齒頂圓: =37.42+21.5=40.42mm 大齒輪齒頂圓:=146.57+21.5=149.57mm小齒輪齒根圓:=37.42-

11、31.25=34.92mm 大齒輪齒根圓: =146.57-31.25=114.17mm齒輪寬度: b 0.830.64=24mm, 取b130mm b2=25mm3、驗(yàn)算齒面接觸強(qiáng)度將各參數(shù)代入下面得：齒面硬度 : =Z189.8*2.5*=68.163Mpa 故要對(duì)小齒輪進(jìn)行彎曲強(qiáng)度計(jì)算。法向模數(shù)：m=2.42mm取m=2.5mm中心距：a=(Z+Z)m/2cos=(24+67)*25/2*cos15= 117.763取a=120mm確定螺旋角: =arccos18.75齒輪分度圓直徑: d= mz/cos=25*24/cos18.57=63.30mm d= mz/cos=25*67/co

12、s18.57=176.6mm小齒輪齒頂圓: =63.30+22.5=68.30mm 大齒輪齒頂圓:=176.70+23=181.70mm小齒輪齒根圓:=63.30-51.25=57.05mm 大齒輪齒根圓: =176.70-51.25=170.45mm齒輪寬度: b 0.863.3=50.64mm, 取b160mm b2=55mm3、驗(yàn)算齒面接觸強(qiáng)度將各參數(shù)代入下面得：齒面硬度 : =Z189.8*2.5*=68.163Mpa R取R2，倒角為C2。2、高速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)高速軸軸系的結(jié)構(gòu)如下圖：圖3 高速軸（1）各軸段的直徑的確定：最小直徑，安裝聯(lián)軸器的外伸軸段，20mm ：密封處軸段，根據(jù)聯(lián)軸

13、器的軸向定位要求，定位高度，以及密封圈的標(biāo)準(zhǔn)（擬采用氈圈密封），=22mm：角接觸軸承處軸段，=25mm，角接觸軸承選取7205AC，其尺寸為dDB=25mm52mm16mm：過(guò)渡軸段，由于高速齒輪傳動(dòng)的線速度大于2m/s，角接觸軸承可采用飛濺式潤(rùn)滑?？紤]到用軸肩定位軸承，所以=33mm齒輪處軸段：由于小齒輪的直徑較小，采用齒輪軸結(jié)構(gòu)。所以軸和齒輪的材料和熱處理方式需一樣，均為45鋼，調(diào)質(zhì)處理;：滾動(dòng)軸承處軸段，25mm （2）各軸段長(zhǎng)度的確定：由連軸器的軸孔寬度L1=30（根據(jù)表19-5）,確定：由箱體結(jié)構(gòu)、軸承擋圈、裝配關(guān)系等確定，=55mm：由滾動(dòng)軸承、擋油盤(pán)及裝配關(guān)系決定，=46mm：

14、由裝配關(guān)系、箱體結(jié)構(gòu)等確定，=58mm：由高速級(jí)小齒輪寬度=30mm確定，=30mm：由角接觸軸承、擋油盤(pán)及裝配關(guān)系等確定50mm（3）細(xì)部結(jié)構(gòu)聯(lián)軸器處鍵取C型：bh-L=6mm6mm-30mm (t=3.5，r=0.160.25)在 處采用過(guò)盈配合，起到密封作用：角接觸軸承與軸的配合采用過(guò)渡配合，此軸段的直徑公差選為參考課程設(shè)計(jì)查表14-27、14-29得：各軸肩處的過(guò)渡圓角半徑，若a=(0.071)d，ac，取R2，倒角為C2。3、低速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)低速軸軸系的結(jié)構(gòu)如下圖：圖4 低速軸（1）各軸段直徑的確定：動(dòng)軸承處軸段，=55mm。角接觸軸承選取7211AC，其尺寸為dDTB=55mm10

15、0mm22.75mm21mm：低速級(jí)大齒輪軸段，=60mm：軸環(huán)，根據(jù)齒輪的軸向地位要求，=70mm：過(guò)渡軸段，考慮擋油盤(pán)的軸向定位，=63mm：角接觸軸承處軸段，=55mm：密封處軸段，根據(jù)聯(lián)軸器的軸向定位要求，以及密封圈的標(biāo)準(zhǔn)（擬采用氈圈密封），=50mm：最小直徑，安裝聯(lián)軸器的外伸軸段，d37= 40mm （2）各軸段長(zhǎng)度的確定：由滾動(dòng)軸承、擋油環(huán)以及外伸軸段等確定，=42mm：由低速大齒輪的轂孔寬度55，確定=53mm：軸環(huán)寬度，=10mm：由裝配關(guān)系、箱體結(jié)構(gòu)等確定，=40mm：由滾動(dòng)軸承、擋油盤(pán)及裝配關(guān)系等確定，=40mm：由箱體結(jié)構(gòu)、軸承端蓋、裝配關(guān)系等確定，=55mm：由連軸器

16、的軸孔寬度,確定（3）細(xì)部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)低速大齒輪處取A鍵：bh-L=18mm11mm-45mm（t=7.0mm,r=0.250.40mm）；聯(lián)軸器處鍵取C型：bh-L=12mm8mm-70mm (t=5.0，r=0.2560.40)齒輪輪轂與軸的配合選為；滾動(dòng)軸承與軸的配合采用過(guò)渡配合. 參考教材查表8-2得：各軸肩處的過(guò)渡圓角半徑，若70d50 取C2。三）軸的校核1）高速軸的校核L1=40mm，=55mm，=46mm，=58mm，=30mm，=50mmL1=57mm L2=111mm L3=78mm作用在齒輪上的圓周力為：=236.111000/37.42=1930N徑向力為=19300.36

17、4=702.46N作用在軸1帶輪上的外力：F=1800N 求垂直面的支反力：=(111702.46)/(57+111)=464.13 N=702.46-464.13=238.3N求垂直彎矩，并繪制垂直彎矩圖：=238.3111/1000=26.45N.m=464.1357/1000=26.45 N.m求水平面的支承力：由得=1111930/(57+111)=1275.2N=1930-1275.2=654.82N求并繪制水平面彎矩圖：=1275.257/1000=72.69N.m=654.82111/1000=72.69N.m求F在支點(diǎn)產(chǎn)生的反力：=781800/(111+57)=853.7N=

18、853.7+1800=2635.7N求并繪制F力產(chǎn)生的彎矩圖：=180078/1000=140.4N.m=853.757/1000=48.6N.mF在a處產(chǎn)生的彎矩：=853.757/1000=48.6N.m求合成彎矩圖：考慮最不利的情況，把與直接相加。=48.6+ =126.0N.m=48.6+=126 N.m求危險(xiǎn)截面當(dāng)量彎矩：最危險(xiǎn)截面其當(dāng)量彎矩為：（取折合系數(shù)）=127.85N.m計(jì)算危險(xiǎn)截面處軸的直徑：因?yàn)椴牧线x擇調(diào)質(zhì)，查課本第166頁(yè)表11-1得，許用彎曲應(yīng)力，則：mm因?yàn)?55mmd，所以該軸是安全的。軸承壽命校核：軸承壽命可由式進(jìn)行校承受徑向載荷核，由于軸承主要的作用，所以，查

19、課本279頁(yè)表16-8,9，10取取按最不利考慮，則有：=+853.7=2210.4N=+2635.7=3291N則=5.5年5年因此所該軸承符合要求。4）、彎矩及軸的受力分析圖如下：2）中間軸的校核：L1=52.5mm L2=50mm L3=50.5mm作用在2、3齒輪上的圓周力：=2134.221000/146.57=1831.48N =2355.951000/63.3=1246.45N徑向力：=1831.480.364=666.66N=1246.450.364=453.71N求垂直面的支反力:=-453.7150.5+666.66(50+50.5)/(185)=285.3N=453.71

20、+285.3-666.66=72.34N計(jì)算垂直彎矩：=285.352.5/1000=14.98N.m=285.3(52.5+50)/1000-666.6650/1000=- 4.09N.m求水平面的支承力： =1619 N=1831.48+1246.45-1619=1458.9N2)、計(jì)算、繪制水平面彎矩圖：=161952.5/1000=85N.m=-1458.9(52.5+50)/1000-1246.4550/1000=-211.86N.m求合成彎矩圖，按最不利情況考慮： =86.3N.m=211.90N.m求危險(xiǎn)截面當(dāng)量彎矩： 最危險(xiǎn)截面當(dāng)量彎矩為：（取折合系數(shù)）=121.79N.m=3

21、976N.m計(jì)算危險(xiǎn)截面處軸的直徑：因?yàn)椴牧线x擇調(diào)質(zhì)，查課本第166頁(yè)表11-1得，許用彎曲應(yīng)力，則：mm因?yàn)?30mmd，所以該軸是安全的。3）、彎矩及軸的受力分析圖如下：3）低速軸的校核：L1=58mm L2=106mm L3=147.5mm求作用力、力矩和和力矩、危險(xiǎn)截面的當(dāng)量彎矩。作用在齒輪上的圓周力： 2355.951000/63.3=11246.4N徑向力：=11246.40.36=4093.4N求垂直面的支反力：106418.75/(58+106)= 272.3mm=4093.4-272.3=3821.1mm計(jì)算垂直彎矩：= =3821.1106/1000=405.3 N.m=1

22、5.80N.m求水平面的支承力。=10611246.4/(58+106)= 7269N=11246.4-7269. =3977.4N計(jì)算、繪制水平面彎矩圖。= 726958/1000=421.6N.mN.m求F在支點(diǎn)產(chǎn)生的反力N=+1800=3419.9N求并繪制F力產(chǎn)生的彎矩圖：=1800147.5/1000=265.5N.m=1618.958/1000=93.9N.mF在a處產(chǎn)生的彎矩：N.m求合成彎矩圖：=93.9+ =1378.7N.m求危險(xiǎn)截面當(dāng)量彎矩：最危險(xiǎn)截面其當(dāng)量彎矩為：（取折合系數(shù)）= 1395.1 N.m計(jì)算危險(xiǎn)截面處軸的直徑：因?yàn)椴牧线x擇調(diào)質(zhì)，查課本第166頁(yè)表11-1得

23、，許用彎曲應(yīng)力，則：mm因?yàn)?42mmd，所以該軸是安全的。3）彎矩及軸的受力分析圖如下：（八）滾動(dòng)軸承的選擇及校核計(jì)算一）中間軸的滾動(dòng)軸承（1）、角接觸球軸承的選擇根據(jù)載荷及速度情況，擬定選用角接觸球軸承。由中間軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，根據(jù)=30mm，角接觸球軸承選取7206AC，根據(jù)表17-5得：尺寸為dDB=306216mm。（2）、角接觸球軸承的校核軸承受力圖：暫略1、 先計(jì)算軸承1、2的軸向力齒輪2產(chǎn)生的軸向力齒輪2的產(chǎn)生軸向力外部軸向力(方向見(jiàn)圖示)(方向見(jiàn)圖示)因?yàn)樗暂S承1為松端 =556N所以軸承2為壓緊端 =4972.3N2、 計(jì)算軸承1、2的當(dāng)量載荷 查表得e=0.68查表得，故當(dāng)

24、量動(dòng)載荷為：3、 驗(yàn)算軸承壽命因，故只需驗(yàn)算2軸承。軸承預(yù)期壽命與整機(jī)壽命相同，為8（年）300（天）8（小時(shí)）=19200h。19200h其中，溫度系數(shù)（軸承工作溫度小于），（輕微沖擊）軸承具有足夠壽命。二）高速軸的滾動(dòng)軸承（1）、角接觸球軸承的選擇根據(jù)載荷及速度情況，擬定選用角接觸球軸承。由高速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，角接觸球軸承選取7205AC，根據(jù)表17-5得：尺寸為dDB=255216mm。（2）、角接觸球軸承的校核軸承受力圖：暫略4、 先計(jì)算軸承1、2的軸向力外部軸向力 (方向見(jiàn)圖示)(方向見(jiàn)圖示)因?yàn)樗暂S承1為松端 =403.58N所以軸承2為壓緊端 =1624.08N5、 計(jì)算軸承1、

25、2的當(dāng)量載荷 查表得e=0.68查表得，故當(dāng)量動(dòng)載荷為：6、 驗(yàn)算軸承壽命因，故只需驗(yàn)算2軸承。軸承預(yù)期壽命與整機(jī)壽命相同，為8（年）300（天）8（小時(shí)）=19200h。19200h其中，溫度系數(shù)（軸承工作溫度小于），（輕微沖擊）軸承具有足夠壽命。三）低速軸的滾動(dòng)軸承（1）、角接觸球軸承的選擇根據(jù)載荷及速度情況，擬定選用角接觸球軸承。由高速軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，角接觸球軸承選取7211AC，根據(jù)表17-5得：尺寸為dDB=5510021mm。（2）、角接觸球軸承的校核軸承受力圖：暫略先計(jì)算軸承1、2的軸向力外部軸向力(方向見(jiàn)圖示)(方向見(jiàn)圖示)因?yàn)樗暂S承1為松端 所以軸承2為壓緊端 7、 計(jì)算軸承

26、1、2的當(dāng)量載荷 查表得e=0.68 ； 查表得，故當(dāng)量動(dòng)載荷為：8、 驗(yàn)算軸承壽命因，故只需驗(yàn)算1軸承。軸承預(yù)期壽命與整機(jī)壽命相同，為8（年）300（天）8（小時(shí)）=19200h。19200h其中，溫度系數(shù)（軸承工作溫度小于），（輕微沖擊）軸承具有足夠壽命。（九）鍵聯(lián)接的選擇及校核計(jì)算一）中間軸上鍵的選擇與校核由中間軸的細(xì)部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，選定：高速級(jí)大齒輪處的鍵為1鍵：bH-L=12mm8mm-20mm（軸深t=5.0mm,轂深t1=3.3；半徑r=0.250.40mm）；標(biāo)記：鍵 1236 GB/T1096-1979圓頭普通平鍵（A型）；低速級(jí)小齒輪處取2鍵：bH-L=12mm8mm-40mm

27、（軸深t=5.0mm,轂深t1=3.3；半徑r=0.250.40mm）；標(biāo)記：鍵1240GB/T1096-1979圓頭普通平鍵（A型）；由于是同一軸的鍵，傳遞的扭矩相同，所以只需要校核短的鍵即可。齒輪軸段d=40mm,鍵的工作長(zhǎng)度為l=L-b=36-12=28mm鍵的接觸高度 k=0.5h=0.58=4.0mm;傳遞的轉(zhuǎn)矩為：T2=134.42N/m;由書(shū)本表10-10 查得鍵靜連接時(shí)的擠壓許用應(yīng)力 （45鋼調(diào)質(zhì)），鍵聯(lián)接強(qiáng)度足夠。二） 高速軸由于取了齒輪軸所以無(wú)需校核三）低速軸上鍵的選擇與校核由低速軸的細(xì)部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，選定：與聯(lián)軸器聯(lián)接處的鍵為5鍵：bh-L=12mm8mm-70mm (t=5

28、.0，r=0.2560.40)標(biāo)記：鍵 1270 GB/T1096-1979圓頭普通平鍵（C型）；低速齒輪處的鍵為6鍵：bh-L=18mm11mm-50m（t=7.0mm,r=0.250.40mm）；標(biāo)記：鍵 1863 GB/T1096-1979圓頭普通平鍵（A型）；傳遞的轉(zhuǎn)矩為：T3=355.95N.m; 由書(shū)本表10-10 查得鍵靜連接時(shí)的擠壓許用應(yīng)力 （45鋼調(diào)質(zhì)）由于是同一軸的鍵，傳遞的扭矩相同，所以只需要校核短的鍵即可。因?yàn)閐=60mm l=L-b=63-18=45mm;鍵的接觸高度 k=0.5h=0.511=5.5mm;，鍵聯(lián)接強(qiáng)度足夠。(十),減速器機(jī)體結(jié)構(gòu)尺寸1、減速器鑄造箱體的結(jié)構(gòu)尺寸減速器鑄造箱體的結(jié)構(gòu)尺寸名 稱(chēng)符 號(hào)結(jié)構(gòu)尺寸箱座（體）壁厚8箱蓋壁厚8箱座、箱蓋、箱底凸緣的厚度、1 2、1 2、2 0箱座、箱蓋上的肋厚 、7、7軸承旁凸臺(tái)的高度和半徑、43、16軸承蓋（即軸承座）的外徑106、160地腳螺栓直徑與數(shù)目 、16、4聯(lián)接螺栓軸承旁聯(lián)接螺栓直徑12機(jī)蓋與機(jī)座聯(lián)接螺栓直徑10螺栓的間距1 6 0箱座、箱蓋聯(lián)接螺栓直徑1 0通孔直徑1 2沉頭孔直徑22沉頭座直徑161 4定位銷(xiāo)直徑8軸承蓋螺釘直徑8視孔蓋螺釘直徑6吊環(huán)螺釘直徑12箱體外壁至軸承座端面的距離4 2大齒輪頂圓與箱體內(nèi)壁的距離1 2齒輪端面與箱體內(nèi)壁的距離1 2軸承端蓋外徑1