PKPM計算軟件_2012_0630

1、黃吉鋒中國建筑科學(xué)研究院2012 年 6 月1. 順風(fēng)向風(fēng)荷載計算的修改2. “橫風(fēng)向風(fēng)振”與“扭轉(zhuǎn)風(fēng)振”3. 按荷載規(guī)范進行風(fēng)振舒適度驗算4. 增加設(shè)縫連梁功能5. 地下室強制剛性樓板假定的修改 6. 板的變形協(xié)調(diào)控制7. 梁柱剛域的獨立控制8. 按主振型確定地震效應(yīng)符號9. 地震效應(yīng)的構(gòu)件內(nèi)力調(diào)整系數(shù) 10. 薄弱層判斷規(guī)則的修改11. 計算傾覆力矩時只考慮腹板和有效翼緣12. 砼矩形梁轉(zhuǎn)T形13. 在剪重比調(diào)整的基礎(chǔ)上執(zhí)行0.2V0調(diào)整和框支柱調(diào)整 14. 統(tǒng)計結(jié)果輸出的相關(guān)修改15. 荷載組合的修改16. 增加一字形短肢剪力墻的面外設(shè)計的功能17. 節(jié)點核心區(qū)驗算的改進18. 修改了頂

2、層柱的判斷和設(shè)計19. 完善了鋼框架的強柱弱梁驗算 20. 完善了連梁設(shè)計21. 樓層抗剪承載力的調(diào)整 交叉斜筋與對角暗撐23. 地震波直接用于構(gòu)件承載力設(shè)計(PMSAP)24. 矩形砼梁翼緣內(nèi)力貢獻折減系數(shù)(PMSAP)25. 對結(jié)構(gòu)中所有剪力墻自動做面外設(shè)計(PMSAP)PMSAP的樓板導(dǎo)荷方式PMSAP中梁活荷效應(yīng)的自動折減PMSAP中偶然偏心的精確算法22. PMSAP間接格式的地震波組織文件30. 地下室約束剛度雙向控制（適應(yīng)三面擋土）31. 支撐臨界角干預(yù) 01規(guī)范10規(guī)范51. 010262. 065. 010544. 000. 110000. 109. 110284. 1121

3、60. 044. 030. 024. 0210BzDzCzCzBzBzAzAzzzzzzzRBgI風(fēng)壓高度變化系數(shù)風(fēng)振系數(shù)62. 010318. 074. 010616. 000. 110000. 117. 110379. 1160. 044. 032. 024. 0BzDzCzCzBzBzAzAzzzzzzzz 橫風(fēng)向風(fēng)振 8.5.1: 對于橫風(fēng)向風(fēng)振作用效應(yīng)明顯的高層建筑及細長圓形截面構(gòu)筑物，宜考慮橫風(fēng)向風(fēng)振的影響； 確定方法：風(fēng)洞試驗，規(guī)范附錄H1(圓形截面)，規(guī)范附錄H.2(矩形截面及凹角或削角矩形截面)； 橫風(fēng)向風(fēng)振計算適用范圍 附錄H1: 適應(yīng)于圓形截面； 附錄H2: 1 建筑的平

4、面形狀和質(zhì)量在整個高度范圍內(nèi)基本相同； 2 高寬比H/ 在48之間，深寬比D/B在0.52之間； 3 10/1BDTvLHBDH.3扭轉(zhuǎn)風(fēng)振計算適用范圍 矩形截面 建筑的平面形狀在整個高度范圍內(nèi)基本相同 剛度及質(zhì)量的偏心率(偏心距/回轉(zhuǎn)半徑)小于0.2 在1.55范圍內(nèi)， 6DBHBD/10/1BDvTHTx工況順風(fēng)向風(fēng)荷載橫風(fēng)向風(fēng)振等效風(fēng)荷載扭轉(zhuǎn)風(fēng)振等效風(fēng)荷載1FDk-20.6 FDkFLk-3-TTk 軟件按規(guī)范附錄計算 各向取最大值，因此需要預(yù)組合 求解中橫風(fēng)向風(fēng)振與扭轉(zhuǎn)風(fēng)振作為獨立工況 風(fēng)洞試驗結(jié)果 試驗數(shù)據(jù)中已經(jīng)體現(xiàn)了規(guī)范中預(yù)組合的思想 求解中橫風(fēng)向風(fēng)振與扭轉(zhuǎn)風(fēng)振不作為獨立工況 順風(fēng)

5、向風(fēng)工況 ：WX,WY,WX1,WY1, 橫風(fēng)向風(fēng)工況 ：VX,VY,VX1,VY1, 扭轉(zhuǎn)風(fēng)工況 ：TX,TY,TX1,TY1, 承載力組合： （1）1.0Wd （2）0.6*Wd+1.0Wl （3）1.0Wt 變形控制：順風(fēng)向和橫風(fēng)向獨立輸出控制“計算書”中核查順風(fēng)、橫風(fēng)、扭風(fēng)的作用值獨立的橫風(fēng)向和扭轉(zhuǎn)工況順風(fēng)、橫風(fēng)、扭風(fēng)參與承載力組合 高規(guī)3.7.6房屋高度不小于150m的高層混凝土建筑結(jié)構(gòu)應(yīng)滿足風(fēng)振舒適度要求，結(jié)構(gòu)頂點的加速度可按高鋼規(guī)計算。 荷載規(guī)范J.1順風(fēng)向風(fēng)振加速度 荷載規(guī)范J.2橫風(fēng)向風(fēng)振加速度 mBBwgIaazzsRzD10,2)(4)(8 . 211110,asmFLL

6、HRzLCSzmBwgIa 抗規(guī)6.2.13-2 “抗震墻的連梁剛度折減后，如部分連梁尚不能滿足剪壓比限制，可采用雙連梁、多連梁的布置” 支持單縫連梁，多縫連梁，指定荷載比例 不設(shè)雙連梁 0. 7838(X) 0.7836(Y) 0.7798(T) 底部剪力VX=2095, VY=2039 設(shè)置雙連梁： 0.8806(X) 0.8804(Y) 0.8477(T) 底部剪力VX=1901, VY=1847 X向地震剪力-294KNX向地震剪力-71KN 設(shè)縫連梁的作用 緩和連梁超筋問題；結(jié)構(gòu)變?nèi)?，位移加大；在“補充建?！钡摹疤厥饬骸敝?，可交互定義單縫和多縫連梁 需要指明縫的位置、寬度以及承受豎向

7、荷載的位置 目前只允許在“按框架梁輸入的連梁”上設(shè)縫 程序自動處理設(shè)縫后的每根梁與墻的協(xié)調(diào)關(guān)系 設(shè)縫后的每根梁獨立配筋設(shè)計設(shè)置雙縫和單縫的連梁計算模型雙縫連梁單縫連梁雙縫連梁的地震彎矩圖單縫連梁的配筋圖雙縫連梁的配筋圖 取消參數(shù)“強制剛性樓板假定時保留彈性板的面外剛度”該參數(shù)目的是解決地下室為板柱體系時的計算問題 隱含作用為控制梁與彈性板的變形協(xié)調(diào) 增加參數(shù)“地下室強制采用剛性樓板假定”地下室的計算模型完全由用戶控制 “對所有樓層強制采用剛性樓板假定”包含了地下室 地下室的強制剛性樓板假定 2011年9月及以前版本，地下室總是默認采用強制剛性樓板假定，對板柱體系需選擇“強制剛性樓板假定時保留彈

8、性板面外剛度” 在此條件下，對躍層構(gòu)件及樓板開洞均有偏差，可能會導(dǎo)致部分地下室構(gòu)件內(nèi)力不夠真實； 地下室土的約束總是施加在剛性樓板的質(zhì)心上。Kx,Ky,KxyKx1,Ky1,Kxy1Kxi,Kyi,KxyixyixyiyiyixixiKMmKKMmKKMmK柱底剪力-500KN/-97KN柱底剪力-556KN/-996KN非協(xié)調(diào)模型協(xié)調(diào)模型新版本 周期：0.8321，0.8230，0.8227 (考慮梁/柱剛域) 周期：0.8783，0.8507，0.8504 (只考慮柱剛域) 周期：0.8321，0.8230，0.8227 (只考慮梁剛域)柱: BH=700700梁: BH=30050020

9、11.9版本Lc1=c1-0.25bc=75mmLc2=c2-0.25bc=75mm新版本只在柱頂,且考慮梁寬 地震作用效應(yīng)mjmkkjjkSSS11Ek其中 分別為j,k振型地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)kjSS ,原有方式各內(nèi)力分量獨立確定符號，可能的錯誤按主振型確定符號時對于多塔結(jié)構(gòu)，主振型如何選??？-75.1=-33.61.118229.0=12.721.13710抗規(guī)的樓層剛度算法及剛度比控制同01抗規(guī)，仍然要求本層剛度不小于上層剛度的70%及上三層剛度平均值的80%；對于框架結(jié)構(gòu)的樓層剛度算法及剛度比控制，10高規(guī)與抗規(guī)一致；對于非框架結(jié)構(gòu)，10高規(guī)采用“引入層高修正的單層剛度比”控制，不再

10、要求本層剛度與上三層剛度平均值的比值。同時剛度比限值更為細化：“本層與相鄰上層的比值不宜小于0.9；當(dāng)本層層高大于相鄰上層層高的1.5倍時，該比值不宜小于1.1；對結(jié)構(gòu)底部嵌固層，該比值不宜小于1.5”。2011年版本，軟件兩本規(guī)范同時執(zhí)行，并從嚴控制；2012年版本，由用戶選擇判斷標(biāo)準(zhǔn)SATWEPMSAP選擇“按抗規(guī)和高規(guī)從嚴判斷”時選擇“僅按高規(guī)判斷”時剪力墻的腹板和有效翼緣是設(shè)計中的傳統(tǒng)概念，如：砼規(guī)范9.4.3 “在承載力計算中，剪力墻的翼緣計算寬度可取剪力墻的間距、門窗洞間翼墻的寬度、剪力墻厚度加兩側(cè)各6倍翼墻厚度、剪力墻墻肢總高度的110四者中的最小值。 ”將此概念引入傾覆力矩的計

11、算SATWEPMSAPh2h1h3h4l12l22l32l4l5xyxy hi 與翼緣墻肢相交各腹板墻肢的投影長度 _H 墻肢的總高度 翼緣墻肢的厚度 niiiiiiiiiRLLRHhRLHhL1)(),6 ,10,min(),6 ,10,min(不選擇“計算傾覆力矩時只考慮腹板和有效翼緣”選擇“計算傾覆力矩時只考慮腹板和有效翼緣” 砼規(guī)范5.2.4: 對現(xiàn)澆樓蓋和裝配整體式樓蓋，宜考慮樓板作為翼緣對梁剛度和承載力的影響。 新版本在原有梁剛度放大系數(shù)的基礎(chǔ)上增加選項“砼矩形梁轉(zhuǎn)T形” 當(dāng)剪重比調(diào)整時，剪重比調(diào)整系數(shù)為cVgx， cVgy 則 V0 x = V0 x cVgx V0y = V0y

12、 cVgy Vcx = Vcx cVgx Vcy = Vcy cVgy Vkzzx = Vkzzx cVgx Vkzzy = Vkzzy cVgy 當(dāng)剪重比調(diào)整為速度或者位移調(diào)整時0.2V0和框支柱調(diào)整會有不同地震作用位移結(jié)果取消位移比的輸出規(guī)定水平力作用位移結(jié)果取消位移角的輸出0.2V0輸出柱剪力相對每段底部剪力的比例 1：溫度作用與恒活、風(fēng)、地震的組合值系數(shù)單獨控制 2：吊車荷載添加了單獨的組合值系數(shù)；吊車與地震組合時，由“重力荷載代表值的吊車荷載組合值系數(shù)”控制 軟件對截面高厚比小于4的一字形剪力墻按柱設(shè)計。 節(jié)點核心區(qū)抗剪驗算考慮梁的寬度與偏心的影響； 節(jié)點核心區(qū)驗算時，梁端的彎矩改為

13、取剛域處的梁彎矩。 頂層柱的判斷準(zhǔn)則改為按照柱上部是否存在豎向構(gòu)件進行判斷。 主要影響范圍有： 非頂樓層的柱，但其上層無對應(yīng)的豎向構(gòu)件，新版本將不再進行強柱弱梁的調(diào)整 ; 按照【混凝土規(guī)范】11.6.2，對頂層與非頂層的節(jié)點核心區(qū)計算公式不同。 地下室頂板梁的彎矩放大1.3倍的范圍進行了修改： 1）新版本中僅對地下室頂板層與嵌固端所在層的下層進行調(diào)整 2）僅對與柱相連的梁支座進行調(diào)整； 3）若其上層無柱則不進行調(diào)整。 鋼框架的強柱弱梁驗算中增加了 的判斷增加了與支撐斜桿相連的節(jié)點的判斷fANc2fANc2fANc2 增加了連梁的合并，解決連梁被框架梁打斷時的跨高比計算不準(zhǔn)確的問題。 將對連梁的

14、最大配筋率、最小配筋率、抗剪箍筋、剪壓比驗算等有一定影響 與豎軸夾角小于20度的支撐的樓層抗剪承載力，取按支撐與按柱計算的樓層抗剪承載力的小值 型鋼的樓層抗剪承載力的計算，按照型鋼混凝土組合技術(shù)規(guī)程中承載力的公式計算其極限彎矩與極限剪力進行控制。 跨高比不大于2.5時)15. 0(10bhfVcCREwb)25. 0(10bhfVcCREwb 結(jié)構(gòu)設(shè)計可以取下列五種反應(yīng)譜曲線之一 設(shè)計譜 地震波平均譜 （7條波） 設(shè)計譜與地震波平均譜的包絡(luò)（7條波） 地震波包絡(luò)譜 （3條波） 設(shè)計譜與地震波包絡(luò)譜的包絡(luò)（3條波） 當(dāng)CQC計算結(jié)果不能包住時程分析結(jié)果時 過去采用全樓地震力放大，進行重新設(shè)計 現(xiàn)

15、在可以采用包絡(luò)譜或 ，更為合理，更為節(jié)省 相當(dāng)于對于不同的振型效應(yīng)，采用不同的放大系數(shù) 采用剛度放大系數(shù)法考慮樓板翼緣作用時，梁的內(nèi)力會增大，增大的部分實際上是樓板翼緣貢獻 PMSAP新增參數(shù)“矩形砼梁翼緣內(nèi)力貢獻折減系數(shù)”，勾選此項，梁的設(shè)計內(nèi)力將剔除樓板翼緣貢獻。 這種設(shè)計方法會減小梁的配筋，但從抗震概念上可能更為合理。折減系數(shù)1折減系數(shù)0.5 缺省僅對人防臨空墻、地下室外墻進行面外設(shè)計 新增“對結(jié)構(gòu)中所有剪力墻自動做面外設(shè)計”，勾選后，程序自動對所有剪力墻提供面外設(shè)計結(jié)果 傳統(tǒng)方式 矩形板：塑性鉸線方式； 異型板：邊長均分； 有限元方式 僅對彈性樓板起作用； 荷載按照實際剛度和約束情況自

16、動計算； 15332126 自動搜索每根梁的從屬面積 A 若用戶填寫臨界從屬面積A025，以及折減系數(shù)C00.9，那么： 若某根梁的從屬面積 A A0，則其活荷效應(yīng)折減系數(shù)取C=C0 影響梁的配筋 每根梁的折減系數(shù)可在內(nèi)力調(diào)整文件（工程名.adj）中察看復(fù)核 缺省方法：附加扭矩法 準(zhǔn)確方法：多次計算偏心特征值問題，運用振型疊加法 兩種方法得到的結(jié)構(gòu)反應(yīng)不存在固定的大小關(guān)系 計算條件允許的話，建議采用準(zhǔn)確方法 適用于扭轉(zhuǎn)不規(guī)則結(jié)構(gòu) 間接格式地震波組織文件 UserWave 工作目錄下手工填寫 nwave=num_wave iwave=1 fileX=fnamex fileY=fnamey fil

17、eZ=fnamez Wave_Name=wname iwave=2 fileX=fnamex fileY=fnamey fileZ=fnamez Wave_Name=wname iwave=nwave fileX=fnamex fileY=fnamey fileZ=fnamez Wave_Name=wnamefnamex,fnamey,fnamez是地震波單分量文本文件名，可以帶有路徑,分別表示主分量、次分量和豎向分量；主分量fnamex必填； fnamey,fnamez可以不填，不填代表相應(yīng)的分量為零,文件名(含路徑)總長度不能超過30字符 文本文件UserWave示例： nwave=5 i

18、wave=1 filex=user1.x filey=user1.y filez=user1.z iwave=2 filex=user2.x filey=user2.y iwave=3 filex=E:WAVEuser3.x iwave=4 filex=user4.x filez=user4.z iwave=5 filex=user5.x filez=user5.z 地震波單分量文本文件的格式 第一行：Npoint Dt=Dt Acc_max=Acc_max 第二行及以后其他行連續(xù)寫：A(1),A(2),A(npoint) Npoint： 地震波點數(shù)，必填； Dt： 地震波時間間隔，不填寫取dt=0.02； s Acc_max：指定地震波峰值，不填寫取實際峰值；m/s2 A(i)： 各點加速度值，必填； m/s2 地震波單分量文本文件填寫示例 10 10 dt=0.005 10