混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計復(fù)習(xí)題目選擇填空判斷簡答

1、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計07 土木 3 班混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計習(xí)題一、填空題（共 48 題）.單向板肋梁樓蓋荷載的傳遞途徑為樓面（屋面）荷載 次梁 主梁 柱 基礎(chǔ) 地基。2. 在鋼筋混凝土單向板設(shè)計中，板的短跨方向按計算 配置鋼筋，長跨方向按 _ 構(gòu)造要求 配置鋼筋。3. 多跨連續(xù)梁板的內(nèi)力計算方法有 _ 彈性計算法 _和 塑性計算法 _ 兩種方法。4. 四邊支承板按彈性理論分析， 當(dāng)L2/L1 _2_時為_單向板 _；當(dāng) L2/L1_2 _時為_雙向板5. 常用的現(xiàn)澆樓梯有 _板式樓梯 _和 _梁式樓梯 _兩種。6對于跨度相差小于 10的現(xiàn)澆鋼筋混凝土連續(xù)梁、板，可按等跨連續(xù)梁進行內(nèi)力計算。7、雙向板上荷載

2、向兩個方向傳遞，長邊支承梁承受的荷載為梯形 分布；短邊支承梁承受的荷載為 三角形 分布。18、按彈性理論對單向板肋梁樓蓋進行計算時，板的折算恒載g g p ， 折算活載21p 2 p9、對結(jié)構(gòu)的極限承載力進行分析時， 需要滿足三個條件， 即 極限條件 、 機動條件 和 平衡條件 。當(dāng)三個條件都能夠滿足時，結(jié)構(gòu)分析得到的解就是結(jié)構(gòu)的真實極限荷載。10、對結(jié)構(gòu)的極限承載能力進行分析時， 滿足 機動條件 和 平衡條件 的解稱為上限解， 上限解求得的荷載值大于真實解； 滿足 極限條件 和 平衡條件 的解稱為下限解， 下限 解求得的荷載值小于真實解。11、在計算鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋中次梁在其支座處的

3、配筋時，次梁的控制截面位置應(yīng)取在支座 邊緣 處，這是因為 支座邊緣處次梁內(nèi)力較大而截面高度較小。12、鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)內(nèi)力重分布有兩個過程，第一過程是由于 裂縫的形成與開展 引起的，第二過程是由于 塑性鉸的形成與轉(zhuǎn)動 引起的。13、按彈性理論計算連續(xù)梁、板的內(nèi)力時，計算跨度一般取支座中心線 之間的距離。按塑性理論計算時，計算跨度一般取 凈跨 。14、在現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋中， 單向板的長跨方向應(yīng)放置分布鋼筋， 分布鋼筋的主要作用是： 承擔(dān)在長向?qū)嶋H存在的一些彎矩、 抵抗由于溫度變化或混凝土收縮引起的內(nèi)力、 將板上作用 的集中荷載分布到較大面積上，使更多的受力筋參與工作、固定受力鋼筋位置。15

4、、鋼筋混凝土塑性鉸與一般鉸相比，其主要的不同點是：只能單向轉(zhuǎn)動且轉(zhuǎn)動能力有限、 能承受一定彎矩、有一定區(qū)域（或長度） 。16、塑性鉸的轉(zhuǎn)動限度，主要取決于鋼筋種類、配筋率和 混凝土的極限壓應(yīng)變 。當(dāng)?shù)突蛑械扰浣盥剩?即相對受壓區(qū)高度 值較低時， 其內(nèi)力重分布主要取決于 鋼筋的流幅 ，這時 內(nèi)力重分布是 充分的 。當(dāng)配筋率較高即 值較大時， 內(nèi)力重分布取決于 混凝土的壓應(yīng)變 其內(nèi)力重分布是 不充分的 。17、為使鋼筋混凝土板有足夠的剛度，連續(xù)單向板的厚度與跨度之比宜大于1/4018、柱作為主梁的不動鉸支座應(yīng)滿足梁柱線剛度比 ib /ic 5 條件，當(dāng)不滿足這些條件時，計算簡圖應(yīng) 按框架梁計算。混

5、凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計07 土木 3 班19、整體單向板肋梁樓蓋中，連續(xù)主、次梁按正截面承載力計算配筋時，跨中按T 形 截面計算，支座按 矩形 截面計算。20、在主梁與次梁交接處，主梁內(nèi)應(yīng)配置附加箍筋或吊筋 。21、雨篷除應(yīng)對雨篷梁、板的承載力進行計算外，還必須進行整體抗傾覆 驗算。22、現(xiàn)澆梁式樓梯的斜梁，不論是直線形或折線形，都簡化成水平簡支梁計算。23、雙向板按彈性理論計算，跨中彎矩計算公式m（xv） mx my , m（yv） my mx ，式中的 稱為 泊桑比（泊松比） ，可取為 0.2 。24、現(xiàn)澆單向板肋梁樓蓋分析時， 對于周邊與梁整澆的板， 其 跨中截面 及 支座截面 的計 算彎矩可以乘

6、 0.8 的折減系數(shù)。25、在單向板肋梁樓蓋中，板的跨度一般以1.7 2.7 m 為宜，次梁的跨度以4 6 m為宜，主梁的跨度以5 8 m 為宜。26、混凝土梁、板結(jié)構(gòu)按其施工方法可分為現(xiàn)澆整體式 、 裝配式 、和 裝配整體式三種形式。27、現(xiàn)澆整體式樓蓋結(jié)構(gòu)按樓板受力和支承條件的不同又分為單向板肋梁樓蓋 、 雙向板肋梁樓蓋 、無梁樓蓋和井式樓蓋等四種。28、肋形樓蓋一般由 板 、 次梁 、 主梁 組成，每一區(qū)格板一般四邊均有梁或墻支承，形 成四邊支承梁。 當(dāng) l2 /l1 2時按 單向板 設(shè)計， 設(shè)計時僅考慮在 短 邊方向的受彎，對于長向 的受彎只作局部處理，這種板叫做“單向板”。當(dāng)l2 /

7、l1 2按 雙向板 設(shè)計，在設(shè)計 中必須考慮長向和短向兩向受彎的板叫做“ 雙向板 ”。29、單向板肋梁樓蓋的結(jié)構(gòu)布置一般取決于建筑功能 要求， 在結(jié)構(gòu)上應(yīng)力求簡單、 整齊、經(jīng)濟、 適用。柱網(wǎng)盡量布置成 長方形 或 正方形 。主梁有沿 橫向 和 縱向 兩種布置方 案。30、按彈性理論的計算是指在進行梁（板）結(jié)構(gòu)的內(nèi)力分析時，假定梁（板）為理想的彈性體 ，可按 結(jié)構(gòu)力學(xué) 的一般方法進行計算。31、單向板肋梁樓蓋的板、次梁、主梁均分別為支承在次梁 、 主梁 、柱或墻上。計算時對于板和次梁不論其支座是墻還是梁， 將其支座均視為 鉸支座 。由此引起的誤差， 可在 計算時所取的 跨度 、 荷載 及 彎矩值

8、 中加以調(diào)整。32、當(dāng)連續(xù)梁、板各跨跨度不等，如相鄰計算跨度相差不超過 10 ，可作為等跨計算。這時， 當(dāng)計算各跨跨中截面彎矩時， 應(yīng)按 各自的跨度 計算； 當(dāng)計算支座截面彎矩時，則應(yīng) 按相鄰兩跨計算跨度的平均值 計算。33、對于超過五跨的多跨連作用續(xù)梁、板，可按五跨 來計算其內(nèi)力。當(dāng)梁板跨度少于五跨時，仍按 實際跨數(shù) 計算。34、作用在樓蓋上的荷載有 永久荷載 和 可變荷載 。永久荷載是結(jié)構(gòu)在使用期間內(nèi)基本不 變的荷載；可變荷載是結(jié)構(gòu)在使用或施工期間內(nèi)時有時無的可變作用的荷載。35、當(dāng)樓面梁的負荷面積很大時， 活荷載全部滿載的概率比較小， 適當(dāng)降低樓面均布活荷載 更能符合實際。 因此設(shè)計樓面

9、梁時， 應(yīng)按 荷載規(guī)范對樓面活荷載值 乘以折減系數(shù) 后取 用。36、求某跨跨中截面最大正彎矩時，活荷載應(yīng)在本跨內(nèi)布置，然后隔跨布置 。37、求某跨跨中截面最小正彎矩（或最大負彎矩）時，本跨不布置活載 ，而在 相鄰兩跨布置活荷載 ，然后 隔跨布置 。38、求某一支座截面最大負彎矩時， 活荷載應(yīng)該在該支座 左右兩跨布置 ，然后 隔跨布置 ?；炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)計07 土木 3 班39、內(nèi)力包絡(luò)圖中，某截面的內(nèi)力值就是該截面在任意活荷載布置下可能出現(xiàn)的最大內(nèi)力值 。根據(jù)彎矩包絡(luò)圖，可以檢驗受力縱筋抵抗彎矩的能力并確定縱筋的 截斷 或彎起的位 置和 數(shù)量 。40、為了考慮支座抵抗轉(zhuǎn)動的影響， 一般采用 增大恒

10、載 和相應(yīng) 減小活荷載 的辦法來處理， 即以 折算荷載 來代替實際計算荷載。當(dāng)板或梁支承在磚墻上時，則荷載 不得進行 折算。 主梁按連續(xù)梁計算時，一般柱的剛度較 小 ，柱對梁的約束作用 小 ，故對主梁荷載 不進 行 折減。41、考慮塑性內(nèi)力重分布計算超靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，不僅可以消除內(nèi)力按彈性理論計算和截面按 極限狀態(tài)設(shè)計 二者之間的矛盾， 而且可以合理地估計構(gòu)件的承載力。 同時又能符 合結(jié)構(gòu)工作的實際情況，節(jié)約材料，獲得一定的技術(shù)經(jīng)濟效果。42、關(guān)于連續(xù)板、 梁考慮內(nèi)力塑性重分布的計算方法很多，目前工程結(jié)構(gòu)設(shè)計中應(yīng)用較多的是彎矩調(diào)幅法。即調(diào)整（一般降低）按彈性理論計算得到的某些截面的最大彎矩

11、值 。43、控制彎矩調(diào)幅值，在一般情況下不超過按彈性理論計算所得彎矩值的 25 。44、為了保證塑性鉸有足夠的轉(zhuǎn)動能力， 規(guī)范規(guī)定：相對受壓區(qū)高度 0.35 。 愈 大，截面塑性鉸轉(zhuǎn)動能力或極限塑性轉(zhuǎn)角就 越小 。45、為了滿足平衡條件，調(diào)整后每個跨度兩端支座彎矩M A,M B絕對值的平均值與調(diào)整后M A MB跨中彎矩 M C之和，應(yīng) 不小于簡支梁計算的跨中彎矩 M0，即 A B M C M0。246、板一般均能滿足 斜截面受剪 承載力，設(shè)計時可不進行 受剪 驗算。47、連續(xù)板中受力鋼筋的配置，可采用分離式 或 彎起式 兩種方式。48、單向板肋梁樓蓋中，板的構(gòu)造鋼筋有分布鋼筋 、嵌入墻內(nèi)的板其

12、板面附加鋼筋、 垂直于主梁的板面附加鋼筋 。二、選擇題（共 54 題）1. 在計算鋼筋混凝土肋梁樓蓋連續(xù)次梁內(nèi)力時，為考慮主梁對次梁的轉(zhuǎn)動約束，用折算荷載 代替實際計算荷載，其做法是 （ B ）A. 減小恒載，減小活載B.增大恒載，減小活載C.減小恒載，增大活載D. 增大恒載，增大活載2. 現(xiàn)澆鋼筋混凝土單向板肋梁樓蓋的主次梁相交處，在主梁中設(shè)置附加橫向鋼筋的目的是 （ D ）A. 承擔(dān)剪力B. 防止主梁發(fā)生受彎破壞C. 防止主梁產(chǎn)生過大的撓度D. 防止主梁由于斜裂縫引起的局部破壞3. 在計算框架梁截面慣性矩 I 時應(yīng)考慮到樓板的影響，假定 I0 為矩形截面梁的截面慣性矩， 則對現(xiàn)澆樓蓋中框架

13、梁截面慣性矩 I 應(yīng)?。?A ）A. I 2I0B. I 1.5I0C. I1.2I0D. I 1.0I04. 板內(nèi)分布鋼筋不僅可使主筋定位，分擔(dān)局部荷載，還可（B ）A. 承擔(dān)負彎矩B.承受收縮和溫度應(yīng)力C.減少裂縫寬度D. 增加主筋與砼的粘結(jié)D）5. 五跨等跨連續(xù)梁，現(xiàn)求第三跨跨中最大彎矩，活荷載應(yīng)布置在哪幾跨？（混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計07 土木 3 班A. 1,2,3 B. 1,2,4 C. 2,4,5 D. 1,3,56. 五跨等跨連續(xù)梁，現(xiàn)求最左端支座最大剪力，活荷載應(yīng)布置在哪幾跨？（D ）A. 1,2,4 B. 2,3,4 C. 1,2,3 D. 1,3,57、按單向板進行設(shè)計（A ）。A

14、. 600mmX3300mm 的預(yù)制空心樓板；B. 長短邊之比小于 2 的四邊回定板；C. 長短邊之比等于 1.5，兩短邊嵌固，兩長邊簡支；D.長短邊相等的四邊簡支板。8、對于兩跨連續(xù)梁， （ D ）。A. 活荷載兩跨滿布時，各跨跨中正彎矩最大；B. 活荷載兩跨滿布時，各跨跨中負彎矩最大；C. 活荷載單跨布置時，中間支座處負彎矩最大；D. 活荷載單跨布置時，另一跨跨中負彎矩最大。9、多跨連續(xù)梁 （板 ）按彈性理論計算， 為求得某跨跨中最大負彎矩， 活荷載應(yīng)布置在 （ D ）。A. 該跨，然后隔跨布置；B.該跨及相鄰跨；C.所有跨；D.該跨左右相鄰各跨，然后隔跨布置。10、超靜定結(jié)構(gòu)考慮塑性內(nèi)力

15、重分布計算時，必須滿足（D ）。A. 變形連續(xù)條件；B. 靜力平衡條件；C. 采用熱處理鋼筋的限制；D. 拉區(qū)混凝土的應(yīng)力小于等于混凝土軸心抗拉強度。11、條件相同的四邊支承雙向板， 采用上限解法求得的極限荷載一般要比采用下限解法求得 的極限荷載（ A ）。A. 大；B.??； C.相等；D.無法比較。12、在確定梁的縱筋彎起奌時， 要求抵抗彎矩圖不得切入設(shè)計彎矩圖以內(nèi)， 即應(yīng)包在設(shè)計彎 矩圖的外面，這是為了保證梁的（ A ）。A. 正截面受彎承載力；B.斜截面受剪承載力；C.受拉鋼筋的錨固；D.箍筋的強度被充分利用。13、在結(jié)構(gòu)的極限承載能力分析中，正確的敘述是（B ）。A. 若同時滿足極限條

16、件、變形連續(xù)條件和平衡條件的解答才是結(jié)構(gòu)的真實極限荷載；B. 若僅滿足極限條件和平衡條件的解答則是結(jié)構(gòu)極限荷載的下限解；C. 若僅滿足變形連續(xù)條件和平衡條件的解答則是結(jié)構(gòu)極限荷載的上限解；D. 若僅滿足極限條件和機動條件的解答則是結(jié)構(gòu)極限荷載的上限解。14、按彎矩調(diào)幅法進行連續(xù)梁、板截面的承載能力極限狀態(tài)計算時，應(yīng)遵循下述規(guī)定（ A ）。A. 受力鋼筋宜采用 I、II 級或 III 級熱軋鋼筋；B. 截面的彎矩調(diào)幅系數(shù) 宜超過 0.25；C. 彎矩洞整后的截面受壓區(qū)相對計算高度一般應(yīng)超過 0.35，但不應(yīng)超過 ；D.按彎矩調(diào)幅法計算的連續(xù)緊、板，可適當(dāng)放寬裂縫寬度的要求。15、鋼筋混凝土連續(xù)梁

17、的中間支座處， 當(dāng)配置好足夠的箍筋后， 若配置的彎起鋼筋不能滿足 要求時，應(yīng)增設(shè) （ B ）來抵抗剪力。A. 縱筋B.鴨筋C.浮筋D.架立鋼筋 .16、承受均布荷載的鋼筋混凝土五跨連續(xù)梁（等跨 ），在一般情況下，由于塑性內(nèi)力重分布的混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計07 土木 3 班結(jié)果，而使A.跨中彎矩減少，支座彎矩增加B. 跨中彎矩增大，支座彎矩減小17、按彈性方法計算現(xiàn)澆單向肋梁樓蓋時， 考慮到A.在板的長跨方向能傳遞一部分荷載B 本跨不布置活載，相鄰兩跨布置活載，然后隔跨布置活載C. 支座彎矩和跨中彎矩都增加對板和次梁采用折算荷載來進行計算， 這是因為（ C ）B. 塑性內(nèi)力重分布的影響C. 支座轉(zhuǎn)動的彈

18、性約束將減少活荷載布置對跨中彎矩的不利影響18、求連續(xù)梁跨中最小彎矩時， 可變荷載 （活載 ）的布置應(yīng)該是（ B ）19、塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力調(diào)幅截面的相對高度有關(guān)， 增大，塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力降低，為使 塑性鉸有足夠的轉(zhuǎn)動能力， 應(yīng)滿足 （ C ）A.bB.bC.0.35D.0.3520、按彈性理論計算單向板肋梁樓蓋時，板和次梁采用折算荷載來計算的原因是（C ）。A.考慮到在板的長跨方向也能傳遞一部分荷載B. 考慮到塑性內(nèi)力重分布的有利影響C. 考慮到支座轉(zhuǎn)動的彈性約束將減小活荷載隔跨布置時的不利影響21、連續(xù)梁（板）塑性設(shè)計應(yīng)遵循的原則之一是（C ）。A.必須采用折算荷載B. 不考慮活荷載的不利位

19、置C. 截面受壓區(qū)相對高度0.3522、整澆樓蓋的次梁擱置在鋼梁上時（B ）A.板和次梁均可采用折算荷載B. 僅板可以采用折算荷載C. 僅次梁可以用折算荷載D. 二者均不可用折算荷載23、雨篷梁支座截面承載力計算時，應(yīng)考慮（B ）A.彎、扭相關(guān)B. 剪、彎、扭相關(guān)C. 彎、剪相關(guān)D. 彎、壓、剪相關(guān)24、為了設(shè)計上的便利，對于四邊均有支承的板，當(dāng)（D ）按單向板設(shè)計。A. l2 2 B. l2 1 C. l 2 3 D. l2 3l1l1l1l125、彈性方法設(shè)計的連續(xù)梁、板各跨跨度不等，但相鄰兩跨計算跨度相差10%，仍作為等跨計算，這時，當(dāng)計算支座截面彎矩時，則應(yīng)按（ C ）計算。混凝土結(jié)構(gòu)

20、設(shè)計07 土木 3 班A. 相鄰兩跨計算跨度的最大值B.兩鄰兩跨計算跨度的最小值C. 相鄰兩跨計算跨度的平均值D. 無法確定26、兩端擱置在墻上的單跨板，按塑性理論計算時，計算跨度l 等于（ A ）A.ln h（h為板厚）B.ln h（為板厚 ）C.l ln D. l 1.05ln227、一端擱置在墻上，一端與梁整澆的單跨板，按塑性理論計算時，計算跨度l ?。?B ）A. ln hB.lnC.l lnD. l 1.025ln（ h均為板厚 ）2228、對于多跨連續(xù)的板梁，對支座為整澆的梁或柱，按彈性進論計算時，計算跨度l 一般可?。?A ）A.支座中心線間的距離B. 板或梁的凈跨 lnC. 取

21、1.025lnD. 1.05ln當(dāng)邊支座為磚墻時，bhB.lnn22邊跨的計算跨度取 （ C ）29、對于多跨連續(xù)的板， 按塑性理論計算時， baA. lnn22D. 1.025ln b2haC.l n和l n 兩者中取小值22其中 l n 邊跨凈跨度， b板第二支座的寬度， a邊支座支承長度， h 板厚）30、對于多跨連續(xù)梁， 按塑性理論計算時，A.lnba22C.取 ln b 和1.025ln中較小值231、關(guān)于折算荷載的敘述，哪一項不正確（當(dāng)邊支座為磚墻時， 邊跨的計算跨度 l 取（ CB.ln b 0.025ln12D. 1.025l nD ）A.為了考慮支座抵抗轉(zhuǎn)動的影響，采用增大恒

22、載和相應(yīng)減少活荷載的辦法來處理11B. 對于板其折算荷載取：折算恒載g/=g+ q ，折算活載 q/= q2213C. 對于次梁其折算荷載?。赫鬯愫爿dg/=g+ q ，折算活載 q/= q44D. 對于主梁其折算荷載按次梁的折算荷載采用32、關(guān)于塑性較，下面敘述正確的是（C ）A.塑性較不能傳遞任何彎矩而能任意方向轉(zhuǎn)動B. 塑性較轉(zhuǎn)動開始于 Ia，終止于 IIIaC. 塑性較處彎矩不等于 0 而等于該截面的受彎承載力 MuD. 塑性較與理想鉸基本相同B ）個塑性鉸，最后將因結(jié)33、對于“ n”次超靜定的鋼筋混凝土多跨連續(xù)梁，可出現(xiàn)（ 構(gòu)成為機動可變體系而破壞。A.n-1B.nC.n-2D. n

23、+134、連續(xù)梁、 板按塑性內(nèi)力重分布方法計算內(nèi)力時， 截面的相對受壓區(qū)高度應(yīng)滿足 （ B ）A. b B. 0.35 C. bD. 0.35混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計07 土木 3 班35、控制彎矩調(diào)幅值，在一般情況下不超過按彈性理論計算所得彎矩值的（C ）A.30% B.25% C.20% D. 15%36、用彎矩幅法計算，調(diào)整后每個跨度兩端支座彎矩MA 、 MB 與調(diào)整后跨中彎矩 MC，應(yīng)滿足（ C ）A. M A MB McMo2B.MAMB2Mc M 0 c2C.MAMB2Mc M 0D.MB2McM0h 可取為（D. 沒有限制C ）37、在單板肋梁樓蓋設(shè)計中，一般樓面板的最小厚度 A. 50m

24、mB. 60mm C. 80mm38、對于板內(nèi)受力鋼筋的間距，下面哪條是錯誤的（ 間距 s 70mm當(dāng)板厚 h 150mm ，間距不應(yīng)大于 200mmC.當(dāng)板厚 h 150mm，間距不應(yīng)大于 1.5h，且不應(yīng)大于 250mmD. 當(dāng)板厚 h 150mm 時，間距不應(yīng)大于 1.5h，且不應(yīng)大于 300mm39、對于連續(xù)板受力鋼筋，下面哪條是錯誤的（B ）A.連續(xù)板受力鋼筋的彎起和截斷，一般可不按彎矩包絡(luò)圖確定B.連續(xù)板跨中承受正彎矩的鋼筋可在距離支座l n處切斷,或在 ln處彎起6 1011C連續(xù)板支座附近承受負彎矩的鋼筋，可在距支座邊緣不少于l n或 ln的距離處切斷43D. 連續(xù)板中受力鋼筋

25、的配置，可采用彎起式或分離式40、在單向板中，要求分布鋼筋（C ）A.每米板寬內(nèi)不少于 4 根B.每米板寬內(nèi)不少于 5 根C單位長度上的分布鋼筋的截面面積不應(yīng)小于單位長度上受力鋼筋截面面積的10%D. 按承載力計算確定41、在鋼筋混凝土單向板中，分布鋼筋的面積和間距應(yīng)滿足（B ）A. 截面面積不小于受力鋼筋面積的5%B. 截面面積不小于受力鋼筋面積的 10%C截面面積不小于受力鋼筋面積的15%D. 截面面積不小于受力鋼筋面積的 20%41、規(guī)范規(guī)定對嵌固在承重磚墻內(nèi)的現(xiàn)澆板，在板的上部應(yīng)配置構(gòu)造鋼筋，下面哪條是 錯誤的（ C ）l1 A.鋼筋間距不大于 200mm，直徑不小于 6mm的構(gòu)造鋼筋

26、，其伸出墻邊的長度不應(yīng)小于1（ l1為單向板的跨度或雙向板的短邊跨度）B. 對兩邊均嵌固在墻內(nèi)的板角部分，應(yīng)雙向配置上述構(gòu)造鋼筋，其伸出墻邊的長度不應(yīng)于l1混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計07 土木 3 班C沿受力方向配置上部構(gòu)造鋼筋（包括彎起鋼筋）的截面面積不宜小于跨中受力鋼筋截面2 面積的3D. 沿非受力方向配置的上部構(gòu)造鋼筋可根據(jù)經(jīng)驗適當(dāng)減少42、規(guī)范規(guī)定，當(dāng)現(xiàn)澆板的受力鋼筋與梁的肋部平行時，應(yīng)沿梁肋方向配置板面附加鋼 筋，下面哪條是錯誤的（ C ）A. 板面附加鋼筋間距不大于 200mm 且與梁肋垂直 B. 構(gòu)造鋼筋的直徑不應(yīng)小于 6mm1 C單位長度的總截面面積不應(yīng)小于板中單位長度內(nèi)受力鋼筋截面面積的

27、21D. 伸入板中的長度從肋邊緣算起每邊不小于板計算跨度lo的443、在單向板肋梁樓蓋設(shè)計中，對于次梁的計算和構(gòu)造，下面敘述中哪一個不正確（D ）A. 承受正彎矩中截面，次梁按 T 形截面考慮B. 承受負彎矩的支座截面， T 形翼緣位于受拉區(qū)，則應(yīng)按寬度等于梁寬 b 的矩形截面計算 C次梁可按塑性內(nèi)力重分布方法進行內(nèi)力計算h 1 1D. 不論荷載大小，次梁的高跨比 ，一般不必進行使用階段的撓度和變形驗算l 8 1444、在單向板肋梁樓蓋設(shè)計中，對于主梁的計算，下面敘述中哪一個不正確（D ）A.截面設(shè)計時與次梁相同，跨中正彎矩按T 形截面計算，支座負彎矩則按矩形截面計算B. 主梁內(nèi)力計算，可按彈

28、性理論方法進行 C在主梁支座處，次梁與主梁支座負彎矩鋼筋相互交叉，通常次梁負彎矩鋼筋放在主梁負 彎矩鋼筋上面D. 計算主梁支座負彎矩鋼筋時，其截面有效高度?。簡闻配摻顣r ho=h-35 ；雙排鋼筋時 ho=h-6045、在單向板肋梁樓蓋設(shè)計中，對于板的計算，下面敘述中哪一個不正確（D ）A.支承在次梁或磚墻上的連續(xù)板，一般可按內(nèi)力塑性重分布的方法計算B. 板一般均能滿足斜截面的受剪承載力，設(shè)計時可不進行受剪驗算 C板的計算寬度可取為 1m，按單筋矩形截面進行截面設(shè)計 D.對于四周與梁整體連續(xù)的單向板， 其中間跨的跨中截面及中間支座， 計算所得的彎矩可減 少 10% ，其它截面則不予減少46、單

29、向板肋梁樓蓋考慮塑性內(nèi)力重分布計算連續(xù)板、梁時，下面敘述中哪一個是錯誤的 （ D ）A. 對于均布荷載和承受間距相同、 大小相等的集中荷載的多跨等跨連續(xù)梁， 其內(nèi)力可分別按2Mm（g q）lo2,Mm（G Q）l 計算B. 確定連續(xù)梁剪力設(shè)計值時，各跨應(yīng)取各自的凈跨l n計算C若梁、板兩端均支承在砌體上，其計算跨度l0 應(yīng)取為 1.05lD.對于等跨連續(xù)梁板，當(dāng)跨度相差不大于15%時，計算跨內(nèi)彎矩時取各自的跨度值，而計算支座彎矩則相鄰兩跨的平均值計算 三、是非改錯題（共 46 題）1. 次梁傳遞荷載給主梁屬于間接荷載， 該處應(yīng)設(shè)附加箍筋或吊筋。 （ ）混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計07 土木 3 班2. 現(xiàn)澆

30、框架結(jié)構(gòu)在計算框架梁截面慣性矩I 時應(yīng)考慮到樓板的影響，對邊框架梁和中框架梁均取 I2I0 。（）3. 塑性鉸線的位置遵循一定的規(guī)律，所以一塊板只能有一種破壞機構(gòu)。（）4. 彎矩包絡(luò)圖就是抵抗彎矩圖。（）5、現(xiàn)澆板式樓梯在計算梯段板時， 可取 1 米寬板帶或以整個梯段板作為計算單元。 （ ）6、現(xiàn)澆梁式樓梯中的平臺梁，除承受平臺板傳來的均布荷載和平臺梁自重外，還承受梯段 斜梁傳來的集中荷載。 （ ）7、由于單向板上的荷載主要沿一個方向傳遞， 所以僅需在板中該方向配置鋼筋即可。 （ ）8、不論樓板的支承條件如何， 只要其長短邊比值 l2/l12 ，就可稱之為雙向板。 （ ）9、作用在雙向板支承梁

31、上的荷載是均勻分布的。（ ）10、連續(xù)梁在各種不利荷載布置情況下， 任一截面的內(nèi)力均不會超過該截面處內(nèi)力包絡(luò)圖上 的數(shù)值。 （ ）11、求多跨連續(xù)雙向板某區(qū)格的跨中最大正彎矩時，板上活荷載應(yīng)按滿布考慮。 （）12、求多跨連續(xù)雙向板某區(qū)格的板支座最大負彎矩時， 板上荷載應(yīng)按棋盤式布置。 （）13、按塑性理論計算連續(xù)梁、板內(nèi)力時，需滿足采用熱處理鋼筋的限制。（）14、對于四周與梁整澆的多區(qū)格雙向板樓蓋，按彈性理論或塑性理論計算方法得到的所有區(qū)格的彎矩值均可予以減少。（）15、鋼筋混凝土四邊簡支雙向板，在荷載作用下不能產(chǎn)生塑性內(nèi)力重分布。（）16、在四邊簡支的單向板中，分布鋼筋的作用主要為：澆搗混凝

32、土?xí)r固定受力鋼筋位置；抵 抗由于溫度變化或混凝土收縮引起的應(yīng)力； 承受板上局部荷載產(chǎn)生的應(yīng)力； 承受沿短邊方向 的彎矩，分布鋼筋一般位于受力鋼筋的下方。（ ）17、按塑性理論計算雙向板時，上限解只滿足平衡條件、屈服條件，計算結(jié)果偏大；下限解 只滿足機動條件、屈服條件，計算結(jié)果偏小。（ ）18、單向板只布置單向鋼筋，雙向板需布置雙向鋼筋。（ ）19、鋼筋混凝土連續(xù)梁考慮塑性內(nèi)力重分布后， 梁截面承載能力的計算值有所提高。 （ ）20、在受彎構(gòu)件中， 受拉縱筋配筋率減小，截面塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力增大。 （ ）21、塑性鉸可以承受一定的彎矩， 并能作單向有限的轉(zhuǎn)動。 （ ）22、鋼筋混凝土靜定結(jié)構(gòu)和超靜

33、定結(jié)構(gòu)均可形成塑性鉸，因此都存在內(nèi)力重分布。 （ ）23、鋼筋混凝土連續(xù)梁中， 塑性鉸總在支座處出現(xiàn)。 （ ）24、超靜定結(jié)構(gòu)出現(xiàn)足夠多的塑性鉸， 形成機動體系后， 才是完全內(nèi)力重分布。 （ ）25、彎矩包絡(luò)圖就是抵抗彎矩圖。（ ）26、當(dāng)0.35 時，塑性鉸形成， 內(nèi)力均可實現(xiàn)完全分布。 （ ）27、具有四邊支承的板，當(dāng)板的長邊與短邊之比較大時，板上的荷載主要沿長跨方向傳遞。 （）28、現(xiàn)澆樓蓋中的連續(xù)梁，在進行正截面承載力計算時，跨中按T 形截面計算，而支座則按矩形截面計算。（ ）29、彎矩包絡(luò)圖即為抵抗彎矩圖。（）30、使梁跨中或支座產(chǎn)生最大內(nèi)力的活荷載位置謂最不利位置。（）31、不論靜

34、定或超靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)， 隨外載的增大， 均存在截面應(yīng)力重分布現(xiàn)象。 （）32、靜定鋼筋混凝土構(gòu)件，截面之間同樣存在著內(nèi)力重分布。（）33、不論靜定或超靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，受拉鋼筋屈服后，均可形成塑性鉸。（）34、配件率越大，塑性鉸轉(zhuǎn)動能力也越大。（）混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計07 土木 3 班35、超靜定鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)力重分布始于塑性鉸的形成。（ ）36、超靜定結(jié)構(gòu)出現(xiàn)足夠多的塑性鉸而形成機動體的才能算“完全的內(nèi)力重分布” 。 （ ）37、多跨連續(xù)梁經(jīng)調(diào)幅后， 可做到既省鋼筋又提高承載力。（ ）38、單向板肋梁樓蓋中，考慮拱作用后，板配筋時跨中及支座彎矩均可按減少20 考慮。（ ）39、次梁傳遞荷載

35、給主梁， 該處應(yīng)設(shè)附加箍筋或吊筋。（）40、塑性鉸線的位置遵循一定的規(guī)律， 因而一個板只能有一種破壞機構(gòu)。（）41、當(dāng)矩形板的長邊與短邊之比小于 2.0 時，就一定是雙向板。（）42、連續(xù)梁在各種不利荷載布置情況下， 任一截面的內(nèi)力均不會超過該截面處內(nèi)力包絡(luò)圖上 的數(shù)值。（）43、鋼筋混凝土連續(xù)梁中，塑性鉸總是在支座截面先出現(xiàn)。（）44、按彈性理論計算鋼筋混凝土連續(xù)梁時，不必要求滿足0.35 的要求。 （ ）45、用調(diào)幅法計算連續(xù)梁的內(nèi)力，可以提高梁的極限承載力。（）46、雙向板的跨中要設(shè)置分布鋼筋。（） 四、簡答題（共 40 題）8、簡述現(xiàn)澆肋梁樓蓋的組成及荷載傳遞途徑。答： 現(xiàn)澆肋梁樓蓋由

36、板、次梁和主梁組成， 荷載的傳遞途徑為荷載作用到板上， 由板傳遞 到次梁，由次梁傳遞到主梁，由主梁傳遞到柱或墻，再由柱或墻傳遞到基礎(chǔ)，最后由基礎(chǔ)傳 遞到地基。9、什么是鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)的塑性內(nèi)力重分布？答： 在混凝土超靜定結(jié)構(gòu)中， 當(dāng)某截面出現(xiàn)塑性鉸后， 引起結(jié)構(gòu)內(nèi)力的重分布， 使結(jié)構(gòu)中 內(nèi)力的分布規(guī)律與一般力學(xué)計算方法得到的內(nèi)力（彈性理論得到的內(nèi)力 ）不同。 這種由于塑性鉸的形成與開展而造成的超靜定結(jié)構(gòu)中的內(nèi)力重新分布稱為鋼筋混凝土超靜定結(jié)構(gòu)的塑性 內(nèi)力重分布。10、什么是單向板？什么是雙向板？答：單向受力，單向彎曲 （及剪切）的板為單向板；雙向受力，雙向彎曲（及剪切 ）的板為雙向板。單

37、向板的受力鋼筋單向布置，雙向板的受力鋼筋雙向布置。11、單向板和雙向板是如何區(qū)分的？ 答：兩對邊支承的板為單向板。對于四邊支承的板，當(dāng)長邊與短邊長度之比小于或等于2.0時，按雙向板考慮；當(dāng)長邊與短邊長度之比大于2.0 但小于 3.0時，宜按雙向板考慮， 也可按單向板計算， 但按沿短邊方向受力的單向板計算時， 應(yīng)沿長邊方向布置足夠數(shù)量的構(gòu)造 鋼筋；當(dāng)長邊與短邊長度之比大于或等于3.0 時，可按沿短邊方向受力的單向板考慮。12、單向板肋梁樓蓋中，板內(nèi)應(yīng)配置有哪幾種鋼筋？ 答：單向板肋梁樓蓋中，板內(nèi)應(yīng)配置有板內(nèi)受力鋼筋和構(gòu)造鋼筋。18、什么叫彎矩調(diào)幅法？答： 彎矩調(diào)幅法就是在彈性理論計算的彎矩包絡(luò)圖

38、基礎(chǔ)上， 考慮塑性內(nèi)力重分布， 將構(gòu)件 控制截面的彎矩值加以調(diào)整。10混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計07 土木 3 班19、彎矩調(diào)幅法的具體步驟是什么？ 答：具體計算步驟是：(1) 按彈性理論方法分析內(nèi)力；(2) 以彎矩包絡(luò)圖為基礎(chǔ)，考慮結(jié)構(gòu)的塑性內(nèi)力重分布，按適當(dāng)比例對彎矩值進行調(diào)幅；(3) 將彎矩調(diào)整值加于相應(yīng)的塑性鉸截面，用一般力學(xué)方法分析對結(jié)構(gòu)其他截面內(nèi)力的影 響；(4) 繪制考慮塑性內(nèi)力重分布的彎矩包絡(luò)圖；(5) 綜合分析，選取連續(xù)緊中各控制截面的內(nèi)力值；(6) 根據(jù)各控制截面的內(nèi)力值進行配筋計算。 截面彎矩的調(diào)整幅度為：1M a Me式中 為彎矩調(diào)幅系數(shù)； M a為調(diào)整后的彎矩設(shè)計值； M e為按

39、彈性方法計算所得的彎 矩設(shè)計值。20、設(shè)計中為什么要控制彎矩調(diào)幅值？ 答：若支座負彎矩調(diào)幅過大， 則塑性鉸形成前只能承受較小的荷載， 而在塑性鉸形成后還要 承受較大的荷載， 這就會使塑性鉸出現(xiàn)較早， 塑性鉸產(chǎn)生很大轉(zhuǎn)動， 即使在正常使用荷載下 也可能產(chǎn)生很大的撓度及裂縫， 甚至超過 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 (GB50010-2002) 的允許值。 因此應(yīng)控制彎矩調(diào)幅值。21、使用彎矩調(diào)幅法時，應(yīng)注意哪些問題？ 答：使用彎矩調(diào)幅法進行設(shè)計計算時，應(yīng)遵守下列原則：(1) 受力鋼筋宜采用延性較好的鋼筋，混凝土強度等級宜在C20C45 范圍內(nèi)選用；(2) 彎矩調(diào)整后截面相對受壓區(qū)高度 x h0 不應(yīng)超過

40、0.35，也不宜小于 0.10；(3) 截面的彎矩調(diào)幅系數(shù)一般不宜超過 0.25；(4) 調(diào)整后的結(jié)構(gòu)內(nèi)力必須滿足靜力平衡條件；(5) 在內(nèi)力重分布過程中還應(yīng)防止其他的局部脆性破壞，如斜截面抗剪破壞及由于鋼筋錨固不足而發(fā)生的粘結(jié)劈裂破壞， 應(yīng)適當(dāng)增加箍筋， 支座負彎矩鋼筋在跨中截斷時應(yīng)有足夠的 延伸長度；(6) 必須滿足正常使用階段變形及裂縫寬度的要求。22、使用彎矩調(diào)幅法時，為什么要限制？答：因為 為相對受壓區(qū)高度， 值的大小直接影響塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力。 b 時為超筋梁，受壓區(qū)混凝土先破壞， 不會形成塑性鉸。 b 時為適筋朵， 可以形成塑性鉸。 值 越小，塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力越大，因此要限制 ，一

41、般要求0.35 。11混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計07 土木 3 班23、設(shè)計計算連續(xù)梁時為什么要考慮活荷載的最不利布置？確定截面內(nèi)力最不利活荷載布置 的原則是什么？答： 活荷載的位置是可以改變的， 活荷載對內(nèi)力的影響也隨著荷載的位置而發(fā)生改變。 因 此，在設(shè)計連續(xù)梁時為了確定某一截面的最不利內(nèi)力的影響， 即如何通過對活荷載的作用位 置進行布置，找到計算截面的最不利內(nèi)力。因此，須對活荷載進行不利布置。24、確定截面內(nèi)力最不利活荷載布置的原則是什么？答： 求某跨跨中最大正彎矩時，應(yīng)在該跨布置活荷載，然后向其左右，每隔一跨布置活荷載。求某跨跨中最大負彎矩 (即最小彎矩 )時，該跨不應(yīng)布置活荷載，而在左右相鄰各跨

42、布置活 荷載，然后再隔跨布置。求某支座最大負彎矩時，應(yīng)在該支座左、右兩跨布置活荷載，然后再隔跨布置。求某支座左、 右截面最大剪力時， 其活載布置與求該支座最大負彎矩時的布置相同。 在確定 端支座最大剪力時，應(yīng)在端跨布置活荷載，然后每隔一跨布置活荷載。25、什么是連續(xù)梁的內(nèi)力包絡(luò)圖？答： 將幾種不利荷載組合下的內(nèi)力圖繪制在同一個圖上，形成內(nèi)力疊合圖， 其外包絡(luò)線形成的圖形稱為內(nèi)力包絡(luò)圖。也就是梁各截面可能出現(xiàn)的最不利內(nèi)力。無論活荷載如何布置， 梁上各截面的內(nèi)力都不會超過內(nèi)力包絡(luò)圖上的內(nèi)力值。由此種內(nèi)力確定的梁的配筋是安全 的。26、哪些結(jié)構(gòu)不宜按塑性理論方法計算結(jié)構(gòu)內(nèi)力？答： 對于直接承受動力荷

43、載的結(jié)構(gòu)、 輕質(zhì)混凝土結(jié)構(gòu)及其他特種混凝土結(jié)構(gòu)、 受侵蝕性氣 體或液體作用嚴(yán)重的結(jié)構(gòu)及預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)和二次受力的疊合結(jié)構(gòu)不宜采用塑性理論方 法計算結(jié)構(gòu)內(nèi)力。27、什么是鋼筋混凝土受彎構(gòu)件塑性鉸？答： 鋼筋混凝土受彎構(gòu)件塑性鉸： 由于受拉鋼筋屈服， 發(fā)生塑性變形，從而產(chǎn)一定的塑性 轉(zhuǎn)角。 在彎矩增加極少的情況下，截面相對轉(zhuǎn)角劇增，截面產(chǎn)生很大的轉(zhuǎn)動，好像出現(xiàn)一個 鉸一樣，稱之為“塑性鉸” 。28、影響塑性鉸轉(zhuǎn)動能力的因素有那些？ 答：影響塑性鉸轉(zhuǎn)動能力的因素有：(1) 鋼筋的種類，采用軟鋼作為受拉鋼筋時，塑性鉸的轉(zhuǎn)動能力較大；(2) 混凝土的極限壓應(yīng)變，而混凝土的極限壓應(yīng)變除與混凝土強度等級有關(guān)外，箍筋用量 多或受壓縱筋較多時，都能增加混凝土的極限壓應(yīng)變；(3) 在以上條件確定的