不接地系統(tǒng)產(chǎn)生諧振原因及措施

1、不接地系統(tǒng)產(chǎn)生諧振的原因及措施來源：中國論文下載中心 06-02-27 09:38:00 作者：陳松波編輯：studa9ngns摘要：在實際的變電運行管理中，有時由于中性點不接地系統(tǒng)的線路發(fā)生單相接地或單相接地消失的瞬間，經(jīng)常造成電壓互感器一次側(cè)熔斷件熔斷?；蛘呤窃谶M行正常的倒閘操作中，通過投入空載母線時，往往發(fā)現(xiàn)母線電壓指示不正常或出現(xiàn)接地信號，但卻沒有發(fā)生明顯的接地跡象,主要是由于電壓互感器的鐵磁諧振造成的。這種情況經(jīng)常會使值班人員誤判為電壓互感器故障或是變電所內(nèi)母線系統(tǒng)發(fā)生接地故障，影響了正常的運行管理。 關鍵詞：不接地系統(tǒng) 產(chǎn)生諧振 原因及措施 1前言 在實際的變電運行管理中，有時由于

2、中性點不接地系統(tǒng)的線路發(fā)生單相接地或單相接地消失的瞬間，經(jīng)常造成電壓互感器一次側(cè)熔斷件熔斷。或者是在進行正常的倒閘操作中，通過投入空載母線時，往往發(fā)現(xiàn)母線電壓指示不正?；虺霈F(xiàn)接地信號，但卻沒有發(fā)生明顯的接地跡象,主要是由于電壓互感器的鐵磁諧振造成的。這種情況經(jīng)常會使值班人員誤判為電壓互感器故障或是變電所內(nèi)母線系統(tǒng)發(fā)生接地故障，影響了正常的運行管理。 2電壓互感器產(chǎn)生諧振的原因分析 (1)在中性點不接地系統(tǒng)中，雖然電源側(cè)的中性點不直接接地，但電壓互感器的高壓側(cè)中性點是接地的，若Ca，Cb，Cc為各回線路(包括電纜出線和架空線路)三相對地的等值電容，而La，Lb，Lc則為母線電壓互感器的一次側(cè)三個

3、線圈的對地阻抗(忽略其線圈電阻)，假設系統(tǒng)發(fā)生單相接地(如A相)，其接線圖如圖1所示。圖1接線圖 此時，電壓互感器的鐵心線圈相當于與電容器并聯(lián)，構(gòu)成了可能產(chǎn)生諧振的并聯(lián)電路，由于相對地電壓升高倍，有可能使得電壓互感器的鐵心出現(xiàn)飽和或接近飽和，阻抗變小，電路中出現(xiàn)容抗和阻抗相等的情況，從而產(chǎn)生了并聯(lián)諧振，此時互感器一次側(cè)的電流最大，這樣有可能使電壓互感器的高壓側(cè)熔斷件熔斷，或者燒壞電壓互感器。此種情況往往在變電所投產(chǎn)初期(線路出線回路少)不是很明顯，但隨著線路出線回路的增多(各回線路對地的等值電容量增大，容抗增大)出現(xiàn)諧振的情況較多。 (2)倒閘操作時，由于電壓互感器的諧振而造成母線電壓不平衡。

4、此種情況往往是在設備進行關合空載母線時發(fā)生，如圖2所示。當系統(tǒng)，投入501斷路器，由于10kV母線處于空載狀態(tài)，其等值電路圖可由圖3表示。圖2示意圖圖3等值電路圖 圖3中L是電壓互感器一次線圈的電感，C是各相母線對地電容，由于電壓互感器的中性點是接地的，且各相對地電容的一端也是接地的，在正常情況下，三相電容是對稱的，但當用501斷路器向10kV母線充電時，就存在著以下兩種情況： 由于合閘瞬間的三相觸頭不同期性，此時最慢接觸的一相在觸頭間相當于串聯(lián)上一個電容(如A相)。 當電容的容抗等于互感器的感抗時即產(chǎn)生諧振，但該狀態(tài)下只是使中央信號裝置的電鈴響了一下，儀表擺動一下，但隨著操作的完成該現(xiàn)象隨之

5、消失。 由于合閘過程中產(chǎn)生操作過電壓，此時假設斷路器在合閘操作過程中A相出現(xiàn)過電壓，則有可能使A相電壓互感器鐵心出現(xiàn)飽和，使A相電壓互感器線圈感抗變小，從而三相的總阻抗出現(xiàn)不平衡，使電壓互感器的中性點對地電壓發(fā)生位移現(xiàn)象。 轉(zhuǎn)貼于 中國論文下載中心 3消除鐵磁諧振的措施和方法 (1)采用質(zhì)量好，技術(shù)性能優(yōu)，鐵心不易飽和的電壓互感器。 (2)提高斷路器的檢修質(zhì)量，確保合閘操作的同期性，減少操作過電壓。 (3)必要時可采用改變操作順序，以避免操作過程中產(chǎn)生諧振的條件。 (4)對在空載母線的充電中產(chǎn)生的諧振，可以采用投入空載線路的方法，以改變其諧振的條件。 (5)傳統(tǒng)采用消諧的措施是在電壓互感器的開

6、口三角側(cè)接上一個燈泡，該方法屬于較為原始的方法，隨著系統(tǒng)容量的增大和電纜線路的增加，實踐運行表明該方法的消諧效果不是很明顯。 (6)另一種方法是采用在電壓互感器二次側(cè)的開口三角上加裝一種可控硅多功能消諧裝置的方法，但該方法需要采用外加交流電源，有時由于裝置的電子器件發(fā)生短路也會影響消諧效果。 (7)目前使用的另外一種消諧裝置是在電壓互感器的一次側(cè)中性點上串接LXQ型非線性電阻，以限制其產(chǎn)生諧振的方法，由于該方法具有安裝簡便、結(jié)構(gòu)簡單、消諧效果明顯的特點，目前得到廣泛的應用，具有較高的推廣使用價值。 4結(jié)束語 中性點不接地系統(tǒng)發(fā)生諧振的直接因素是系統(tǒng)過電壓，其根本原因是電壓互感器出現(xiàn)飽和，造成互

7、感器的感抗改變，至于采用何種消諧方法，應該根據(jù)實際情況，結(jié)合系統(tǒng)的運行方式，分別采取措施，以達到預期的目的。 轉(zhuǎn)貼于 中國論文下載中心 前言在變電站運行值班中，對于中性點不接地系統(tǒng)值班員常會遇到一些電壓表輸出不平衡的情況。若我們對這方面認識不足，往往會因為查找時間過長而耽誤送電，因電壓不平衡而誤認為接地情況者，找不到問題之所在，卻做許多無用功；另一方面也可能因為未能及時找到接地點，而引起擴大事故。所以，就這個問題有必要進行一些分析探討。2一般情況下電壓不平衡的分析2.1中性點不接地系統(tǒng)電壓不平衡，可能是由于保險燒斷而造成，即高壓保險熔斷，熔斷相電壓降低，但不為零。由于PT還會有一定的感應電壓，

8、所以其電壓并不為零而其余兩相為正常電壓，其向量角為120。，同時由于斷相造成三相電壓不平衡，故開口三角形處也會產(chǎn)生不平衡電壓，即有零序電壓，例如：C相高壓保險燒斷，矢量合成結(jié)果見圖1，零序電壓大約為33V左右，故能起動接地裝置，發(fā)出接地信號。變電站低壓保險熔斷時，與高壓保險之不同在于：一次三相電壓仍平衡，故開口三角形沒有電壓，因而不會發(fā)出接地信號，其它現(xiàn)象均同高壓保險熔斷的情況。2.2當線路或帶電設備上某點發(fā)生金屬性接地時(如A相)，接地相與大地同電位，兩正常相的對地電壓數(shù)值上升為線電壓，產(chǎn)生嚴重的中性點位移。中性點位移電壓的方向與接地相電壓在同一直線上，與接地相電壓方向相反，大小相等，如圖2

9、。圖1C相斷相時電壓向量圖圖2A相接地時電壓向量圖特別值得注意的是我們所說的接地并不單指線路接地，當線路拉路檢查后仍未能消除接地故障，則應懷疑到本站設備有接地，例如避雷器、電壓互感器、甚至變壓器接地。由于沒有充分重視接地問題，未按規(guī)程執(zhí)行(接地兩小時仍未消除則要停下主變壓器)，曾使我局長塘變電站主變壓器燒毀。2.3綜合以上三種情況，可歸納中性點不接地系統(tǒng)電壓表所反映不平衡電壓時的故障區(qū)別如表1。表1中性點不接地系統(tǒng)故障判別表 故障性質(zhì)相別有無接地信號ABCC相接地線電壓線電壓0有C相高壓保險熔斷相電壓相電壓降低很多有C相低壓保險熔斷相電壓相電壓降低很多無34PT電壓不平衡輸出分析 3.1拉堡變

10、10kVPT由原來JDZJ型電壓互感器改為：將其一、二次中性點由原直接接地改為串聯(lián)一臺JDJ型電壓互感器(T2)的一次繞組接地，通常我們稱為4PT，正確接線如圖3所示。圖34PT正確接線圖此種接線的目的是為了防止系統(tǒng)發(fā)生單相接地或其它原因使電壓互感器鐵芯飽合，引起諧振過電壓，保險易熔斷。在改為徑4PT接地前4個月時間里，10kVPT共燒斷三次，共9根保險；而改接后一直未燒過保險。3.2正常情況下，電壓互感器二次側(cè)a-o，b-o，c-o分別接入相對地絕緣監(jiān)視電壓表，零序電壓斷電器接在t2互感器二次側(cè)X-O間。采用這種接線，正常情況下，T1互感器只反映正序電壓a、b、c，(電壓向量圖見圖4)，三相

11、電壓大小相等，相位差120，中性點電位為零，也就是Ux0。而A相金屬性接地時，向量圖如圖5所示，即：UxUoUa，此時零序繼電器YJ兩端有電壓，即可發(fā)出接地信號，而b相電壓表反映的數(shù)值應為VbUbUxUabUb，即等于線電壓，C相電壓表VcUcUxUacUc也等于線電壓。圖4正常情況下4PT電壓向量圖圖5A相接地時4PT電壓向量圖44PT接線錯誤引起電壓表錯誤反映分析拉堡變改為徑4PT接地后，其接地時所反映的則不同于上述所分析，其三相電壓仍平衡，且為三相相電壓。故障所表現(xiàn)的現(xiàn)象：“10kV接地”光字牌亮，不能復歸，但10kV三相絕緣監(jiān)視電壓表平衡且均為6kV，值班員測量二次電壓，PT開口三角處

12、為51V，Ua20V，Ub100V，Uc100V，與調(diào)度聯(lián)系拉路檢查，檢查出堡65線路接地。針對這種電壓表不能反映接地情況的怪現(xiàn)象，查找原因，發(fā)現(xiàn)了問題所在：造成這種表計錯誤反映的原因是二次接錯線，如圖6所示。其三相電壓表分別接在互感器二次的a-x，b-x，c-x上，那么正常情況下，中性點x由于三相電壓平衡而等于零，故三相電壓表為相電壓，向量圖見圖7。而當發(fā)生接地時，如A相金屬性接地時，其電壓反映就不正確了，那么B相電壓表為b-x的電壓，因為UxUa，即Vbbxbx相電壓，Vccxcx相電壓，向量圖如圖8。故三相電壓表仍平衡，且均為相電壓，而此時能發(fā)出接地信號，因為接地信號繼電器接在t2線圈上

13、，取代以往接在開口三角形處，而Ux有50V左右的零序電壓，線圈兩端因有電壓而動作，故能發(fā)出接地信號，但卻不能在三相電壓表中反映出來，且接地未消除前接地信號不能復歸。由此可見，在改為4PT接地時，應保證接線準確無誤，以免造成三相電壓表誤指示。圖64PT錯誤接線圖圖7不接地時4PT電壓向量圖圖8A相接地時4PT電壓向量圖5電壓互感器中性點擊穿保險擊穿后出現(xiàn)的不平衡電壓分析采用三相五柱電壓互感器構(gòu)成絕緣監(jiān)視裝置，如圖9所示。一次系統(tǒng)一相接地時，接于接地相的電壓互感器高壓繞組被短路，對于該相的二次繞組輸出電壓等于零，開口三角繞組有不平衡電壓輸出，接地繼電器XJJ勵磁，絕緣監(jiān)視裝置發(fā)出一次系統(tǒng)接地信號。

14、一般情況下，這套裝置能準確的發(fā)現(xiàn)一次系統(tǒng)接地故障和判別發(fā)生故障的相別。但是這種絕緣監(jiān)視裝置有時也會發(fā)出錯誤的信號，并會造成一次系統(tǒng)接地假象。例如屯秋變就發(fā)生了這種現(xiàn)象，屯秋變報6kV母線接地，Ua3.2kV，Ub0，Uc3.2kV，依次拉開各條出線開關接地未消除，再將所有出線全部拉開，接地也消除。檢查PT，發(fā)現(xiàn)B相高低壓保險均熔斷。更換好PT保險后，A相電壓為6.4kV,B相為0，C相為6.4kV，再次檢查保險完好，懷疑變壓器等設備接地，退出主變運行，然后用搖表測絕緣情況：變壓器、PT、站變等均無問題，為什么會出現(xiàn)這種現(xiàn)象，經(jīng)過對PT進行仔細檢查分析，終于找到問題之所在，分析如下：從圖9可看出

15、，PT二次接線的特點是：采用B相接地方式，而中性點是經(jīng)地一個擊穿保險JRD接地。從故障經(jīng)過可看出：第一次電壓不平衡(Ub0，而其余兩相并不升高)，既不象接地現(xiàn)象，也不象高壓保險熔斷現(xiàn)象，因為若高壓保險熔斷，B相應有一定的感應電壓，只能是高、低壓保險均熔斷才會是這樣，檢查果然如此；保險換好后，三相電壓變?yōu)閁a6.4kV，Ub0，Uc6.4kV，又變?yōu)榈湫偷慕拥噩F(xiàn)象，然而所有出線已拉開，用搖表搖測變壓器，6kV母線及PT本身均未發(fā)現(xiàn)有接地。之所以會出現(xiàn)這種現(xiàn)象，是因為中性點擊穿保險擊穿，使得二次繞組b相單相短路。由于二次回路單相短路電流小，且接地的b相與地同電位，因此，b相端電壓接近于零，故b相輸

16、出為零；由于一次系統(tǒng)是中性點不接地系統(tǒng)，電壓互感器一次繞組雖然中性點接地，但沒有零序電流流通，因此，二次繞組的零序電流便在鐵芯中激勵起零序磁通，零序磁通感應一個零序電勢ko,使得原來對稱的三相電壓a、b、c變成不對稱的三相電壓a、b、c，即A、C相電壓升為線電壓，B相為零，電壓向量圖如圖10所示。當取下JRD后，中性點接地即消除，電壓恢復平衡。圖9三相五柱電壓互感器接線圖圖10中性點穿保險JRD擊穿時的電壓向量圖6結(jié)論由上述幾種分析可看出，設備運行過程中，應分析各種電壓不平衡情況，做到分析判斷準確，處理及時，才能保證設備的安全運行。在改接線過程中，應注意接線正確，否則將會使運行人員誤判斷；對接

17、地不消失的情況，運行人員應引起充分注意，否則會誤認為誤發(fā)信號而造成誤判斷而延誤了故障排除。摘要：用實例分析間歇性電弧接地過電壓的發(fā)生過程及對電力系統(tǒng)的危害，運行人員如何應對此類故障。 關鍵詞：電網(wǎng)；消弧線圈；接地過電壓。 隨著城鄉(xiāng)電網(wǎng)大力改造，中性點接地運行方式也有效大的改變，特別是35kV電壓等級有逐步被110kV電壓等級替代的趨勢。由于35kV系統(tǒng)原來的中心點接地方式多為經(jīng)消弧線圈接地，在一部分35kV線路被取消后，電網(wǎng)結(jié)構(gòu)也發(fā)生較大的變化，一段時間以內(nèi)，原來的消弧線圈補償難以達到理想的要求， 有的消弧線圈被迫退出運行，使得部分35kV系統(tǒng)中性點方式成為不接地運行方式。局部35kV系統(tǒng)單相

18、接地電容電流大大超過10A，而沒有消弧線圈補償，在發(fā)生單相接地時，電弧不能有效熄滅，從而產(chǎn)生間歇性電弧接地過電壓，一些絕緣薄弱的設備被擊穿，發(fā)生兩點或多點接地現(xiàn)象。2003年5月31日某局的35kV系統(tǒng)就發(fā)生了一起這樣的故障。 由于電網(wǎng)改造，消弧線圈補償達不到要求，某局北門變35kV成為獨立的系統(tǒng)，接線如下圖： 2003年5月31日14點40分，北門變35kV電壓出現(xiàn)無規(guī)律波動，電壓幅值最高達50.8kV。14點56分，變電值班員報告調(diào)度35kV A相不完全接地。各相電壓分別為：UA=3.7kV、UB=32.8kV、UC=33kV。調(diào)度令用拉、合開關方法試線路，發(fā)現(xiàn)為#303桂鋼線路接地，立即

19、斷開#303桂鋼線路，接地消失。 經(jīng)查線未發(fā)現(xiàn)故障，晚上20點15分試送#303線路正常。20點18分，桂鋼變合上變電站進線開關，北門變35kV電壓又開始無規(guī)律波動，電壓幅值最高達54kV，并發(fā)A相接地信號。20點21分斷開桂鋼變進線開關，此時北門變35kV0351PT C相已被擊穿、噴油，直至20點47分將北門變0351PT斷開，接地消失。后經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)故障為桂鋼變的計量PT，隔離此PT后供電正常。這是一起典型的間歇性電弧接地過電壓引起的設備故障。 現(xiàn)以A、B兩相為例分析間歇性電弧接地過電壓的形成，設電路如下圖： Ls C1 uB C1 2ux Ls C2 電弧 C2 uA （a）接線圖 接地

20、點 （b）等值電路 設A、B相的對地電壓最大值為Um ，每相對地電容為C1=C2 ，Ls為電源漏感，等值電路如圖（b）所示。正常時，A、B相對地電壓之間的相位差為120。如果在A相發(fā)生接地故障引起電弧接地， A相的電位立即降為零，C2被電弧短接，電路發(fā)生振蕩。設故障發(fā)生在A相電壓最大值時刻t1。故障前瞬間A、B相的電容電壓分別為： UA(t1-)=Um UB(t1-)=-0.5Um 即為振蕩的起始電壓。 一般振蕩頻率遠大于電源頻率，因此可認為電源電壓不變，忽略相間電容及回路損耗，振蕩可能出現(xiàn)的最大電壓為： UBm1=2(-0.5Um-Um)-(-0.5Um)=-2.5Um 振蕩的穩(wěn)態(tài)值分別為：

21、 UA(t1+)=0 UB(t1+)=-1.5Um 如下圖 uA、uB為A、B相電源電壓，u1、u2分別為A、B相電容電壓。 u U1 2Um UA 0 t1 電弧熄滅t2 t3 t 電弧點燃 電弧重燃 UB U2 Um t -2.5Um -3.5Um 電弧接地過電壓形成發(fā)展過程 由于工頻電流過零電弧熄滅只可能發(fā)生在半個周波以后，因此，故障電弧將持續(xù)半個周波0.01秒，經(jīng)過半個周波到達t2后電弧熄滅，B相電容電壓變?yōu)?.5Um。在熄弧過程中，正常相與故障相的對地電容電荷將重新分配，直至各相電容上電壓相等。這樣使得中性點對地偏移一個直流電位Um 。熄弧過程中A、B相電容電壓穩(wěn)態(tài)值分別為： UA(

22、t2+)=-Um+Um=0 UB(t2+)=0.5Um+Um=1.5Um 再經(jīng)過半個周波后到達t3 ，故障相電壓將達到2Um ，此時如果接地點絕緣還未恢復，電弧重燃，UA立即為零，電路再次出現(xiàn)振蕩，振蕩的起始電壓為： UA(t3-)=2Um UB(t3-)=0.5Um 振蕩過程中電壓最大值可達： UBm2=2(0.5Um-2Um)-(0.5Um)=-3.5Um 由以上分析可知，間歇性電弧短路在正常相上產(chǎn)生的過電壓可達正常相電壓幅值的3.5倍，但是由于故障點絕緣恢復、相間電容的影響，并且，故障也并不一定發(fā)生在電壓的最大時刻，因此，過電壓的倍數(shù)一般小于3.5倍，其值雖然不是很高，但是，如果電網(wǎng)中有

23、絕緣薄弱環(huán)節(jié)，故障未能及時發(fā)現(xiàn)和隔離，長時間的過電壓，將會損壞設備，甚至發(fā)生兩點、多點接地，造成事故。 前面提到的故障，經(jīng)分析可知，北門變35kV系統(tǒng)沒有消弧線圈補償，5月30日前35kV線路長度為48.3km，估算電容電流為48.3*0.116=5.6A，由于電容電流較小，沒有采用消弧線圈補償，由于電網(wǎng)改造的需要， 5月30日將青獅潭電廠332線路、金山變303線路接入，電容電流有較大的增加，考慮到變電站設備電容電流（一般為線路總電容電流的13%），估計接近15A 。當35kV系統(tǒng)桂鋼變計量PT擊穿發(fā)生單相接地時，電弧不能自動熄滅，產(chǎn)生單相間歇性電弧接地過電壓。而檢修人員檢查接地故障時，只檢

24、查線路部分，沒有仔細檢查變電站設備，致使沒能發(fā)現(xiàn)桂鋼變的計量PT故障，第二次對故障點送電，再次引起電弧接地過電壓。 另外，在14點40分時，35kV系統(tǒng)已發(fā)生不完全接地，只是未發(fā)接地信號，沒有引起值班員的足夠重視，延誤了12分鐘，致使北門變35kV系統(tǒng)較長時間承受間歇過電壓， 小電流接地系統(tǒng)對地絕緣監(jiān)測探討來源：時間：2006-12-04字體： 大 中 小 投稿摘要：著重探討6kV中性點不接地系統(tǒng)在運行狀態(tài)下，當絕緣降低時如何進行絕緣測量與監(jiān)視，有別于常規(guī)的單相接地選線保護。并對6kV系統(tǒng)在運行狀態(tài)下人為帶電接地試驗所得到的數(shù)據(jù)進行計算分析，進而提出進行絕緣測量與監(jiān)視的思路、方法和需要注意的方

25、面。關鍵詞：電力系統(tǒng)；絕緣測量；帶電接地試驗中圖分類號：TM726；TM855文獻標識碼：B文章編號：1006-6047(1999)05-0057-02在以高壓電纜為主要饋線的6kV小電流接地系統(tǒng)中，最常見的電氣絕緣故障多為“單相接地”。而“單相接地”又可分為金屬性單相接地和非金屬性單相接地即高阻接地。當出現(xiàn)金屬性單相接地時，接地相對地電壓為零，其他兩相對地電壓將升高1.73倍，并可能產(chǎn)生瞬間過電壓進而引起電氣設備絕緣擊穿或?qū)е聡乐氐亩搪肥鹿?。目前廣泛采用的接地故障檢測儀只能查找出產(chǎn)生金屬性單相接地故障的線路，而在金屬性單相接地故障發(fā)生前一般都有一個高阻接地的過程，因而如何去解決絕緣嚴重下降即

26、出現(xiàn)單相高阻接地時的監(jiān)測技術(shù)問題就顯得尤其重要。為了解決這一問題，曾經(jīng)進行帶有一定危險性的試驗，現(xiàn)就這一試驗結(jié)果進行分析探討。 16kV系統(tǒng)單相高阻接地時的理論分析在分析試驗結(jié)果之前，先從理論上分析出現(xiàn)單相高阻接地時對系統(tǒng)的影響。 來源:當系統(tǒng)某一線路單相對地絕緣嚴重下降時，相當于通過一個較大的電阻R引起高阻接地，便會在系統(tǒng)中產(chǎn)生一個微小的零序電流及零序電壓分量，此零序電流與絕緣薄弱點形成回路，其等效零序電流回路如圖1所示。由圖1可見，流入絕緣降低點的零序電流等于系統(tǒng)中所有不平衡電容電流的總和。并且絕緣降低線路的零序電流方向(流入)與正常線路的零序電流方向(流出)相反，IJD=IJD1+IJD

27、2+IJD3+IJDN。故障線路的零序電流IJD等于系統(tǒng)總不平衡電容電流IJD減去故障線路不平衡電容電流IJD3，IJD的大小還與絕緣降低的程度即R的大小有關。因此，掌握絕緣降低而引起的零序電流與零序電壓之間的變化規(guī)律是要進一步討論的問題。將圖1簡化成圖2所示的等效電路，如果A相絕緣降低，這就相當于A相的對地電容Ca上并了一個等效電阻R。 Ea，Eb，Ec為各相電動勢；Ca，Cb，Cc為各相對地電容；Ir，Ia，Ib，Ic為各支路電容電流(其中-Ir=Ijd)圖2等效電路假設A相絕緣電阻已降到R=10000，即電導YR=110-4S，各相容抗Xc=-j2000，電納Yca=Ycb=Ycc=Yc

28、=1/Xc=1/(-j2000)S，即Yc=j510-4S，當三相平衡時，可近似地認為Ea=Eb=Ec=E，因此可計算出下列有關數(shù)據(jù)。零序電壓： Ud0=EY/Y=Ea/(1+3Yc/Yr)=0.0666Ee-j86.2(V)各相對地電壓： Uad=Ea-Ud0=0.998Eej3.8(V)Ubd=Eb-Ud0=0.946Ee-j122.2(V) 來源:輸配電設備網(wǎng)Ucd=Ec-Ud0=1.123Eej118.4(V)零序電流： -Ijd=Ir=Uad/R=6.610-6Eej3.8(A)由計算結(jié)果可以看出，當A相絕緣下降時(即出現(xiàn)高阻接地時)，在中心點不接地的6kV高壓系統(tǒng)中，產(chǎn)生了零序電壓

29、和零序電流，并會引起中心點位移，各相對地電壓也產(chǎn)生不平衡，但在高阻接地時相對地電壓不平衡度較小，產(chǎn)生的零序電壓和零序電流也較校還可以看出，由于零序電流Ijd(-Ir)的出現(xiàn)，各相電容電流也會產(chǎn)生不平衡，且零序電流Ijd的相位超前零序電壓Ud090，并與正常線路流出的不平衡電容電流方向相反。 26kV帶電人為接地試驗在上述理論分析的基礎上，曾進行過6kV中心點不接地系統(tǒng)帶電運行中人為接地試驗，試驗分兩類，金屬性單相接地試驗和非金屬性單相接地即高阻接地試驗。試驗實測數(shù)據(jù)見表1。表1人為接地試驗實測數(shù)據(jù) R/k Ijd/A Ud0/V Uad/V Ubd/V Ucd/V 8.5 0.4400 300 36