九華河大橋主跨懸澆施工方案 新

1、南京工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計九華河大橋懸臂澆筑工程施工組織設計摘 要隨著建筑業(yè)管理體質(zhì)改革的深化，工程項目施工管理越來越受到人們的重視，其管理水平的高低成為制約企業(yè)生存與發(fā)展的第一要素，而質(zhì)量、進度、成本控制是其中最為重要的管理要點。本文以九華河大橋施工項目施工為實例，結合實際情況，對項目各個部分的施工方案進行了詳細設計。運用進度控制的基本理論知識，從項目管理者的角度出發(fā)，使用網(wǎng)絡圖對進度計劃進行分析，制定了嚴格的技術組織措施，針對項目中的重點問題、難點問題進行了規(guī)劃，建立相應的管理組織機構，以保證安全與質(zhì)量計劃得以很好的實現(xiàn)。關鍵詞：施工項目管理 進度計劃 質(zhì)量計劃The Jiuhua Riv

2、er Bridge cantilever pouring construction organization designAbstractWith the deepening of reform of the construction management constitution, the project construction management more and more attention has been paid to the level of the first elements of the constraints of business survival and deve

3、lopment, quality, schedule, cost control is one of the most important management Guidelines. In this paper, the the Jiuhua River Bridge construction project construction as an example, the actual situation, a detailed design on various parts of the project construction program. Use the progress cont

4、rol of the basic theoretical knowledge from the project manager's point of view, the use of network diagrams to analyze the schedule and has developed strict technical and organizational measures for the project's key issues, difficult problems in planning, the establishment of appropriate m

5、anagement organizations, to ensure thesafety and quality plan to be very good.Keywords: Construction project management, Schedule, Quality planI目錄摘 要IAbstractII第一章 編制依據(jù)11.1 編制范圍11.2 編制依據(jù)1第二章 工程概況22.1 設計概況22.1.1 下部結構22.1.2 上部結構22.2 施工環(huán)境32.3 主要工程量4第三章 施工部署53.1 施工現(xiàn)場準備53.2 技術準備53.3 人員、機械設備配備6第四章 上部結構總體施

6、工方案8第五章 主要工程項目的施工方案和施工方法95.1 施工測量95.1.1 原始導線復測95.1.2 網(wǎng)點加密95.1.3 主橋上部結構施工測量95.2 0#、1#塊支架現(xiàn)澆方案105.2.1 0#、1#塊支架施工105.2.2 永久支座安裝185.2.3 0#、1#塊模板及鋼筋、預應力束安裝195.2.4 混凝土澆筑和養(yǎng)生215.2.5 預應力施工245.2.6 施工注意事項255.3 臨時錨固施工265.4 2#-9#塊掛藍現(xiàn)澆265.4.1 掛藍的基本構造、拼裝、行走系統(tǒng)及注意事項285.4.2 掛藍計算315.4.3 箱梁懸臂澆注施工395.4.4 懸澆施工監(jiān)控455.5 邊跨現(xiàn)澆

7、施工505.5.1 施工工藝流程505.5.2 現(xiàn)澆段支架設計515.5.3 支架預壓595.5.4 支架拆除方案605.6 臨時勁性骨架615.7 合攏段施工635.8 結構體系轉(zhuǎn)換64第六章 冬雨季施工及成品砼保護措施666.1 施工準備666.2 冬季施工措施666.3 雨季施工措施676.4 成品砼保護措施68第七章 質(zhì)量管理707.1 組織機構707.2 管理措施717.3 檢查驗收717.4 質(zhì)量保證技術措施72第八章 安全、文明施工808.1 安全保證措施808.2 安全措施828.3 文明施工86參考文獻.91致謝.9291第一章 編制依據(jù)1.1 編制范圍本技術方案編制范圍為池

8、州市迎賓大道九華河特大橋主橋上部結構箱梁掛藍懸臂澆注施工，含0#、1#塊支架現(xiàn)澆施工、2#-9#塊掛藍施工施工、邊跨支架現(xiàn)澆施工、邊跨和中跨合攏施工、預應力施工及箱梁懸臂澆注的監(jiān)控。1.2 編制依據(jù)1.池州市迎賓大道九華河特大橋工程招投標文件；2.池州市迎賓大道九華河特大橋工程設計圖；3.公路橋涵施工技術規(guī)范（JTJ041-2000）；4.公路工程質(zhì)量驗收評定標準（JTG F80/1-2004）；5.公路施工安全技術規(guī)程（JTJ076-95）；6.池州市迎賓大道九華河特大橋施工組織設計；7.施工現(xiàn)場及現(xiàn)有的技術力量和設備、類似的施工經(jīng)驗。8.橋涵9.橋梁施工常用數(shù)據(jù)手冊10.路橋施工計算手冊第

9、二章 工程概況2.1 設計概況九華河特大橋為池州市迎賓大道跨九華河而設計，本橋起點樁號為K6+436，終點樁號為K7+970，橋長1540米，寬度31.5米，橋型布置形式，左幅4*（5*30）+（6*30）+主橋（40+57+40）+（4*30）+（2*30+30.5）+跨堤段（50+80+50）+（2*23.25+2*30）+（3*30），右幅為4*（5*30）+（6*30）+主橋（40+57+40）+（4*30）+（2*30+2*19.75）+跨堤段（50+80+50）+（2*18.75+2*30）+（3*30）。采用掛藍澆注施工的主橋（40+57+40）和跨堤段（50+80+50）在平面

10、直線段上。2.1.1 下部結構1.下部結構主墩采用鋼筋混凝土雙圓柱墩，系梁連接形式，跨河主墩分別在28#、29#墩，墩高16.5m，分左右幅，每墩分左右兩個承臺，承臺為一級承臺，承臺平面尺寸7.5*8.5米，高3米；主墩基礎為直徑1.8米的樁基礎，每個承臺布置4根，按照摩擦樁設計，樁長40米；墩柱直徑2.2米，每個承臺布置兩個，用系梁連接。2.墩身采用C30混凝土，承臺采用C30混凝土，樁基采用C30水下混凝土。3.過渡墩結構形式為樁柱式，墩身直徑1.6米，采用C30混凝土，樁基直徑為1.8米，采用C30水下混凝土。2.1.2 上部結構1.池州市迎賓大道九華河特大橋，主跨設計為預應力混凝土變截

11、面直腹板連續(xù)箱梁，上部結構為雙幅單箱單室箱梁截面，單幅箱梁頂寬15.7米，底板寬度為8.0米，頂板厚0.30米，底板厚味0.300.60米，腹板厚0.60.8米，根部梁高3.5米，跨中梁高1.8米。2.箱梁梁高按照二次拋物線變化，底板厚度按照直線。除在墩頂0號塊設置厚度2.0m的橫隔板及邊跨端部厚度1.4m的橫隔板外，其余均不設橫隔板。3.箱梁橫橋向頂板設2%的橫坡,箱梁采用C50混凝土，雙向預應力?？v、橫向預應力均采用低松弛高強鋼絞線，公稱直徑為¢s15.2mm，標準強度為Ryb=1860Mpa。其中頂板和底板束根據(jù)均采用16股、12股兩種規(guī)格鋼絞線，配AM15-16、AM15-1

12、2錨具，下彎束采用12股鋼絞線，配AM15-12錨具，橫向預應力束采用4股15.2鋼絞線，配BM15-4和BMP15-4扁錨。4.主橋上部采用懸臂澆筑法施工，單T劃分為19個梁段（不包括合攏段）、9個懸臂階段，最大懸臂長度27.5米，懸澆塊件最大長度3.0米，最大重量為2657.3KN。5.主墩臨時錨固采用國標75/100冷拉四級高強精軋螺紋粗鋼筋（D=32mm），Ryb=750Mpa，Ey=195000Mpa，單根張拉應力為200KN，采用YGM-32錨具。6.臨時錨固塊與支座加墊石等高，可作為墩頂現(xiàn)澆塊的底模，拆除時應注意對支座的保護。臨時錨固構造要求箱梁懸臂施工時最大不平衡荷載應控制在4

13、0t以內(nèi)。施工時應在0#塊位置搭設臨時墩支撐，臨時墩設置應結合施工方案確定。7.支座主墩采用17500KN球形支座，過渡墩采用5000KN球形支座。主橋上部結構施工階段計算，按照梁段劃分、施工順序及工藝，對每一梁段均考慮掛藍移位、澆注混凝土、張拉預應力等三個過程。設計中主橋按照先邊跨合攏，再中跨合攏的順序考慮，合攏溫度控制在16-20。2.2 施工環(huán)境氣象與水文特征：本區(qū)屬于亞熱帶濕潤季風氣候，春夏多雨，盛夏炎熱，秋季多干旱，冬季溫和，無霜期長，四季分明而春秋較短，季風明顯，春冬多東北風，次為西北風；春秋以西南風多，東南風次之，平均風速2.33.3m/s，最大風力7級。年平均氣溫為28.1&#

14、186;C31.3ºC，最高42.2 ºC，最低-11.5 ºC。年氣溫1月份最低，平均3.5 ºC；8月份最高，平均29.5 ºC。春秋兩季氣溫升降率較大，冬夏兩季氣溫升降變化較小。2.3 主要工程量表2-1 主要工程數(shù)量表序號項目型號單位數(shù)量1梁體砼C50m33769.962預應力鋼絞線j15.2T185.5343精軋螺紋JL32T3.6184錨具M15-16型套5125錨具M15-12型套1766錨具BM15-4/BM15-4P套276/2767錨具32精軋螺紋鋼套1928波紋管 內(nèi)90mmm9414.89波紋管60×19mm7

15、0×25mmm3881.9410波紋管D外45mmm547.211鋼筋HRB335T727.1612支座5000-17500球形支座套16第三章 施工部署3.1 施工現(xiàn)場準備1.施工現(xiàn)場采用挖掘機平整出復核要求的施工場地，場地面層采用10cm碎石墊層進行硬化，在臨水和堤壩處必要時采用鋼板插打防護。在汛期來臨時在施工區(qū)域周邊采用鋼管插打通航防撞標志。修筑現(xiàn)場施工便道臨近施工區(qū)，便于施工吊裝材料、設備等。2.材料進場、半成品加工：現(xiàn)場所有原材集中放置在K7+820-K9+910橋左側施工區(qū)，并按照要求分類堆放防護。同時半成品材料宜在該區(qū)域內(nèi)，集中加工，分類運輸至施工現(xiàn)場。3.水、電：電在

16、橋區(qū)右側沿線架設三相五線，通過纜線接引至施工現(xiàn)場。橋位處于水網(wǎng)區(qū)，水源直接引用地表水。4.通訊：項目部配備電信電話一臺、傳真機一臺，保持外部聯(lián)系，施工現(xiàn)場配備對講機若干臺保持場內(nèi)通訊暢通。3.2 技術準備1.測量：施工前按照測量規(guī)范要求布設導線點、水準點及各類監(jiān)控點，利用設計成果，采用全站儀、水準儀進行閉合復測，確保達到各項規(guī)范的使用要求。2.試驗：調(diào)查原材、按照設計圖紙要求的指標結合現(xiàn)場施工工藝要求確定各類配合比。按照規(guī)范要求批次檢查進行原材是否合格。同時做好各項備用料源的檢查。3.技術：組織學習施工圖紙，明確各項控制指標和施工工藝，確定關鍵工序及質(zhì)量控制要點，編制詳細的施工作業(yè)指導書和施工

17、組織設計，對現(xiàn)場施工人員分層進行技術交底。3.3 人員、機械設備配備施工前明確各類人員的崗位，實行責任制，責任到人層層分解，以“管技術就管質(zhì)量，管施工就管安全”的核心指導思想，配備精兵強將，落實各項措施與制度。表3-1：現(xiàn)場施工組織機構框圖表3-2：施工隊勞動力計劃表序號工種人數(shù)備 注1管理人員3主要管理1人、現(xiàn)場管理3人2技術人員3技術主管1人、技術員2名3鋼筋工20鋼筋加工、綁扎4起重工15掛籃安裝、走行、加固5混凝土工10混凝土澆筑、養(yǎng)護6普工5現(xiàn)場文明施工7機電工2機械維修、電力維護8木工20支拆模板9張拉工8預應力施工合計86表3-3：主要施工機械設備表序號機械設 備名稱規(guī)格 型號單

18、位數(shù)量備注一掛 籃自制套4二起重設備1汽車吊25t臺12塔吊4t臺2三鋼筋設備1交流電焊機500A臺152鋼筋彎曲機TFGM臺23鋼筋切斷機QD-40臺24氣割設備氧-乙炔套6四預應力設備1電動油泵ZB4-80臺82千斤頂YCW-450臺23千斤頂YDC250臺24千斤頂YC100臺25水泥漿攪拌機臺16壓漿泵YB-1.5臺27支架及模板中，邊跨合攏段套28支架及模板邊跨現(xiàn)澆段套2南京工業(yè)大學本科生畢業(yè)設計 第四章 上部結構總體施工方案1.主橋0#、1#塊箱梁施工在承臺上直接搭設鋼管樁支架澆注，一次性澆注完成，墩頂臨時支座采用C50混凝土澆注。2.墩頂臨時固結按照設計圖紙采用在墩身和蓋梁上預埋

19、JL32精軋螺紋預應力鋼筋，待0#塊混凝土強度達到80%后進行張拉錨固，消除不對稱荷載。3.由于主橋墩為柱式墩，單純利用墩身砼及豎向預應力鋼筋進行臨時錨固，不能滿足臨時性T構的穩(wěn)固，本橋在主墩承臺上豎立臨時鋼管支撐柱，立柱內(nèi)設公稱直徑15.2mm鋼絞線，鋼絞線下端錨固在承臺中，上端深入1號塊內(nèi)，待1號塊達到設計強度的80%進行張拉錨固，采用一端張拉，張拉力120KN，以增加T梁施工中不平衡荷載的能力。4.2#-9#跨懸臂澆注T構采用掛藍施工，掛藍采用輕型掛藍。先完成邊跨合攏澆注后拆除掛藍主桁，再中跨合攏，先施工勁性骨架，再利用掛藍采用吊架法澆筑合攏段混凝土。兩個合攏段施工完成張拉連續(xù)束后，形成

20、連續(xù)梁。解除主墩的臨時固結，完成體系轉(zhuǎn)換。5.箱梁邊跨利用邊跨過渡墩和搭設鋼管樁支架現(xiàn)澆施工，砼澆注完畢后，利用掛藍采用吊架法施工邊跨合攏段。圖4-1 主橋箱梁懸臂澆注工藝流程圖0#、1#塊支架搭設0#、1#塊施工掛藍制作掛藍安裝、預壓2#9#塊懸澆施工邊跨合攏邊跨支架搭設邊跨現(xiàn)澆施工中跨合攏臨時支墩搭設第五章 主要工程項目的施工方案和施工方法5.1 施工測量5.1.1 原始導線復測利用全站儀采用角度測回法和紅外線測距法對設計時提供的原始導線點進行復測平差，確定準確性。5.1.2 網(wǎng)點加密在主橋橋位區(qū)的兩頭堤壩上布設三角網(wǎng)，確定兩條基準線。采用測回法和紅外線測距法測設、平差，往返法進行3、4等

21、水準測量，測取高程。三角網(wǎng)及基準線布設應滿足下列要求：1.構成三角網(wǎng)的各點，應便于前方交會法進行放樣，并使各點能夠互相通視。2.橋梁軸線應作為三角網(wǎng)的一邊。兩岸中線上應各設置一個三角點，并使至與橋臺相距不遠，以便于計算橋梁軸線的長度，并利于墩臺放樣。3.三角點不可設置在可能被河水淹沒、儲存材料區(qū)、地下水位升降易使至移位處、車輛來往頻繁及地勢過低處。4.三角網(wǎng)圖形主要主要根據(jù)跨河橋位中線的長度決定，在滿足精度要求的前提下，力求簡單易于平差。5.單三角形內(nèi)之任一夾角不得小于30°，大于120°。6.基準線長度不得小于河面寬度的0.7倍。5.1.3 主橋上部結構施工測量主橋上部結

22、構施工測量主要是指混凝土主梁節(jié)段的定位測量，通過對主梁的軸線、里程、高程進行控制，使其各項參數(shù)滿足設計要求。1.掛藍軸線及里程控制線的確定主梁0#、1#塊支架現(xiàn)澆完畢固結后，先在相應部位利用全站儀放出掛藍主桁軸線及其他安裝線，拼裝掛藍，壓載完成后，分別在2根主桁上和底模上放出待澆i段的里程終點樁，每個主桁上各1點 ，底模上放出兩個邊樁和中心點。里程控制點在施工過程中可能會出現(xiàn)變形情況，每施工第i節(jié)段時應按照監(jiān)控方案對里程樁點進行修正。2.掛藍行走定位在第i節(jié)段主梁施工前，先向前行走掛藍就位。在掛藍行走過程中，主要控制掛藍的中心偏位，掛藍行走將要到位后，用全站測定主桁上規(guī)定對應里程點的坐標，控制

23、掛藍行走量，控制誤差在5mm范圍內(nèi)，然后固定掛藍。3.掛藍前端標高的調(diào)整立模標高調(diào)整前，應根據(jù)上一節(jié)段施工結果進行結構分析計算，確定下一階段的立模標高。在主梁斷面左中右側各設置一個立模控制點，立模標高=設計標高+預留值。4.測量注意事項（1）所有的測量設備使用前均按規(guī)程進行檢驗校核，合格后方可投入使用。使用過程中發(fā)現(xiàn)問題時立即校正或檢修，并重新送檢。（2）強化測量復核制度，以保證測量結果的準確性。外業(yè)測量記錄應完善，隨時進行內(nèi)業(yè)復核，發(fā)現(xiàn)問題立即重測。按業(yè)主和監(jiān)理要求定期組織全線復測，并及時與監(jiān)理復測成果復核對比，確保測量控制點精度。（3）對橋梁中心位置樁、三角網(wǎng)基點樁、水準基點樁等控制標志加

24、以妥善保護，直至工程竣工驗收。施工測量控制點、施工基線周圍設圍護欄并豎立醒目測量標志牌。對使用頻率較高的測量控制點建立固定的觀測墩、觀測棚，觀測墩上設立全站儀強制對中裝置。5.2 0#、1#塊支架現(xiàn)澆方案九華河特大橋跨河主橋為47+50+47m變截面預應力箱梁，主墩處0#、1#塊采用在承臺上直接搭設鋼管樁支架施工，0#塊長度4m，1#塊長度2.5m，1個墩頂現(xiàn)澆總長度9m。一個0#塊混凝土方量98.092m3，重255.04t，一個1#塊混凝土方量為39.309m3，重102.203t。5.2.1 0#、1#塊支架施工1.支架預埋件埋設在主墩墩柱縱向兩側各布設7根¢500×

25、8mm鋼管樁立柱，布置兩排，前排4根后排3根，橫向兩排間距為5.5m，每側單根立柱縱向間距為1.2m。在承臺鋼筋綁扎后澆注前按照設計位置預埋600×600mm大小10mm厚鋼板，鋼板底部四角焊接通長鋼筋4根，與承臺底層鋼筋焊接牢固，14塊鋼板頂面在焊接和澆注時，應用水準儀測取高程，確保每塊鋼板在高差最大不超過5mm，同塊板面的平整度不得大于2mm。2.臨時支架搭設 （1）主墩承臺澆注結束，經(jīng)監(jiān)理工程驗收合格后方可搭設支架。支架搭設前采用全站儀，按照設計位置放出各支架鋼管立柱的中心點位置，畫出立柱安放位置，吊機就位，檢查鋼管樁豎直度，滿足不大于0.1%h后方可進行焊接，焊縫沿鋼管樁周圍

26、滿焊，焊縫寬度不小于1cm，在每根立柱周圍焊接等布6塊鐵加固，高度為20cm，底寬10cm，鐵材質(zhì)為10mm鋼板，雙面焊，焊縫寬度不小于1cm。 （2）縱橫向相臨鋼管樁立柱采用12槽鋼焊接剪刀撐和上下水平撐，焊縫飽滿，在型鋼與圓弧面接觸面，采用10mm厚肋板加強。 （3）鋼管樁立柱橫向頂面，架設雙拼I45A型鋼，每墩布設4根。采用水準儀測取鋼管樁頂面高程，I45A工字鋼橫梁上安放I32A分配梁。每墩布設14根3. 0#、1#塊支架驗算臨時錨固（臨時支座）塊與支座加墊石等高，可作為墩頂現(xiàn)澆塊的底模，結合設計圖紙在1#塊搭設支架。（1）計算荷載說明箱梁荷載通過模板系統(tǒng)傳遞給順橋向I32a工字鋼上，

27、再傳遞給橫橋向I45Aa工字鋼，然后再傳給下面支承的鋼管支架上，通過鋼管支架再將荷載傳遞給承臺基礎。在雙墩區(qū)域及橋墩橫系梁位置的箱梁荷載由橋墩來承受，本計算只考慮橋墩區(qū)域外的箱梁荷載。（2）支架計算荷載為:模板自重+澆筑段鋼筋砼重(考慮1.05倍脹模系數(shù))+施工荷載(1.5KPa)+振搗砼時產(chǎn)生的荷載（2KPa）。（3）I32a工字鋼荷載計算工字鋼采用Q235、I32a型，具體間距擺放詳見附圖。為描述方便，將每根工字鋼編號1#-7#，橫橋向?qū)ΨQ分布。分別計算每根工字鋼荷載.1#（最外側）工字鋼荷載計算：混凝土荷載q1=A×砼=0.2m(翼緣厚度) ×0.85m×1

28、.05×26KN/m3=4.641KN/m。施工荷載 q2=1.5KPa×0.85m=1.275KN/m。振搗砼時產(chǎn)生的荷載 q3=2.0KPa×0.85m=1.7KN/m。模板自重q4=1.0KPa×0.85m=0.85KN/m。則：q= q1+ q2+ q3+ q4 =4.641+1.275+1.7+0.85=8.466KN/m。2#（次外側）工字鋼荷載計算：混凝土荷載q1=A×砼=0.45×（1.7+0.8）/2m×1.05×26KN/m3=15.356KN/m。施工荷載 q2=1.5KPa×1.2

29、5m =1.875KN/m。振搗砼時產(chǎn)生的荷載 q3=2.0KPa×1.25m=2.5KN/m。模板自重q4=1.0KPa×1.25m=1.25KN/m。則：q= q1+ q2+ q3+ q4 =15.356+1.875+2.5+1.5=21.23KN/m。3#工字鋼荷載計算：混凝土荷載q1=A×砼=（0.85×0.4）+(3.86×0.3) ×1.05×26KN/m3=40.9KN/m。施工荷載 q2=1.5KPa×0.7m =1.05KN/m。振搗砼時產(chǎn)生的荷載 q3=2.0KPa×0.7m=1.4K

30、N/m。模板自重q4=1.0KPa×3.01m=3.01KN/m。則：q= q1+ q2+ q3+ q4 =40.9+1.4+1.05+3.01=46.36KN/m。4#工字鋼荷載計算：混凝土荷載q1=A×砼=（3.86×0.3）+(0.376+0.14+0.28+0.2)×0.4 ×1.05×26KN/m3=42.5KN/m。施工荷載 q2=1.5KPa×0.7m =1.05KN/m。振搗砼時產(chǎn)生的荷載 q3=2.0KPa×0.7m=1.4KN/m。模板自重q4=1.0KPa×（3.86-0.28-0.

31、14-0.376-0.8m）=2.264KN/m。則：q= q1+ q2+ q3+ q4 =42.5+1.4+1.05+2.264=47.214KN/m。5#工字鋼荷載計算：底板高=0.55m處荷載：混凝土荷載q1=A×砼=(0.28+0.14+0.55)×（0.4+0.5） ×1.05×26KN/m3=23.83KN/m。施工荷載 q2=1.5KPa×0.9m =1.35KN/m。振搗砼時產(chǎn)生的荷載 q3=2.0KPa×0.9m=1.8KN/m。模板自重q4=1.0KPa×0.9m=0.9KN/m。則：q= q1+ q2+

32、 q3+ q4 =23.83+1.8+1.35+0.9=27.88KN/m。底板高=0.6m處荷載：混凝土荷載q1=A×砼=(0.28+0.14+0.6)×（0.4+0.5） ×1.05×26KN/m3=25.06KN/m。施工荷載 q2=1.5KPa×0.9m =1.35KN/m。振搗砼時產(chǎn)生的荷載 q3=2.0KPa×0.9m=1.8KN/m。模板自重q4=1.0KPa×0.9m=0.9KN/m。則：q= q1+ q2+ q3+ q4 =25.06+1.8+1.35+0.9=29.11KN另由于0#塊存在內(nèi)隔板，則5#工

33、字鋼增加的橫隔板倒角荷載：h/0.3=0.8/1.25,則h=0.192m,混凝土荷載qh1=A×砼=0.192×0.9m×1.05×26KN/m3=4.725KN/m。6#工字鋼荷載計算：底板高=0.55m處荷載：混凝土荷載q1=A×砼=(0.55+0.28)×（0.55+0.5）m×1.05×26KN/m3=23.79KN/m。施工荷載q2=1.5KPa×1.05m =1.575KN/m。振搗砼時產(chǎn)生的荷載 q3=2.0KPa×1.05m=2.1KN/m。內(nèi)模自重q4=1.0KPa×

34、;1.05m=1.05KN/m。則：q= q1+ q2+ q3+ q4 =23.79+2.1+1.575+1.05=28.52KN/m。底板高=0.6m處荷載：凝土荷載q1=A×砼=(0.6+0.28)×（0.55+0.5）m×1.05×26KN/m3=25.22KN/m。施工荷載q2=1.5KPa×1.05m =1.575KN/m。振搗砼時產(chǎn)生的荷載 q3=2.0KPa×1.05m=2.1KN/m。內(nèi)模自重q4=1.0KPa×1.05m=1.05KN/m。則：q= q1+ q2+ q3+ q4 =25.22+2.1+1.5

35、75+1.05=29.95KN/m。內(nèi)隔板增加的荷載：h/0.3=1.1/1.25,h=0.264m,混凝土荷載qh1=A×砼=0.264×1.05m×1.05×26KN/m3=7.57KN/m。7#工字鋼荷載計算：底板高=0.55m處荷載：混凝土荷載q1=A×砼=(0.55+0.28)×1.1m×1.05×26KN/m3=24.93KN/m。施工荷載q2=1.5KPa×1.1m =1.65KN/m。振搗砼時產(chǎn)生的荷載 q3=2.0KPa×1.1m=2.2KN/m。內(nèi)模自重q4=1.0KPa&#

36、215;1.1m=1.1KN/m。則：q= q1+ q2+ q3+ q4 =24.93+1.65+2.2+1.1=29.88KN/m。底板高=0.6m處荷載：凝土荷載q1=A×砼=(0.6+0.28)×1.1m×1.05×26KN/m3=26.43KN/m。施工荷載q2=1.5KPa×1.1m =1.65KN/m。振搗砼時產(chǎn)生的荷載 q3=2.0KPa×1.1m=2.2KN/m。內(nèi)模自重q4=1.0KPa×1.1m=1.1KN/m。則：q= q1+ q2+ q3+ q4 =26.43+1.65+2.2+1.1=31.38KN

37、/m。內(nèi)隔板增加的荷載：h/0.3=1.1/1.25,h=0.264m,混凝土荷載qh1=A×砼=0.264×1.1m×1.05×26KN/m3=7.93KN 從以上計算結果可以看出，3#工字鋼內(nèi)力最大，Qmax=85.91KN,最大彎矩Mmax=52.74KN.m,根據(jù)此驗算I32a強度。彎應力為maxMmax/W52.74/69276.21MPa<w145MPa 剪應力maxQmax/(0.32×0.0095)85.91/0.0030428.26MPa<85MPa最大撓度為4#工字鋼：f=3.1mm<L/400=3000/

38、400=7.5mm。I32a滿足要求。（4）鋼管支架計算工字鋼I45橫放在鋼管頂面，用于支承其上I32a傳遞的荷載，再將荷載傳遞給鋼管支架，再傳給承臺基礎。將箱梁底板0.55m處的I45a工字鋼編號為1#，底板為0.6m處編號為2#，I40a共四根，順橋向?qū)ΨQ分布（詳見附圖）。I32a各工字鋼支反力如下表示：工字鋼編號I32a1#2#3#4#5#6#7#支反力I40a1#（KN）15.9138.2978.2895.9257.6857.3560.032#（KN）29.1370.58156.2393.2253.5567.5770.74表1 工字鋼支點反力將各支反力作為外荷載施加在鋼管架上的I45a

39、的工字鋼上，將鋼管支架作為整體建模計算，鋼管底部采用鉸結約束。鋼管支架布置圖見附圖。其中,鋼管采用245×8mm,鋼管間橫連工字鋼采用I16A,各截面參數(shù)如下：根據(jù)所計算的結果，工40a2#受內(nèi)力最大， Qmax=250.414N,最大彎矩Mmax=196.84KN.m,f=0.8cm,根據(jù)此驗算I45a強度。彎應力為maxMmax/W196.84/1430137.65MPa<w145MPa 剪應力maxQmax/(0.45×0.0115)250.414/0.00517548.39MPa<85MPaI45a強度滿足要求。245×8鋼管驗算:垂直放置鋼管

40、最大壓力Nmax=-292.46KN,鋼管主要為軸心受壓構件，鋼管計算長度l0=10.5m, ix=0.0838, 按規(guī)范5.1.2-2進行計算 lx =10.5/ 0.0838= 125.3根據(jù)GB50017-2003表5.1.2-1, 對于x軸, 屬于 a類截面, 得穩(wěn)定系數(shù)jx為0.463, 對于y軸, 屬于 a類截面, 查附錄C, 得穩(wěn)定系數(shù)jy為0.463,j = min(jx,jy) =0.463；兩個主軸方向的最大長細比為125.3,不大于設定的長細比 150.00。245×8mm鋼管最大應力：max=N/jxA=292.46/0.463×0.005956=1

41、06.05MPaf=215MPa(滿足規(guī)范要求)斜鋼管：Nmax=-241.9KN,l0=10.64m, ix=0.0838,lx =10.64/ 0.0838=126.97查表，對于x軸，得穩(wěn)定系數(shù)jx為0.451，對于y軸，穩(wěn)定系數(shù)jy為0.451,j = min(jx,jy) =0.451，max=N/jxA=241.9/0.451×0.005956=90.05MPa<f=215MPa(滿足規(guī)范要求)。鋼管上部受最大剪力：Qmax=26.5KN,則maxQmax/(0.008×2)26.5/0.0161.66MPa<85MPa橫連工字鋼I16a受最大拉力：

42、Nmax=27.115KN,則maxNmax/A27.115/26.131=10.38MPa<N=140MPa,由上可見，整個鋼管支架受力均滿足要求。4.支架預壓支架搭設后，應先進行加載予壓，以檢查支架的承載能力，減少和消除支架的非彈性變形，從而確保砼箱梁的澆注質(zhì)量。（1）加載予壓觀測極其重要，必須認真、真實，同時認真觀測加載前后沉降量和其它特殊變形及位移，為箱梁模板施工提供真實、可靠的高程及位移數(shù)據(jù)。加載前在箱梁底模上每排布設三個觀測點，根據(jù)觀測點觀測。（2）根據(jù)實際測算及泵送澆注施工荷載較小等特點，取設計荷載的1.2倍集中作用于箱梁主體部位（不包括翼緣板及腹板投影部分 ）。 （3）荷

43、載計算支架預壓采用砂袋加載預壓。0#塊、1#塊鋼筋砼重量：（49.046+39.309）*2*2.7*1.2=572.54t預壓寬度至兩側距翼緣板處1m，即13.7m；長度9m。砂袋每層堆載重量:13.7*9*0.2*1.5*1000=36.99t。堆載層數(shù)：572.54/36.99=16層，每層按20cm計，需3.2m高。 （4）加載分級進行，在10%、30%、100%、120%的堆載情況時均要復測各控制點高程，并在預壓過程中隨時檢查鋼管受力情況。每次加載后，每2小時觀測一次控制點，連續(xù)兩次觀測沉降量不超過3mm時，可進行第二次加載，按此步驟，直至第四次加載完畢，沉降為零，趨于穩(wěn)定后，經(jīng)監(jiān)理

44、工程師同意，可進行卸載，在卸載時，應分層均勻卸荷，杜絕一邊先卸，以防顛覆，卸載的同時繼續(xù)觀測，卸載完成后，記錄好觀測值，以便計算地基及支架綜合變形。根據(jù)觀測記錄，整理出預壓沉降結果，調(diào)整支架上托的標高來控制箱梁底板預拱度。5-2：0#、1#塊施工工藝流程框圖澆注C50混凝土臨時支座、永久支座搭設現(xiàn)澆支架并堆載預壓及卸載支架的沉降及變形觀測立柱預埋件埋設支架加工鋪設底模、支立側模及翼緣模板模板加工制作綁扎底板、肋板及隔墻鋼筋，安裝豎向、縱向預應力管道和穿束，預留后吊桿孔道鋼筋制作、預應力筋及管道下料預應力筋下料、編束支立隔墻模板、內(nèi)側模、頂板底模及端模綁扎頂板、翼緣板鋼筋，安裝橫向預應力管道、穿

45、束澆注砼、預應力孔道及時清孔、砼養(yǎng)生模板制作鋼筋及預應力管道制作拆除內(nèi)模、側模制作砼試件砼配合比試驗、施工配合比確定砼強度達到90%，張拉縱向、橫向、豎向預應力束、壓漿錨具、夾片安裝送檢鋼束及配套試驗、校油泵5.2.2 永久支座安裝主橋支座均采用球形支座，其中主墩28#、29#球形支座反力為17500KN，過渡墩27#、30#球形支座反力為5000KN。具體布設按照設計圖紙QL-1-6840+57+40主橋球形支座構造圖。1.支座安裝基本要求(1)支座出廠時，應由生產(chǎn)廠家將支座上、下板調(diào)平，并擰緊連接螺栓，以防止支座在安裝過程中發(fā)生轉(zhuǎn)動和傾覆。支座預偏量設置由生產(chǎn)廠家在裝配時預先調(diào)整好。(2)

46、支座進場后應仔細進行開箱檢查，檢查項目包括配件清單、檢驗報告復印件、支座產(chǎn)品合格證書及支座安裝養(yǎng)護細則等。 (3)支座安裝前應進行現(xiàn)場裝配及配套情況復檢，復檢主要包括上、下板水平情況，上、下板十字線對中情況，栓、孔尺寸，上、下板連接螺栓是否緊固等。 (4)不得任意轉(zhuǎn)動連接螺栓，并不得任意拆卸支座。 (5)支座在裝卸及安裝過程中均應平穩(wěn)起吊或滑移，不得劇烈碰撞，吊點必須穩(wěn)妥牢靠。2.支座安裝（1） 支座墊石承受很大的支座壓力，除支座網(wǎng)片、混凝土嚴格按圖紙施工外，還須注意支座墊石與墩身的整體性，在澆筑墩身混凝土時將墊石處混凝土從鋼筋開始留出空位，等施工支座墊石時，經(jīng)鑿毛處理后，連同墊石一起澆注。（

47、2）在墩身及支座墊石施工時預留支座螺栓孔，螺栓孔位置、深度按照支座說明書提供的尺寸精確放樣設置預留孔，支座安裝時將預留孔鑿毛并清洗干凈，采用環(huán)氧砂漿（等同C50配合比：環(huán)氧樹脂：乙二胺：二丙酯：丙酮：砂1000:：80：100：100：2500）錨固支座螺栓。 （3）支座安裝前用水準儀、水平尺檢查支座墊石頂面的水平度和四角高差，發(fā)現(xiàn)超標時用手工修鑿并打磨整平。安裝支座前在墊石頂彈出十字線以控制支座平面位置和方向。 （4）支座安裝時在墊石頂鋪一層環(huán)氧樹脂，要求厚薄均勻，支座吊裝就位后立即用水準儀檢查支座水平度，發(fā)現(xiàn)問題當即調(diào)整，使其達到四角高差2mm，軸線偏差2mm的規(guī)范要求。3.質(zhì)量控制標準(

48、1)安裝支座錨栓時其外露螺母頂面的長度不得大于螺母的厚度。(2)安裝偏差允許值：支座中心橫橋向偏位2mm，順橋面偏位10mm。標高誤差不大于5mm，四角高差不大于2 mm。支座上、下?lián)鯄K最大偏差的交叉角必須平行且小于5 。支座上下各部件縱軸線必須對正。5.2.3 0#、1#塊模板及鋼筋、預應力束安裝 1、底板測量放樣：根據(jù)設計部門已給的水準點高程和控制點的坐標，利用經(jīng)過校驗準確的儀器復核以后作為N0號塊施工放樣測量的基準和依據(jù)。首先在支架上放樣：定出底板的邊線（4個點），中線（縱向，橫向）以及底板標高。測量工作應盡量安排在每天早晨7點至10點時測量，以減少日照梁段而產(chǎn)生測量誤差。每個塊件、每個

49、部位都需經(jīng)過準確的測量和正確的復核以后方可進行下一道工序的施工。2.翼板模板施工：（1）主橋0號塊箱梁的翼板模板為6塊整體定型鋼模，長度3.8+2.0+3.8米,高度比設計高出10cm。橫向，豎向，斜向支撐為10型鋼焊接而成。面板鋼板厚度為6 mm，接縫處先焊接后磨平，翼板圍板及梁接頭處圍板均為6mm鋼板，按鋼筋橫段面和預應力管道尺寸切割加工而成。（2）翼板的安裝：因為翼板模板為整體定型鋼模，安裝方法如下：首先在支架上各放3根I32型鋼作為模板的支撐橫梁，翼板吊上去后直接落在橫梁上，底部對穿幾根20對拉螺桿。（3）翼板的標高用4個手拉葫蘆來調(diào)整，隨時控制標高。當達到設計標高時，停止調(diào)整，用精軋

50、螺紋鋼筋錨固定位。當翼板安裝完畢后即可安裝腹板和底板圍板，圖上脫模劑，經(jīng)監(jiān)理驗收合格后，綁扎鋼筋。3.底，腹板及橫隔梁鋼筋施工：（1）施工所使用的鋼筋必須符合國家的標準規(guī)定，具有出廠合格證并經(jīng)檢測合格后才能使用。進場鋼筋按不同型號、等級分類堆放并應墊高出地面，表面覆蓋彩條布，防止鋼筋污染銹蝕。鋼筋使用前表面應無油污、銹跡，縱向通長鋼筋接頭按設計預留。（2）在鋼筋綁扎中如遇到與預應力管道位置沖突時只能移動鋼筋而不能燒斷鋼筋，特別是支座頂面梁內(nèi)預埋鋼板應嚴格按設計圖紙制作安裝，在鋼筋綁扎之前應安放好并且與支座接觸面清洗干凈。（3）豎向預應力筋及管道要嚴格按設計圖紙制作安裝，并且要固定不能讓其偏離軸

51、線，預留張拉的長要滿足實際施工要求。腹板，底板的兩層鋼筋應形成整體，橫隔梁鋼筋在綁扎時要注意人字孔的位置，注意掛藍預留孔的預埋。4.內(nèi)頂板及腹板，橫隔梁模板的安裝：（1）由于N0#塊梁體內(nèi)部倒角較多，故此選用竹膠板作為內(nèi)模。為了避免在砼澆注時出現(xiàn)漲?，F(xiàn)象，所以選用20對拉螺桿。并且內(nèi)箱搭設碗扣支架來支撐腹板和橫隔梁模板，上面測好標高后鋪設頂板模板。橫隔梁模板兩邊用20螺桿對拉；人孔洞模板用竹膠板制作成一個整體放進鋼筋綁扎好的預留孔內(nèi)，頂板模板用竹膠板鋪設。（2）在翼板上用全站儀放出梁邊線后安裝圍板，并且要量出橫向預應力管道的位置留出預留孔；橫向圍板在安裝前應按圖紙要求事先把頂，腹板縱向預應力管

52、道孔預留好。5.頂板鋼筋及管道的安裝：在綁扎頂板第一層鋼筋后安裝頂板縱向，橫向預應力管道。在安裝管道時要按照圖紙要求事先定出坐標，焊上定位筋（直線段1米/根，曲線段0.5米/根），在每一根縱向管道的兩端各套入一根長0.3米長的接頭管（比原管道直徑大5mm），以備下一個塊段管道的接長。張拉端的錨墊板與管道應垂直，錨后螺旋筋不得少于5圈，圈距要在3cm左右與錨墊板點焊，為防漏漿喇叭口與壓漿嘴應堵住。管道安裝完畢后綁扎面板鋼筋，預埋掛藍預留孔及設計泄水孔，經(jīng)監(jiān)理驗收合格后，進行下一步的砼澆注。注：鋼筋的綁扎順序：底板鋼筋腹筋板鋼豎向預應力管道翼板鋼筋頂板鋼筋頂板縱向，橫向預應力管道5.2.4 混凝土

53、澆筑和養(yǎng)生1.因鋼筋和頂板的縱向鋼絞線布置較密集，砼配合比設計時除滿足強度、和易性要求外，還需要有很好的流動性，以保證砼順利穿過鋼筋和縱向鋼絞線的空間。2.混凝土澆筑前，認真檢查模板支撐情況，模板堵漏質(zhì)量，鋼筋綁扎及保護層的設置，預埋件，預留孔洞位置的準確性，模內(nèi)有無雜物；檢查澆筑砼用的料斗，串筒分布是否滿足澆筑順序。填寫分項施工質(zhì)量檢驗評定表，并經(jīng)監(jiān)理工程師確認后方可開始澆筑施工。3.鋼筋綁扎及模板安裝通過驗收后，澆筑混凝土。主墩0#塊和1#塊縱向同時澆筑。混凝土通過砼罐車運至現(xiàn)場，由汽車吊或砼泵車運送到位。砼采用自動計量拌和站集中拌和，4臺砼罐車車運送混凝土，汽車吊或砼泵車進行垂直送料，串

54、筒配合布料。 4.試驗人員現(xiàn)場跟班作業(yè)，隨時測定坍落度和和易性變化情況，及時通知攪拌站進行調(diào)整?；炷翐v固人員須經(jīng)培訓后上崗，要定人、定位、定責，分工明確，尤其是鋼筋密布部位、端模、拐（死）角及新舊砼連接部位指定專人進行搗固，每次澆筑前應根據(jù)責任表填寫人員名單，并做好交底工作。5.澆筑順序：先對稱的澆筑底板，從兩側腹板處向中央推進，以防發(fā)生裂紋，平衡對稱施工。底板澆筑完以后，將表面的模板及與腹板和橫隔板相交處的模板固定后，開始澆筑腹板兩側及橫隔板，要嚴格對稱的澆筑，每次澆筑均應一次連續(xù)澆筑完畢，不得中斷，砼分層澆筑，每層宜3040cm厚。6.砼振搗以插入式振搗為主，對鋼筋和波紋管密集處輔以小型

55、30mm的振動棒進行振搗。插入振搗厚度以30cm厚為宜，要垂直等距離插入到下一層510cm左右，其間距不得超過60cm。砼振搗嚴格按照規(guī)范進行，要求表面泛漿，不再冒氣泡，砼不再下沉。施工人員一定邊振搗、邊觀察，防止漏振或過振，技術人員跟班作業(yè)。7.搗固砼時，應避免振動棒與波紋管接觸振動，砼搗固后，要立即對管道進行檢查。未振搗完前，禁止操作人員在砼面上走動，否則會引起管道下垂，促使砼“擱空”、“假實”現(xiàn)象發(fā)生。8.澆筑完成后，應立即用土工布覆蓋，并灑水自然養(yǎng)護，保持土工布濕潤。拆模后，應對砼表面灑水養(yǎng)護，灑水養(yǎng)護時間不小于七天。表5-3：混凝土撒水養(yǎng)護時間表環(huán)境相對濕度60%60%-90%90%灑 水 天 數(shù)147可不灑水當環(huán)境溫度低于5時, 不得對砼灑水。梁體張拉的檢查試件，要存放在梁頂上與梁體同環(huán)境養(yǎng)護。9.0號段內(nèi)預應力筋布置復雜、非預應力筋密集，要求一次灌注成型，施工難度大。為保證施工質(zhì)量，擬采取如下措施：混凝土由拌和站集中拌和、由混凝土罐車運輸、汽車泵直接輸送入模。拌和站的拌合能力和運送能力，以滿足在最早灌注的混凝土初凝前灌注完0#段的全部混凝土為控制標準。0號段混凝土數(shù)量，結合混凝土振搗所用時間和垂直運輸混凝土的能力，將0號段混凝土的初凝時間定為12h右，將坍落度控制在14cm左右。為此，將在混凝土中摻加高效減水劑，粗骨料采用