銅氨液再生氣回流塔的設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書

1、銅氨液、再生氣回流塔的設(shè)計(jì)銅氨液、再生氣回流塔的設(shè)計(jì)摘要：此次設(shè)計(jì)回流塔的介質(zhì)為銅氨液、再生氣，塔的設(shè)計(jì)溫度為 100，設(shè)計(jì)壓力為0.18mpa，塔徑 1400mm，塔高 10.48m，填料塔，填料段：1。塔設(shè)備是生產(chǎn)過程中一種重要的單元操作設(shè)備，它廣泛應(yīng)用于化工、煉油、醫(yī)藥、食品及環(huán)境保護(hù)等工業(yè)部門。本銅氨液、再生氣回流塔的作用是利用銅氨液對(duì)再生氣中所含的少量一氧化碳和二氧化碳進(jìn)行脫洗。首先考慮到工藝條件等因素，塔體的材料選用了 q345r。其次對(duì)塔進(jìn)行了強(qiáng)度和穩(wěn)定性校核，計(jì)算了質(zhì)量載荷，塔的自振周期、地震載荷與地震彎矩、風(fēng)載荷與風(fēng)彎矩。進(jìn)行了圓筒軸向應(yīng)力校核和裙座軸向應(yīng)力校核。通過計(jì)算得出

2、強(qiáng)度和穩(wěn)定性都符合要求。然后通過比較不同的元件，分別對(duì)吊柱、吊耳、填料、設(shè)備接管、法蘭、平臺(tái)及扶梯進(jìn)行了設(shè)計(jì)選擇。最后利用 fluent 軟件對(duì)該回流塔進(jìn)行上段液體流動(dòng)分析，檢驗(yàn)回流塔上段液體流動(dòng)是否滿足均勻分布要求。關(guān)鍵詞：填料塔；銅氨液；再生氣；壓力容器；fluentdesign of cuprammonia and resurgent gases reflux columnabstract：the media of this design of cuprammonia and resurgent gases column is cuprammonia and resurgent gase

3、s, and its design temperature is 100, design pressure is 0.18mpa.the diameter of column is 1400mm,and height is 11.48m,which is packing layer and has 1 trays. column is an important process equipment, which is widely used in petrochemical, pharmacy, food, environment protection and so on. the cupram

4、monia and resurgent gases column is to use cuprammonia wash off a small amount of carbon monoxide and carbon dioxide contained in the regeneration gas. based on process conditions,q345r was chosen as column material. stiffening was made at open pore region and stiffening rings was chosen. the streng

5、th and the stability of the column were checked including calculating mass loads, self-vibrations cycles, earthquake loads, earthquake moments, wind loads, wind moments. the axial stresses in cylindrical shell and skirt support were checked. the strength and the stability of the column were eligible

6、. and by comparing different components, davits, sag, trays, tubes, flanges, flats and ladders were designed and chosen. finally,fluent6.3.26 which is used to analysis has been used for check the liquid.keywords：packed tower; cuprammonia; resurgent gass; prseesur; fluent目 錄1 緒論緒論 11.1 概述 11.2 塔設(shè)備的結(jié)構(gòu)

7、設(shè)計(jì) 11.3 塔設(shè)備的強(qiáng)度和穩(wěn)定性設(shè)計(jì) 22 材料選擇和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)材料選擇和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 32.1 筒體、封頭、裙座材料的確定 32.2 塔全高的確定 32.3 內(nèi)壓圓筒設(shè)計(jì)與計(jì)算 32.4 封頭的設(shè)計(jì)與計(jì)算 42.4.1 封頭類型的比較 42.4.2 封頭類型的確定 52.4.3 封頭參數(shù)確定 52.4.4 封頭厚度計(jì)算 52.5 裙座的結(jié)構(gòu)與焊接設(shè)計(jì) 62.5.1 裙座的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 62.5.2 焊接形式設(shè)計(jì) 62.6 進(jìn)出口設(shè)計(jì) 72.6.1 接管厚度 72.7 開孔和開孔補(bǔ)強(qiáng) 82.7.1 開孔最大直徑要求 92.7.2 允許不另行補(bǔ)強(qiáng)的最大開孔直徑 92.7.3 液體進(jìn)口補(bǔ)強(qiáng) 102.7.

8、4 再生氣進(jìn)口補(bǔ)強(qiáng) 112.7.5 氣體出口補(bǔ)強(qiáng) 132.7.6 人孔補(bǔ)強(qiáng) 142.8 本章總結(jié) 153 強(qiáng)度和穩(wěn)定性計(jì)算強(qiáng)度和穩(wěn)定性計(jì)算 163.1 考核缺陷對(duì)壓力容器安全性的影響 163.2 塔器質(zhì)量計(jì)算 163.2.1 圓筒和裙座質(zhì)量 173.2.2 內(nèi)件質(zhì)量 173.2.3 保溫層質(zhì)量 173.2.4 平臺(tái)和梯子質(zhì)量 173.2.5 操作狀態(tài)下塔內(nèi)物料質(zhì)量 183.2.6 人孔、接管及法蘭等附件質(zhì)量 183.2.7 水壓試驗(yàn)時(shí)質(zhì)量 183.2.8 塔器操作質(zhì)量 183.2.9 塔器最大質(zhì)量 183.2.10 塔器最小質(zhì)量 193.3 塔的自振周期計(jì)算 193.4 地震載荷與地震彎矩計(jì)算

9、 193.4.1 水平地震力 193.4.2 垂直地震力 223.4.3 地震彎矩 233.5 風(fēng)載荷和風(fēng)彎矩計(jì)算 243.5.1 水平風(fēng)力 243.5.2 風(fēng)彎矩 253.6 塔體的強(qiáng)度和穩(wěn)定性校核 273.7 裙座強(qiáng)度和穩(wěn)定性校核 283.7.1 裙座底部 0-0 截面強(qiáng)度校核283.7.2 裙座檢查孔處 h-h 截面強(qiáng)度校核293.7.3 裙座焊縫強(qiáng)度校核 303.8 本章總結(jié) 314 零部件設(shè)計(jì)和選用零部件設(shè)計(jì)和選用 324.1 地腳螺栓座和地腳螺栓計(jì)算 324.1.1 基礎(chǔ)環(huán)厚度計(jì)算 324.1.2 地腳螺栓設(shè)計(jì) 334.1.3 筋板的設(shè)計(jì) 344.1.4 蓋板的設(shè)計(jì) 354.2 填

10、料塔內(nèi)件設(shè)計(jì) 364.2.1 總體結(jié)構(gòu) 364.2.2 液體分布器 364.2.3 液體再分布器 364.2.4 填料支撐板 364.2.5 除沫器 364.3 設(shè)備接管 374.3.1 排液管 374.3.2 進(jìn)氣管 374.3.3 人孔 384.4 法蘭連接設(shè)計(jì) 384.4.1 容器法蘭的選取 384.4.2 接管及孔徑 384.4.3 管法蘭連接設(shè)計(jì) 394.4.4 管法蘭連接面選擇 394.5 本章總結(jié) 39結(jié)論結(jié)論 40致謝致謝 41參考文獻(xiàn)參考文獻(xiàn) 421 緒論填料塔主要由塔體、填料、塔體支座、除沫器、接管、人孔和手孔、吊耳和吊柱以及其他附件組成。塔體是塔設(shè)備的外殼，是由三段等直徑

11、、等壁厚的圓筒和作為頭蓋和底蓋的橢圓形封頭及連接三段筒體的法蘭組成；填料是進(jìn)行傳質(zhì)的主要部件；塔體支座是塔體安放到基礎(chǔ)上的連接部分，他必須保證塔體坐落在確定的位置上進(jìn)行正常的工作；除沫器用于捕集夾帶在氣流中的液滴；塔設(shè)備中的接管是用以連接工藝管路，把塔設(shè)備與相關(guān)設(shè)備連成系統(tǒng)；人孔和手孔一般都是為了安裝檢修和檢查的需要而設(shè)置的；吊耳和吊柱分別是為了運(yùn)輸安裝，及塔內(nèi)件的運(yùn)送。再生氣從塔下部適當(dāng)位置進(jìn)塔，銅氨液從塔上部適當(dāng)位置進(jìn)塔，氣、液在中段填料層進(jìn)行氣液傳質(zhì)，反應(yīng)后的氣體從塔頂封頭流出，反應(yīng)后的銅液從塔底封頭流出進(jìn)入回流系統(tǒng)。1.1 概述塔設(shè)備的設(shè)計(jì)包括塔的工藝設(shè)計(jì)和塔的機(jī)械設(shè)計(jì)兩部分。塔的工藝

12、設(shè)計(jì)一般有化工工藝工程師進(jìn)行，塔的機(jī)械設(shè)計(jì)由設(shè)備工程師進(jìn)行。設(shè)備工程師是在工藝工程師的工藝設(shè)計(jì)基礎(chǔ)上進(jìn)行塔的機(jī)械設(shè)計(jì)。其中塔的機(jī)械設(shè)計(jì)是本課題的主要方向。塔設(shè)備的機(jī)械設(shè)計(jì)包括塔的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和塔的強(qiáng)度及穩(wěn)定性計(jì)算。根據(jù)塔器設(shè)計(jì)的原理和方法，結(jié)合課題所給予的設(shè)計(jì)條件和實(shí)際情況，依據(jù)gb150-2010 鋼制壓力容器與jt4710-2005 鋼制塔式容器等標(biāo)準(zhǔn)，確定銅氨液、再生氣回流塔設(shè)計(jì)的機(jī)械設(shè)計(jì)，將主要從兩個(gè)方面進(jìn)行。1.2 塔設(shè)備的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)塔設(shè)備的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)包括塔體及附件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和塔內(nèi)件的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。（1） 塔設(shè)備的主要結(jié)構(gòu)尺寸的確定由于填料塔比板式塔壓降小、真空度高，所以本設(shè)計(jì)采用填料塔作為回流

13、塔的結(jié)構(gòu)。填料層的壓降既與氣流流動(dòng)狀況有關(guān)，又與填料特性有關(guān)，情況比較復(fù)雜，有關(guān)手冊(cè)載有各種尺寸填料實(shí)測(cè)的壓力降曲線，可供計(jì)算時(shí)應(yīng)用。（2） 附屬結(jié)構(gòu)及設(shè)備 填料支撐結(jié)構(gòu)：填料支撐結(jié)構(gòu)應(yīng)滿足三個(gè)基本條件：使氣液能順利通過。要有足夠的強(qiáng)度承受填料重量，并考慮填料孔隙中的持液重量，以及可能加于系統(tǒng)的壓力波動(dòng)、機(jī)械波動(dòng)、溫度波動(dòng)等因素。要有一定耐腐蝕性能。 裙座：裙座的選材應(yīng)考慮到載荷、塔的操作條件，以及塔釜封頭的材料等因素，對(duì)于在室外操作的塔，還得考慮環(huán)境溫度。裙座一般選用圓筒形。細(xì)高塔形的應(yīng)選用圓錐形裙座，同時(shí)考慮塔體與裙座的焊接形式。 液體再分配裝置液體沿填料層下流時(shí)，往往有逐漸靠塔壁方向集中

14、的趨勢(shì)。使總的傳質(zhì)效率大為降低。因此每隔一定距離必須設(shè)置液體再分配裝置，以克服此現(xiàn)象。 除沫器：除沫器的作用是減少液體的夾帶損失，確保氣體的純度，保證后續(xù)設(shè)備的正常操作。除沫器的常用形式有：絲網(wǎng)除沫器，拆流板式除沫器以及旋流板除沫器。形式的選用一般是根據(jù)所分離液滴的直徑、要求的捕沫效率及給定的壓力降來確定。綜述，塔器根據(jù)工作壓力、工作溫度以及介質(zhì)特性，選擇塔器主體、封頭等的材料，材料選擇力求經(jīng)濟(jì)合理又能滿足性能要求。而后再進(jìn)行初始的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。具體內(nèi)容包括塔器的主體結(jié)構(gòu)的形式確定，封頭的類型，塔體外部人孔手孔等的開孔情況，包括開孔大小、數(shù)目、位置等，外部吊裝裝置的選擇以及具體工藝接管的安排等。1

15、.3 塔設(shè)備的強(qiáng)度和穩(wěn)定性設(shè)計(jì)塔設(shè)備除必須按規(guī)范進(jìn)行強(qiáng)度和穩(wěn)定性計(jì)算外，還應(yīng)根據(jù)具體情況進(jìn)行一些在特殊工況下的強(qiáng)度計(jì)算，如局部應(yīng)力計(jì)算等，以及一些有強(qiáng)度要求的零部件的計(jì)算。塔的強(qiáng)度計(jì)算一般應(yīng)有下列內(nèi)容： 在設(shè)計(jì)壓力下的筒體和封頭的厚度計(jì)算； 在風(fēng)載荷、地震載荷及其他載荷作用下的強(qiáng)度和穩(wěn)定性計(jì)算； 地腳螺栓、基礎(chǔ)板、地腳螺栓座的筋板和蓋板的計(jì)算； 各接管開孔補(bǔ)強(qiáng)計(jì)算； 塔的吊耳計(jì)算； 塔的吊裝計(jì)算； 局部應(yīng)力計(jì)算； 特殊零件計(jì)算； 塔設(shè)備的振動(dòng)計(jì)算與防震；將根據(jù)銅氨液、再生氣回流塔設(shè)計(jì)的具體設(shè)計(jì)條件和結(jié)構(gòu)，確定實(shí)際需要計(jì)算的內(nèi)容。2 材料選擇和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)2.1 筒體、封頭、裙座材料的確定已知塔徑

16、1400mm；工作壓力：0.1kg/cm2；工作溫度：；介質(zhì)：銅液量：2060m3/h；再生氣量：mm3/h。設(shè)置于上海地區(qū)，基本風(fēng)壓為 550n/m2。42548401400介質(zhì)特性、操作特性、材料焊接性能知滿足要求的材料有 q245r、q345r、q370r等，結(jié)合容器的制造工藝以及經(jīng)濟(jì)上的合理性，考慮到介質(zhì)銅氨液為輕微腐蝕溶液，故筒體、封頭、裙座均采用 q345r。2.2 塔全高的確定1、塔頂空間高度應(yīng)該有足夠的高度以使氣流攜帶的液滴能夠從氣相中分離出來，減少塔頂出口氣體中液體的夾帶，這段高度一般取 1.21.5m，在這里取 1.5m。h12、填料選取金屬矩鞍環(huán)，矩鞍環(huán)填料的尺寸與塔徑之

17、比，由塔徑 1400，得115d93.3mm，查表 12-3-19，選取公稱直徑為 50mm 的金屬矩鞍環(huán)。填料層較高時(shí)，應(yīng)在塔內(nèi)分幾段設(shè)置，每段填料的高度與塔徑之間的關(guān)系，對(duì)于中小型塔而言，為0058m；對(duì)于大直徑塔，不宜超過 6m，故取填料高度為 3.5m。03、塔底空間高度應(yīng)該留有空間以滿足安裝進(jìn)氣管的要求，進(jìn)氣管的位置應(yīng)該在填料層以下約一個(gè)塔徑的距離，且高于塔底液面 300mm 以上，由于此次設(shè)計(jì)的填料塔氣體流量較小，故忽略液封高度，則塔底空間高度可取。2= 1600mm + 400mm = 2000mm綜上所述，故塔全高為 h 塔=1.5m+3.5m+2m=7m。2.3 內(nèi)壓圓筒設(shè)計(jì)

18、與計(jì)算圓筒形壓力容器結(jié)構(gòu)形式，具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、易于制造、便于在塔體內(nèi)部裝設(shè)附件等優(yōu)點(diǎn)。主要分為單層式和組合式，組合式又可分為多層包扎式、熱套式、繞板式等。目前，多層包扎式圓筒是世界上應(yīng)用最廣泛、制造和使用經(jīng)驗(yàn)最為豐富的組合式圓筒結(jié)構(gòu)。在設(shè)計(jì)時(shí)為了避免裂紋沿厚度方向擴(kuò)展，各層板間的縱向焊縫應(yīng)相互錯(cuò)開 75角。多層包扎式圓筒制造工藝相對(duì)簡(jiǎn)單，不需要大型復(fù)雜的加工設(shè)備；與單層式圓筒相比安全可靠性高，層板間隙具有阻止缺陷和裂紋向厚度方向擴(kuò)展的能力，減少了脆性破壞的可能，且包扎預(yù)應(yīng)力可有效改善圓筒的應(yīng)力分布；對(duì)介質(zhì)的適應(yīng)性強(qiáng)，可依據(jù)介質(zhì)的特性選擇合適的材料。但多層包扎式圓筒制造工序多、周期長(zhǎng)、效率低、鋼板

19、材料利用率低，尤其是筒節(jié)間對(duì)接的環(huán)焊縫對(duì)容器的制造質(zhì)量和安全有顯著影響。根據(jù)工藝要求和考慮經(jīng)濟(jì)性因素，本次的銅氨液、再生氣回流塔的圓筒形式采用單層式。已知塔徑 1400mm；工作壓力：0.1kg/cm2；工作溫度：；介質(zhì)：銅液量：2060m3/h；再生氣量：mm3/h。選定設(shè)計(jì)溫度：100。進(jìn)行計(jì)算：425484014001、計(jì)算工作壓力：（2.1）= 0.1/2（2.2） =(1.051.1)=(1.051.1) 0.1 9.810 4= 1029010780 = 0.011 過名義厚度的 6%，故取=0mm，。圓整得。c1= + c2= 3 + 1 = 4= 42.5 裙座的結(jié)構(gòu)與焊接設(shè)計(jì)

20、2.5.1 裙座的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)為了制作方便，裙座一般選用圓筒形。對(duì)直徑小又細(xì)高的塔（即 dn1m，且h/dn25 或 dn1m，且 h/dn30） ，為了提高設(shè)備的穩(wěn)定性及降低地腳螺栓與基礎(chǔ)環(huán)支承面上的應(yīng)力，可采用圓錐形裙座。設(shè)計(jì)圓錐形裙座時(shí)，考慮到按穩(wěn)定計(jì)算的錐體厚度是與 cos2成反比（即錐體的半錐頂角 增大，厚度也將增加） ，且錐體與塔體的焊縫在彎曲與剪切作用下引起的應(yīng)力突變，也將隨 的增大而增加，所以 一般不大于 10。（1） 類型 dn1m，h/dn=7750/1400=5.541500mm 時(shí)，開孔最大直徑 /3，且1000mm；dddd橢圓形封頭、凸形封頭或球殼上開孔最大直徑，其孔的

21、中心線宜垂直于封 12d頭表面。2.7.2 允許不另行補(bǔ)強(qiáng)的最大開孔直徑根據(jù) gb150-2010 規(guī)定，對(duì)于不另行補(bǔ)強(qiáng)的最大開孔直徑要求如下：設(shè)計(jì)壓力小于或等于 2.5mpa；兩相鄰開孔中心的間距（對(duì)曲面間距以弧長(zhǎng)計(jì)算）應(yīng)不小于兩孔直徑之和；對(duì)于 3個(gè)或以上相鄰開孔，任意兩孔中心的間距（對(duì)曲面間距弧長(zhǎng)計(jì)算）應(yīng)不小于該兩孔直徑之和的 2.5 倍；接管外徑小于或等于 89mm；接管壁厚滿足表 6-1 要求，表中接管壁厚的腐蝕裕量為 1mm，需要加大腐蝕裕量時(shí)，應(yīng)相應(yīng)增加壁厚；開孔不得位于 a、b 類焊接街頭上；鋼材的標(biāo)準(zhǔn)抗拉強(qiáng)度下限值540mpa 時(shí)，接管與殼體的連接宜采用全焊透的結(jié)r構(gòu)型式。查

22、 gb150-2010 表 4-3 得，q345r 鋼管在設(shè)計(jì)溫度 100下的許用應(yīng)力為。= 189表2.2 管徑表用途公稱尺寸dn,mm,mmd1壁厚,mm材料銅液出口 a2002192.5氣體進(jìn)口 b3003252.5人孔 c4504803銅液進(jìn)口 d2002192.5接管法蘭 e2002192.5氣體出口2502732.5q345r2.7.3 液體進(jìn)口補(bǔ)強(qiáng)a 開孔位于筒體上部，筒體的計(jì)算厚度 = 0.78，= 4b 開孔補(bǔ)強(qiáng)面積 a計(jì)算強(qiáng)度消弱系數(shù)：（2.11）=115189= 0.61接管有效厚度：= = 2.5 2 = 0.5開孔直徑： = + 2 = 219 + 2 2 = 223

23、開孔補(bǔ)強(qiáng)面積 a：（2.12） = + 2(1 ) = 223 0.78 + 2 0.78 0.5 (1 0.61)= 174.24c 有效補(bǔ)強(qiáng)范圍有效補(bǔ)強(qiáng)寬度：（2.13）=2 = 2 223 = 446 + 2+ 2= 223 + 2 4 + 2 2.5 = 236?取其中較大值，故 b=446mm有效高度：（2.14）1= 223 2.5 = 23.61200?取其中較小值，故1= 23.61。（2.15）2= 223 2.5 = 23.61300?取其中較小值，故2= 23.61。有效補(bǔ)強(qiáng)面積封頭有效厚度= = 4 1 = 3封頭多余金屬面積：1（2.16）1=( )( ) 2( )(

24、1 )1=(446 223)(3 0.78) 2 0.5 (3 0.78)(1 0.61)1= 494.192接管多余金屬面積2接管計(jì)算厚度（2.17）=2 =0.18 2192 115 0.85 0.18= 0.20（2.18）2= 21( )+ 22( 2)2= 2 23.61 (0.5 0.20) 0.61 + 2 23.61 (0.5 2) 0.612= 34.572焊縫金屬截面積(焊腳取 6.0mm)3（2.19）3= 6 6 12 2 = 36.002有效補(bǔ)強(qiáng)面積（2.20）= 1+ 2+ 3= 494.19 34.57 + 36 = 495.622所需另行補(bǔ)強(qiáng)面積（2.21）4=

25、 = 174.24 495.62 = 321.3824 0故無需補(bǔ)強(qiáng)同理可證，接管法蘭與銅液出口也無需補(bǔ)強(qiáng)。2.7.4 再生氣進(jìn)口補(bǔ)強(qiáng)a 開孔位于筒體下部，筒體的計(jì)算厚度 = 0.78，= 4b 開孔補(bǔ)強(qiáng)面積 a計(jì)算強(qiáng)度消弱系數(shù)：=115189= 0.61接管有效厚度：= = 2.5 2 = 0.5開孔直徑： = + 2 = 325 + 2 2 = 329開孔補(bǔ)強(qiáng)面積 a： = + 2(1 ) = 329 0.78 + 2 0.78 0.5 (1 0.61) = 256.92c 有效補(bǔ)強(qiáng)范圍有效補(bǔ)強(qiáng)寬度：=2 = 2 329 = 658 + 2+ 2= 329 + 2 4 + 2 2.5 =

26、342?取其中較大值，故 b=658mm有效高度：1= 329 2.5 = 28.68250?取其中較小值，故1= 28.68。2= 329 2.5 = 28.68700?取其中較小值，故2= 28.68。有效補(bǔ)強(qiáng)面積封頭有效厚度= = 4 1 = 3封頭多余金屬面積：11=( )( ) 2( )(1 )1=(658 328)(3 0.78) 2 0.5 (3 0.78)(1 0.61)1= 731.732接管多余金屬面積2接管計(jì)算厚度=2 =0.18 3252 115 0.85 0.18= 0.302= 21( )+ 22( 2)2= 2 28.68 (0.5 0.30) 0.61 + 2

27、28.68 (0.5 2) 0.612= 45.492焊縫金屬截面積(焊腳取 6.0mm)33= 6 6 12 2 = 36.002有效補(bǔ)強(qiáng)面積= 1+ 2+ 3= 731.73 45.49 + 36 = 722.242所需另行補(bǔ)強(qiáng)面積4= = 256.92 722.24 = 465.3224 0故無需補(bǔ)強(qiáng)。2.7.5 氣體出口補(bǔ)強(qiáng)a 開孔位于下封頭頂端，封頭的計(jì)算厚度 = 0.84，= 4b 開孔補(bǔ)強(qiáng)面積 a計(jì)算強(qiáng)度消弱系數(shù)：=115189= 0.61接管有效厚度：= = 2.5 2 = 0.5開孔直徑： = + 2 = 273 + 2 2 = 277開孔補(bǔ)強(qiáng)面積 a： = + 2(1 )

28、= 277 0.84 + 2 0.84 0.5 (1 0.61) = 233.01c 有效補(bǔ)強(qiáng)范圍有效補(bǔ)強(qiáng)寬度：=2 = 2 277 = 554 + 2+ 2= 277 + 2 4 + 2 2.5 = 290?取其中較大值，故 b=554mm有效高度：1= 277 2.5 = 26.32200?取其中較小值，故1= 26.32。2= 277 2.5 = 26.320?取其中較小值，故2= 0。有效補(bǔ)強(qiáng)面積封頭有效厚度= = 4 1 = 3封頭多余金屬面積：11=( )( ) 2( )(1 )1=(554 277)(3 0.84) 2 0.5 (3 0.84)(1 0.61)1= 597.482

29、接管多余金屬面積2接管計(jì)算厚度=2 =0.18 2772 115 0.85 0.18= 0.262= 21( )+ 22( 2)2= 2 26.32 (0.5 0.26) 0.61 + 2 0 (0.5 2) 0.612= 7.712焊縫金屬截面積(焊腳取 6.0mm)33= 6 6 12 2 = 36.002有效補(bǔ)強(qiáng)面積= 1+ 2+ 3= 597.48 + 7.71 + 36 = 641.192所需另行補(bǔ)強(qiáng)面積4= = 233.01 641.19 = 408.1824 0故無需補(bǔ)強(qiáng)。2.7.6 人孔補(bǔ)強(qiáng)a 開孔位于筒體下段，筒體的計(jì)算厚度 = 0.78，= 4b 開孔補(bǔ)強(qiáng)面積 a計(jì)算強(qiáng)度消

30、弱系數(shù)：=115189= 0.61接管有效厚度：= = 3 2.27 = 0.73開孔直徑： = + 2 = 480 + 2 2.27 = 484.54開孔補(bǔ)強(qiáng)面積 a： = + 2(1 ) = 484.54 0.78 + 2 0.78 0.73 (1 0.61) = 378.39c 有效補(bǔ)強(qiáng)范圍有效補(bǔ)強(qiáng)寬度：=2 = 2 484.54 = 969.08 + 2+ 2= 484.54 + 2 4 + 2 3 = 498.54?取其中較大值，故 b=mm969.08有效高度：1= 484.54 3 = 38.13200?取其中較小值，故1= 38.13。2= 484.54 3 = 38.130?

31、取其中較小值，故2= 0。有效補(bǔ)強(qiáng)面積封頭有效厚度= = 4 1 = 3封頭多余金屬面積：11=( )( ) 2( )(1 )1=(969.08 484.54)(3 0.78) 2 0.73 (3 0.78)(1 0.61)1= 1074.412接管多余金屬面積2接管計(jì)算厚度=2 =0.18 4802 115 0.85 0.18= 0.442= 21( )+ 22( 2)2= 2 38.13 (0.73 0.44) 0.61 + 2 0 (0.73 2) 0.612= 13.492焊縫金屬截面積(焊腳取 6.0mm)33= 6 6 12 2 = 36.002有效補(bǔ)強(qiáng)面積= 1+ 2+ 3= 1

32、074.41 + 13.49 + 36 = 1123.92所需另行補(bǔ)強(qiáng)面積4= = 378.39 1123.9 = 745.5124 0.2（3.26）0.2= 0.2 0.45 = 0.09的求?。海?.27）1 =1.5 = 11.5 = 13表3.3第一振型參與系數(shù)第一振型參與系數(shù)計(jì)算表塔段號(hào)123各段操作質(zhì)量，kgm332.25449.432637.83各點(diǎn)距地面高度 ，mmh90017006238.51.52.71047.011044.931051.58.971063.151071.30109 =3 = 11.51.3410937.291084.911092.43101132.421

33、0112.2110126.411014 =3 = 136.441014a/b2.0810-6由上表得：基本振型參與系數(shù)11=1.5= 1.62 10 61.5所以，任意高度處的集中質(zhì)量引起的基本振型水平地震力如下表所示：1表3.4 水平地震力計(jì)算表塔段號(hào)123基本振型參與系數(shù)10.0560.1461.025水平地震力1 = 11，n110.6737.621550.073.4.2 垂直地震力當(dāng)震級(jí)大于八級(jí)時(shí)，還要計(jì)算垂直地震力。計(jì)算垂直地震力的方法主要有以下三種：1、靜力法；2、反應(yīng)譜法；3、利用水平地震反應(yīng)譜采用等效重力載荷進(jìn)行計(jì)算。方法一的計(jì)算結(jié)果往往失實(shí)，方法二則因?yàn)槟壳皼]有任何規(guī)范推薦可

34、以用于設(shè)計(jì)的垂直地震反應(yīng)譜所以不能使用，所以方法三是目前處理垂直地震載荷最好的辦法。gb-150 所使用的計(jì)算垂直地震力的方法也是第三種。計(jì)算過程如下塔設(shè)備底截面處的垂直地震力按式計(jì)算：f0 0（3.28）f0 0 = 式中垂直地震影響系數(shù)最大值，取，= 0.65塔設(shè)備的當(dāng)量質(zhì)量，取=0.75，kg 0任意質(zhì)量 i 處垂直地震力：f （3.29）f = = f0 0表 3.5 為求解處置地震力表表3.5垂直地震力計(jì)算表塔段號(hào)123垂直地震影響系數(shù)= 0.65= 0.65 0.45 = 0.2925操作質(zhì)量，kgm04634.99當(dāng)量質(zhì)量，kgm=0.75=0.754634.99=3476.24

35、mm0底截面處垂直地震力，nf0 0f0 0= m = 0.2925 3476.24 9.8 = 9964.642.991057.641051.651073 = 11.76107垂直地震力f ，f = = f0 0= 9964.641.76 107169.29432.569341.853.4.3 地震彎矩塔設(shè)備任意計(jì)算截面-處基本振型地震彎矩按式計(jì)算： 1 （3.30）f 1= 1(1 )( = 1,2)式中，h 為計(jì)算截面距地面的高度，mm。（1）裙座人孔中線截面-，h=900mm表3.6 -截面地震彎矩計(jì)算表塔體段號(hào)123 ()08005338.5( )03.011048.28106，n.

36、m 18.31106（2）裙座與塔體連接處的焊縫截面-，h=2510.3mm表3.7 -截面地震彎矩計(jì)算表塔體段號(hào)123 ()-1610.3-810.33728.2( )-1.71104-3.051045.78106，n.m 15.73106（3）底截面 0-0 的基本振型地震彎矩分別按式（5.6）計(jì)算：（3.31）0 01 =163510底截面 0-0，h=00 01=1635100 01=1635 0.5 0.117 4634.99 9.8 10477.30 01= 1.27 107.當(dāng)塔設(shè)備 h/ 5 時(shí)，還須考慮高振型的影響，再進(jìn)行穩(wěn)定和其他驗(yàn)算時(shí)，也可按式d計(jì)算：（3.32） = 1

37、.25 0故 = 1.25 1= 1.25 8.31 106= 1.04 107. = 1.25 1= 1.25 5.73 106= 7.16 106.0 0 = 1.250 01= 1.25 1.27 107= 1.59 107.3.5 風(fēng)載荷和風(fēng)彎矩計(jì)算3.5.1 水平風(fēng)力由于大多數(shù)塔設(shè)備安裝在室外，所以會(huì)受到風(fēng)的影響，即受到風(fēng)載荷的作用。風(fēng)載荷除了使塔體產(chǎn)生應(yīng)力和變形外，還可能使塔體產(chǎn)生順風(fēng)向的振動(dòng)（縱向振動(dòng)）及垂直于風(fēng)向的誘導(dǎo)振動(dòng)（橫向振動(dòng)） 。過大的塔體應(yīng)力會(huì)導(dǎo)致塔體的強(qiáng)度及穩(wěn)定失效，而太大的塔體繞度則會(huì)造成塔盤上的流體分布不均，從而使分離效率下降。計(jì)算時(shí)，通常將其折算成靜載荷，即在

38、靜力的基礎(chǔ)上考慮與動(dòng)力有關(guān)的折算系數(shù)，稱為風(fēng)振系數(shù)。過程設(shè)備設(shè)計(jì)塔設(shè)備中第 i 計(jì)算段所受的水平風(fēng)力由下式計(jì)算： = 120 10 6式中為塔設(shè)備各計(jì)算段的水平風(fēng)力；空氣動(dòng)力系數(shù)，此次設(shè)計(jì)為圓筒截面所以取 0.7；1為 i 段塔設(shè)備各計(jì)算段的風(fēng)振系數(shù)，當(dāng)塔高20m 時(shí)，取=1.70；22為上海地區(qū)的基本風(fēng)壓，450n/m2；0為 i 段塔設(shè)備的風(fēng)壓高度變化系數(shù)，按表查??；為 i 段離地高度；塔設(shè)備各計(jì)算段的有效直徑。由下表選取，由于化工設(shè)備一般設(shè)于郊區(qū)所以按照 b 類地面粗糙度。表3.8 風(fēng)壓高度變化系數(shù)地面粗糙度類別距地面高度habc51.170.800.54101.381.000.1715

39、1.521.140.84201.631.250.94301.801.421.11401.921.561.24502.031.671.36602.121.771.46702.201.861.55802.271.951.64902.342.021.721002.402.091.79注：a 類地面粗糙度指海面、海島、海岸、湖岸及沙漠地區(qū)；b 類指田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵及房屋比較稀疏的中小城鎮(zhèn)和大城市郊區(qū)；c 類指有密集建筑群的大城市市區(qū)。的計(jì)算：（3.33）= 0+ 2+ 3+ 4+ 0+ 2式中為塔設(shè)備各計(jì)算段的外徑；為籠式扶梯當(dāng)量寬度，本次設(shè)計(jì)為采用平臺(tái)及03扶梯，故取=0mm；為操作平臺(tái)當(dāng)量寬

40、度，取 0mm。343.5.2 風(fēng)彎矩塔設(shè)備任意計(jì)算截面-處的風(fēng)彎矩（3.34） = 2+ + 1(+ + 12)+ + 2(+ + 1+ + 22)+ 塔設(shè)備地截面 0-0 處的風(fēng)彎矩0 0= 12+ 2(1+22)+ 3(1+ 2+2)+ 表3.9 風(fēng)載荷和風(fēng)彎矩塔段號(hào)項(xiàng)目123塔段長(zhǎng)度（m）00.90.92.02.010.48基本風(fēng)壓（n/m2）q0450（空氣動(dòng)力系數(shù)，對(duì)圓筒形界面取 0.7）k10.7（風(fēng)振系數(shù)，此處按 1.7 ?。﹌21.701.701.70（扶梯的附加寬度，取 0mm）k30（操作平臺(tái)的附加寬度，取 0mm）k40（mm）= 0+ 2+ 3+ 41408 = 12

41、0 10 6()542.871025.424703.73 0 0= 112+ 2(1+22)+ 3(1+ 2+2)+ 2.17107塔設(shè)備任意計(jì)算截面-處的風(fēng)彎矩 = 2+ (+ + 12)+ + 2(+ + 1+ + 22)+ -截面（離地 900mm 處）風(fēng)彎矩 = 542.87 900 9002+ 1025.42 (900 900) +17002 + 4703.73 （900 900） + 1700 +6238.52 = 2.35 107.-截面（離地 2000mm 處）風(fēng)彎矩 = 2+ (+ + 12)+ + 2(+ + 1+ + 22)+ = 542.87 900 20002+ 10

42、25.42 (900 2000) +17002 + 4703.73 (900 2000) + 1700 +6238.52) = 1.69 107 .3.6 塔體的強(qiáng)度和穩(wěn)定性校核對(duì)塔底危險(xiǎn)截面（-）的軸向應(yīng)力計(jì)算：由內(nèi)壓和外壓引起的軸向應(yīng)力：1（3.35）1=41=4=0.18 14084 3= 21.12mpa操作或非操作時(shí)重力及垂直地震力引起的軸向應(yīng)力：2（3.36）2=9.8 0 其中，僅在最大彎矩為地震彎矩參與組合時(shí)，計(jì)入此項(xiàng)。 2=9.8 0 =4634.99 9.83.14 1408 3= 3.42最大彎矩引起的軸向應(yīng)力：3（3.37）3= 423=1.69 1073.144 14

43、002 3= 3.66塔底危險(xiǎn)截面（-）抗壓強(qiáng)度及軸向穩(wěn)定性驗(yàn)算：該截面上的最大軸向壓縮應(yīng)力發(fā)生在空塔時(shí)，（3.38）= 2+ 3?查文獻(xiàn)得 b=90mpa，組合系數(shù) k=1.2= 3.42 + 3.66 = 7.08 1.2 189 = 226.81.2 90 = 108?因此塔底-截面滿足抗壓強(qiáng)度及軸向穩(wěn)定條件。塔底-截面抗拉強(qiáng)度校核：（3.39）= 1 2+ 3 = 21.12 3.42 + 3.66 = 21.36 1.2 189 0.85 = 192.78該截面滿足抗拉強(qiáng)度要求。綜合以上各項(xiàng)計(jì)算，在各種不同危險(xiǎn)工況下塔體壁厚取，可以滿足整個(gè)塔= 4體的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性要求。3.7

44、裙座強(qiáng)度和穩(wěn)定性校核3.7.1 裙座底部 0-0 截面強(qiáng)度校核（1）裙座底部 0-0 截面的組合應(yīng)力校核（3.40）1cos（0 0+0 + 0 0） cos2?其中：僅在最大彎矩為地震彎矩參與組合時(shí)計(jì)入此項(xiàng)，mm2；0 0裙座圓筒或錐殼的底部截面面積，mm2；（3.41）= = 3.14 1400 4.22 = 18551.122裙座底部?jī)?nèi)直徑，mm；裙座殼有效厚度，mm；裙座圓筒或錐殼底部界面呢系數(shù)，mm3；（3.42）=42=4 14002 4.22 = 6.50 1063b 為系數(shù)根據(jù) gb150-2010 來確定；由于裙座為圓筒形，故cos = 1（3.43） =1cos（0 0+0

45、 + 0 0） =2.17 1076.50 106+4634.99 9.8 + 9964.6418551.12 = 6.32（3.44） =cos2?=1.2 45.67 = 54.801.2 99.4 = 119.28?所以 xy故裙座底截面組合應(yīng)力滿足校核要求。（2）液壓試驗(yàn)時(shí)組合應(yīng)力校核（3.45）1cos(0.30 0+ +)cos0.9?（3.46） =0.30 0+ + =0.3 2.17 1076.50 106+14774.07 9.8118551.12 = 8.81（3.47） =cos20.9?=1.2 45.67 = 54.800.9 1.2 189 = 204.12?所以

46、 xy故裙座地截面處在液壓試驗(yàn)時(shí)的組合應(yīng)力滿足校核要求。3.7.2 裙座檢查孔處 h-h 截面強(qiáng)度校核h-h 截面處組合應(yīng)力計(jì)算及校核a 操作時(shí)組合應(yīng)力（檢查孔）（3.48）1cos（h - h+h - h0+ h - h） cos2?式中：僅在最大彎矩為地震彎矩參與組合時(shí)計(jì)入此項(xiàng)h - hh - h截面處裙座殼的截面積，2；（3.49）= (+ 2) （3.50）= 2h-h 截面處水平方向的最大寬度，mm；檢查孔或較大引出管線引出孔加強(qiáng)管長(zhǎng)度，mm；h - hh - h截面的最大處彎矩.h - h0h - h截面以上塔器的操作質(zhì)量，；h-h 截面處的裙座殼的截面系數(shù)，mm；（3.51）=4

47、22 （3.52）= 2(2)2(2)2h-h 截面處裙座殼的內(nèi)直徑，mm；（3.53）h-h 截面處加強(qiáng)管的厚度，mm；（3.54）由于引出管直徑為，故引出孔直徑為，且219 6cos = 1= 2(2)2(2)2= 2 4.22 250 (14002)2(6002)2= 1.33 106=422 =4 14002 4.22 (600 1400 4.222 1.33 106)= 3.39 1063= 2= 2 250 20 = 10000= (+ 2) = 1400 4.22 (600 + 2 20) 4.22 10000= 2.59 1042因此 =h - h+h - h0+ h - h=

48、2.17 1073.39 106+4634.99 9.82.59 104= 8.15 =cos2?=1.2 45.67 = 54.801.2 99.4 = 119.28?所以 xy故符合要求b 液壓試驗(yàn)時(shí)（檢查孔）（3.55）0.3 + + cos20.9?-截面處的風(fēng)彎矩，n.mm； -截面以上塔器壓力試驗(yàn)時(shí)的質(zhì)量，kg； =0.3 + + =0.3 2.17 1073.39 106+4634.99 9.812.59 104 = 3.68 =cos20.9?=1.2 45.67 = 54.800.9 1.2 99.4 = 107.35?所以 xy故符合要求3.7.3 裙座焊縫強(qiáng)度校核裙座與塔

49、底焊接于封頭間的焊接接頭可分為對(duì)接及塔接。采用對(duì)接型式接頭時(shí)，裙座筒體外與塔體下封頭外徑相等，焊縫必須采用全熔透的連接續(xù)焊，且與塔釜封頭的外壁圓滑過渡。搭接型式接頭的受力情況較差，只是因安裝較方便。本裙座設(shè)計(jì)采用對(duì)接型式。裙座筒體上端面至塔釜封頭的切線距離 h（3.56） = (4+ 1) 1 (2+ 1 2)2(2+ 1)2式中：橢圓封頭的內(nèi)徑，mm；橢圓封頭的厚度，mm；1裙座厚度，mm；2故 =(14004+ 4) 1 (14002+ 4 6)2(14002+ 4)2= 46.12對(duì)接焊縫 j-j 截面處的拉應(yīng)力按下式計(jì)算（3.57）4 2 0 0.6式中：對(duì)接焊縫處的垂直地震力，n；僅

50、在最大彎矩為地震彎矩參與組合時(shí) 計(jì)入此項(xiàng)；裙座頂截面的內(nèi)直徑，mm；對(duì)接焊縫處的最大彎矩，nmm； j-j 截面以上塔器操作質(zhì)量，kg； 0裙座殼有效厚度，mm；設(shè)計(jì)溫度下焊接接頭的許用應(yīng)力，取焊縫兩側(cè)母材許用應(yīng)力較小值，mpa。裙座材料為 q345r，筒體材料為 q345r，故= 99.4= 99.4= 98.11（3.58） =4 2 0 =4 2.17 107 14002 4.224634.99 9.8 1400 4.22 = 3.10 = 0.6= 0.6 1.2 98.11 = 70.64因此 0（2）地腳螺栓的螺紋小徑可按下式計(jì)算1=4+ 2式中：為地腳螺栓螺紋小徑，mm；1為地腳

51、螺栓腐蝕裕量，mm，根據(jù) jb4710 取 3mm；2cn 為地腳螺栓個(gè)數(shù)，一般取 4 的倍數(shù)，n=32；由于地腳螺栓座選 q345r 為制造材料，故= 189（4.6）1=4+ 21=4 0.04 1.32 106 32 189+ 3 = 6.33故 m246 的螺栓滿足要求。選用 m246 規(guī)格螺栓 32 個(gè)。4.1.3 筋板的設(shè)計(jì)（1） 筋板的壓應(yīng)力（4.7）=12式中：筋板的壓應(yīng)力，mpa；f一個(gè)地腳螺栓承受的最大拉力，n；（4.8） =0.8 1.32 10632= 3.3 104對(duì)應(yīng)一個(gè)地腳螺栓的筋板個(gè)數(shù)；n1筋板寬度，mm；l2筋板厚度，mm；故=12=3.3 1042 24 1

52、90= 3.62（2） 筋板的許用應(yīng)力a 為細(xì)長(zhǎng)比，按下式計(jì)算，且不大于 250（4.9） =0.5筋板長(zhǎng)度，mm；慣性半徑，對(duì)長(zhǎng)方形截面的筋板取，mm；i0.289 =0.5=0.5 3320.289 24= 23.93b 為臨界細(xì)長(zhǎng)比，按下式計(jì)算（4.10）=20.6式中：e筋板材料的彈性模量，mpa，由于筋板材料選用 q345，在 20常溫下e=2.09105；筋板的許用應(yīng)力，mpa，取= 189=20.6=2 2.09 1050.6 189= 134.87故 筋板的許用應(yīng)力公式為（4.11）=1 0.4()2式中：系數(shù)， = 1.5 +23()2= 1.5 +23(23.93131.7

53、7)2= 1.52故=122.71mpa=1 0.4()2=1 0.4 (23.93131.77)2 1891.52因此 故筋板符合校核要求。4.1.4 蓋板的設(shè)計(jì)本設(shè)計(jì)采用環(huán)形蓋板且有墊板故環(huán)形蓋板的最大應(yīng)力按下式計(jì)算（4.12）=334(2 3)2+ 4(4 2)2式中：蓋板的最大應(yīng)力，mpa；墊板上的地腳螺栓孔直徑，mm，取22= 34蓋板上地腳螺栓孔直徑，mm，取33= 44筋板寬度，mm，取22= 190筋板內(nèi)側(cè)間距，mm，取33= 135墊板寬度，mm，取44= 140蓋板厚度，mm，取= 40墊板厚度，mm，取= 26=334(2 3)2+ 4(4 2)2=3 3.3 104 1

54、354 (190 44) 402+ 4 (140 34) 262= 10.95mpa故= 189因此蓋板滿足設(shè)計(jì)要求。4.2 填料塔內(nèi)件設(shè)計(jì)4.2.1 總體結(jié)構(gòu)填料塔主要有塔體、液體分布器、液體再分布器、填料、氣體分布器、裙座、除沫器、接管、人孔和手孔、吊耳和吊柱及其他附件組成。此章主要選取和塔體設(shè)計(jì)無關(guān)的一系列內(nèi)件。4.2.2 液體分布器液體分布器選用蓮蓬頭式噴灑器，噴頭直徑，噴灑角80，噴灑外圈距 =1315塔壁 x=70100mm，噴頭高度，小孔直徑=310mm。h = 0.5104.2.3 液體再分布器液體再分布器選用結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、牢固可靠、便于安裝、能承受住氣、液流體的沖擊的集液再分配錐

55、。綜上所述，此次設(shè)計(jì)采用截錐式液體再分布器，= 1400mm1= 0.70.8，且此次設(shè)計(jì)中填料未分段，故截錐式液體再分布器如圖所示。 = 35454.2.4 填料支撐板填料支撐板選用柵板結(jié)構(gòu)。4.2.5 除沫器除沫器參照 hg-t21586 選用抽屜式絲網(wǎng)除沫器，h=100mm，h1=160mm，分塊數(shù) n=2。= 1400mm4.3 設(shè)備接管4.3.1 排液管排液管一般設(shè)置在底部封頭處，通過裙座上的通道管引導(dǎo)裙座外部。4.3.2 進(jìn)氣管進(jìn)氣管的裝配位置由工藝條件確定。但應(yīng)設(shè)置在最高液面之上，避免液體淹沒氣體通道。本次設(shè)計(jì)選用雙列葉片式氣體分布器作為氣體分布器。 （a） （b）（c）（d）圖

56、4.1 常用進(jìn)氣管結(jié)構(gòu)4.3.3 人孔人孔是安裝或檢修人員進(jìn)出塔器的唯一通道。人孔的設(shè)置應(yīng)便于人員出入填料層。人孔的選擇應(yīng)考慮設(shè)計(jì)壓力，試驗(yàn)條件，設(shè)計(jì)溫度，物料特性及安裝環(huán)境等因素。人孔法蘭的密封面形式及墊片用材料，一般與塔的接管法蘭相同。操作溫度高于 350時(shí)，應(yīng)采用對(duì)焊法蘭人孔。此次設(shè)計(jì)的填料塔全高為 7m，故設(shè)置一個(gè)常壓人孔。4.4 法蘭連接設(shè)計(jì)4.4.1 容器法蘭的選取壓力容器法蘭分類如下圖：圖4.2 壓力容器法蘭分類為了簡(jiǎn)化計(jì)算、降低成本、增加互換性，世界各國(guó)都制定了一系列法蘭標(biāo)準(zhǔn)。實(shí)際使用時(shí)，應(yīng)盡可能選用標(biāo)準(zhǔn)法蘭。選擇法蘭的主要參數(shù)是公稱壓力和公稱直徑。根據(jù)設(shè)計(jì)壓力 0.18mpa

57、，設(shè)計(jì)溫度100，圓筒直徑 1406mm，查 jb/t-4702乙型平焊法蘭選用乙型平焊法蘭凹凸密封面 pn=0.6mpa，dn=1400mm 的容器法蘭。其具體參數(shù)為dn=1400mm，d=1560mm，=1515mm，=1476mm，=1456mm，=1453mm，d1d2d3d4，h=270，a=21，=18，d=27mm，螺栓 m24 數(shù)量為 60 個(gè)。 = 72= 16a14.4.2 接管及孔徑表 6.1 將此次塔設(shè)計(jì)的主要接管及其公稱直徑、壁厚、材料等參數(shù)通過表格形式列舉出來。按照一般直管選用方法，dn80mm 的管子伸出長(zhǎng)一般選擇 150mm，管徑處于80mm250mm 的直管則由實(shí)際工藝確定?；亓鞴芘c液體進(jìn)料管應(yīng)滿足以下要求：液體不直接接觸塔填料區(qū)；盡量使液體均勻分布；接管安裝高度應(yīng)不妨礙液體分布器上端液體流動(dòng)；液體內(nèi)含有氣體時(shí)，應(yīng)設(shè)法派出；管內(nèi)的允許流速一般不超過 1.5 到 1.8m/s。4.4.3 管法蘭連接設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)管法蘭的選用應(yīng)根據(jù)容器或管道公稱直徑、公稱壓力、工作溫度、工作介質(zhì)特性以及法蘭材料進(jìn)行選用。4.4.4 管法蘭連接面選擇目前，中國(guó)管法蘭標(biāo)準(zhǔn)較多，主要有國(guó)際標(biāo)準(zhǔn) gb91129125鋼制管法蘭 ，機(jī)械行業(yè)標(biāo)準(zhǔn) jb/t7490管路法蘭和墊片以及化工行業(yè)標(biāo)準(zhǔn) hg205922