營口市船舶修造基地（二期）五萬噸級舾裝碼頭工程畢業(yè)設(shè)計

1、大連理工大學畢業(yè)設(shè)計營口市船舶修造基地（二期）五萬噸級舾裝碼頭工程目錄第0章 摘要4第一章 前期資料6第二節(jié) 波高玫瑰圖繪制：8第二章 平面布置設(shè)計：9第一節(jié) 碼頭前沿頂高程：9第二節(jié) 碼頭前沿設(shè)計水深：9第三節(jié) 碼頭前沿底高程：10第四節(jié) 碼頭泊位長度：10第三章 平面圖及斷面圖：11第四章 荷載計算：11第一節(jié) 舾裝碼頭面荷載11第二節(jié) 船舶荷載：111.作用于船舶上的風荷載：112.系纜力：123.擠靠力：144.撞擊力：14第三節(jié) 水平地震慣性力：15第五章 面板計算：17第一節(jié) 設(shè)計條件：18第二節(jié) 計算（疊合板）：19（一）施工期預(yù)制板的內(nèi)力計算19（二）使用期計算20（三）板的吊

2、運：23第三節(jié) 荷載組合24第四節(jié) 配筋計算25第六章 縱梁計算：26第一節(jié) 設(shè)計條件：26第二節(jié) 內(nèi)力計算：261.施工期：262.使用期：28第三節(jié) 荷載組合32第四節(jié) 配筋計算33第五節(jié) 裂縫驗算34第七章 橫梁計算36第一節(jié) 設(shè)計條件36第二節(jié) 內(nèi)力計算361.施工期362.使用期37第三節(jié) 荷載組合55第四節(jié) 配筋計算59第五節(jié) 裂縫驗算61第七章 樁的計算62第一節(jié) 設(shè)計條件：62第二節(jié) 配筋計算62第三節(jié) 裂縫驗算：63第八章 整體穩(wěn)定性驗算：64第0章 摘要摘要本次設(shè)計的港址位于營口鲅魚圈區(qū)北部，田家崴子西海岸。碼頭為舾裝碼頭，采用高樁碼頭形式，窄樁臺。單個泊位，泊位長度273

3、米，碼頭前沿頂高程5.2米，底高程-6.66米，碼頭前沿水深6.9米。高樁碼頭采用梁板結(jié)構(gòu)。面板采用疊合板。預(yù)制部分厚度0.4米，現(xiàn)澆部分0.15米。面板施工期間按簡支板計算，預(yù)制板配筋是應(yīng)考慮吊裝時板的變形和裂縫開展。使用期間板的計算按連續(xù)板計算，根據(jù)板的長邊和短邊的比，確定板為單向板。配筋是按短邊的彎矩進行配筋。縱梁采用疊合梁。施工期間，按簡支梁進行計算。吊裝時還需驗算吊裝時梁的變形和裂縫是否符合要求。使用期，按連續(xù)梁進行計算。連續(xù)梁計算時，需考慮均布荷載最不利位置，以求出特定跨中最大正彎矩，以及支座最大剪力和負彎矩。門機荷載需要利用影響線的原理，查出門機在梁上移動時每個特定點的彎矩和剪力

4、，以找出最不利位置時梁的最大彎矩和剪力。然后，根據(jù)最不利組合，確定設(shè)計彎矩和剪力。配筋完畢后還得進行抗裂驗算。橫梁采用疊合梁。在安裝預(yù)制橫梁時，按簡支梁進行計算；在面板澆筑時，梁按彈性支撐連續(xù)梁進行計算。使用期，梁按彈性支撐連續(xù)梁進行計算。彈性支撐連續(xù)梁計算時采用三彎矩方程，計算出各支座的反力和彎矩，跨中彎矩采用簡支梁的算法求出。配筋及抗裂驗算與縱梁相同。樁的設(shè)計荷載采用打樁時的產(chǎn)生拉應(yīng)力作為控制荷載，配筋和驗算都采用這一荷載?？看瑯?gòu)件按懸臂梁進行計算，配筋完畢需進行抗裂驗算。按圓弧滑動法驗算土坡穩(wěn)定性，驗算時不考慮上部結(jié)構(gòu)自重及作用在其上的荷載，不計截樁力。本設(shè)計的重點是梁、板、樁的設(shè)計。s

5、ummarythe design of the port site is located north of yingkou district, tian wei sub-west coast. outfitting pier to pier, using high-pile wharf form, narrow pile units. single berth, berth length of 273 meters, quay top elevation of 5.2 m, the bottom elevation -6.66 meters quay depth 6.9 m.slab stru

6、cture using high-pile wharf.panel with laminate. prefabricated section thickness 0.4 m, 0.15 m cast part. panel construction period calculated by simply supported plate, panels, should consider when lifting reinforcement plate deformation and crack development. during use is calculated using the con

7、tinuous sheet plate calculated based board long side and the short side ratio of one-way plate specifying plate. reinforcement is based on the short side of the bending moment reinforcement.stringer using composite beam. during construction, according to charpy calculated. checking needed when lifti

8、ng when lifting beam deformation and fracture compliance. of use, according to the continuous beam calculation. continuous beam calculation, consider the most unfavorable position uniformly distributed load, in order to span a specific maximum positive moment and shear and bearing maximum negative m

9、oment. door influence line load need to use the principles found in the beam gantry crane moves each specific point bending moment and shear force to identify the most unfavorable position of maximum bending moment and shear beam. then, according to the most unfavorable combination, determine the de

10、sign bending moment and shear force. after the crack had to be reinforced checking.beam using a composite beam. when installing prefabricated beams, calculated according to charpy; pouring in the panel, the beam by elastic support continuous beam calculation. use of the beam by the elastic support c

11、ontinuous beam calculation. elastic support continuous beam calculations using three-moment equations to calculate the bearing reaction forces and moments, moments span simply supported beam algorithm derived. checking and stringer reinforcement and crack the same.piling pile design load when using

12、tensile stress as the control loads, reinforcement and checking are using this load. by boat component is calculated according to the cantilever, the need for crack resistance reinforcement is completed.checking on circular slip france slope stability checking does not consider the upper structure w

13、eight and the loads acting on, excluding cut pile force.this design is focused beams, plates, pile design.keywords: wharf, laminated beams, laminated boards, piles.第一章 前期資料第一節(jié) 修船噸位的預(yù)測：根據(jù)提供的數(shù)據(jù)近10年修船噸位統(tǒng)計表年份修船噸位（萬噸）199812.0199913.5200015.0200117.2200219.0200320.5200424.0200526.8200629.0200730.0我們可以推求出2

14、015年的修船噸位數(shù)。散點圖：由散點圖可見，函數(shù)關(guān)系符合線性關(guān)系，因此我們可以采用時間序列法推求2015年的修船噸位數(shù)。設(shè)：年份自變量為x，修船噸位數(shù)為y。則：y=a+bx式中： 序號年份修船噸位（萬噸）1199812.02199913.53200015.04200117.25200219.06200320.57200424.08200526.89200629.010200730.0求得：a=8.99 b=2.13故：y=8.99+2.13x ，進而推求出2015年的修船噸位數(shù)為： y=8.99+2.13×18=47.33萬噸。第二節(jié) 波高玫瑰圖繪制：鲅魚圈19901994年波高頻率

15、統(tǒng)計表波向頻率波高0.6（m）0.71.0（m）1.11.5（m）1.6（m）合計n3.891.250.530.125.77nne5.283.061.240.209.79ne5.001.680.510.047.23ene0.370.020.39e0.120.12ese0.060.06se1.150.021.17sse3.420.183.60s7.140.707.84ssw6.781.410.248.44sw10.522.110.490.0613.18wsw4.980.670.040.025.71w2.620.180.020.022.85wnw1.210.280.021.52nw3.460.73

16、0.264.46nnw2.660.750.360.023.81c24.01合計82.6713.043.750.49100繪制波高玫瑰圖：第二章 平面布置設(shè)計：設(shè)計水位：設(shè)計高水位4.00m設(shè)計低水位0.24m極端高水位5.14m極端低水位-1.69m第一節(jié) 碼頭前沿頂高程： 根據(jù)海港總平面設(shè)計規(guī)范tjt211-99：4.3.3有掩護港口的碼頭前沿高程為計算水位和超高值之和，應(yīng)按表4.3.3中的基本標準和復(fù)核標準分別計算，并取大值。e=4.0+1.2=5.2米（基本標準）e=5.14+0=5.14米（復(fù)核標準）故：碼頭前沿頂高程取e=5.2米。第二節(jié) 碼頭前沿設(shè)計水深： 根據(jù)海港總平面設(shè)計規(guī)范t

17、jt211-99： （4.3.5-1） （4.3.5-2）式中 碼頭前沿設(shè)計水深（m）； 設(shè)計船型滿載吃水（m）； 龍骨下最小富裕深度（m），采用表4.3.5中的數(shù)值； 波浪富裕深度（m），當計算結(jié)果為負值時，取=0； 船舶應(yīng)配載不均而增加的艉吃水值（m），雜貨船可不計，散貨船和油船取0.15m； 備淤深度（m），根據(jù)回淤強度、維護挖泥間隔期及挖泥設(shè)備的性能確定，不小于0.4m； 系數(shù)，順浪取0.3，橫浪取0.5； 碼頭前允許停泊的波高（m），波列累積頻率為4%的波高，根據(jù)當?shù)夭ɡ撕透劭跅l件確定。查表4.3.5：；不考慮港內(nèi)波浪時；故：。第三節(jié) 碼頭前沿底高程：e'=lwl-d式中 e

18、'碼頭前沿底高程； lwl設(shè)計低水位； d碼頭前沿水深。故 e'=0.24-6.9=-6.66m。第四節(jié) 碼頭泊位長度： 根據(jù)海港總平面設(shè)計規(guī)范tjt211-99：4.3.6碼頭泊位長度，應(yīng)滿足船舶安全靠離作業(yè)和系纜的要求。對有掩護港口的通用碼頭，其泊位長度可按下式確定：式中 碼頭泊位長度； l設(shè)計船長； d富裕長度（m），采用表4.3.6中的數(shù)值。根據(jù)表4.3.6 取d=23m則 。第三章 平面圖及斷面圖： （見附圖）第四章 荷載計算：第一節(jié) 舾裝碼頭面荷載 1、均布荷載： 2、集中荷載：門機第二節(jié) 船舶荷載： 根據(jù)港口工程荷載規(guī)范tjt215-981.作用于船舶上的風荷載：

19、 10.2.1作用于船舶上的計算風壓力的垂直于碼頭前沿的橫向分力和平行于碼頭前沿線的縱向分力宜按下列公式計算： 式中 分別為作用于船舶上的計算風壓力的橫向和縱向分 力（kn） 分別為船體水面以上橫向和縱向受風面積（m2） 分別為設(shè)計風速的橫向和縱向分量（） 風壓不均勻折減系數(shù)。 當船舶半載或壓載時受風面積最大，故按半載或壓載時計算，半載或壓載時：式中 dw船舶載重量（t）。 得 查表10.2.3得 船舶在超過九級風（最大風速v=22m/s）時離開碼頭到錨地避風，所以去。 不考慮作用于船舶上的水流力。2.系纜力：根據(jù)港口工程荷載規(guī)范tjt215-98式中 。情況一， 則 情況二， 根據(jù)10.4.

20、5條規(guī)定，作用于系船柱上的系纜力標準值不應(yīng)小于表10.4.5-1和表10.4.5-2所列的數(shù)值。5萬噸級系纜力的標準值為650kn，故取系纜力的標準值取650kn。故3.擠靠力：根據(jù)港口工程荷載規(guī)范tjt215-98護舷間距應(yīng)保證在靠泊時船不會撞到相鄰護舷之間的岸壁上，間距值可按下式計算： 式中 l護舷間距； r船側(cè)舷壓縮后最小曲率半徑； h護舷壓縮后的高度，根據(jù)護舷設(shè)計的壓縮量。確定間距值為15m。護舷等間隔布置，則： 其中，故 4.撞擊力：根據(jù)港口工程荷載規(guī)范tjt215-9810.6.2船舶靠岸時的有效撞擊能量可按下式計算： 式中 船舶靠岸時的有效撞擊能量（kj） 有效動能系數(shù)，取0.7

21、-0.8； m船舶質(zhì)量（t），按滿載排水量計算； 船舶靠岸法向速度（m/s）。 ，查表10.6.4-1得：。滿載排水量： 選擇sa-a1000*750*1000低反力型ri橡膠護舷， 第三節(jié) 水平地震慣性力：根據(jù)水運工程抗震設(shè)計規(guī)范jtj225-985.2.1板梁式、無梁面板式、桁架式和實體墩式高樁碼頭，可按單質(zhì)點考慮，其水平向地震慣性力標準值宜按下列公式計算： 式中 作用在上部結(jié)構(gòu)重心的水平向地震慣性力標準值（kn）； c綜合影響系數(shù)，取0.30，對于接岸的窄樁臺碼頭，視岸坡適當提高，但不超過0.50； 水平向地震系數(shù)，按5.1.4采用； 動力放大系數(shù)，按相應(yīng)計算方向的建筑物自振周期和場地類

22、別查設(shè)計反應(yīng)譜（見圖5.1.4）求得，建筑物自振周期按附錄a確定； w換算質(zhì)點總重力標準值（kn）； 建筑物的梁板、桁架、蓋板、橋跨等固定設(shè)備重力標準值（kn）； 建筑物上的荷載重力標準值（kn）； 嵌固點以上的樁身重力標準值，嵌固點位置按有關(guān)規(guī)定確定（kn）； 樁身重力折減系數(shù)，當樁頂和上部結(jié)構(gòu)為固接時取0.37；鉸接時取0.24。橫梁自重：縱梁自重：面板自重：嵌固點的確定：根據(jù)港口工程樁基規(guī)范jtj 254-98 4.3.3條規(guī)定： 式中 t受彎嵌固點距泥面的深度（m）； 系數(shù)，取1.8-2.2。樁頂鉸接或樁的自由長度較大時取較 小值，樁頂嵌固或樁的自由長度較小時取較大值； t樁的相對剛度

23、系數(shù)（m），按附錄c確定。 式中 m樁側(cè)地基土的水平抗力系數(shù)隨深度增長的比例系數(shù)； 樁材料的彈性模量； 樁截面的慣性矩； 樁的換算寬度，d為樁受力面的樁寬或樁徑。其中 得：t=2.43m。則 樁寬為0.6m，圓形空心，直徑為0.3m。則，樁的面積為：0.0774m2.故樁的重量： 而 第五章 面板計算：選擇一塊中板進行計算。第一節(jié) 設(shè)計條件：1、 作用：1） 永久作用：面板自重2） 可變作用：（1）堆貨:30kn/m2 （2）集中荷載：汽車10t （3）施工荷載：2.5kn汽車荷載標準值和平面尺寸一輛車總重力（kn）前軸重力標準值（kn）后軸重力標準值（kn）軸距（m）輪距（m）1003070

24、4.01.8前輪著地寬度和長度（m）后輪著地寬度和長度（m）車輛外形尺寸（長×寬）-0.25×0.200.50×0.207×2.5-2、材料指標：鋼筋混凝土25kn/m3 。第二節(jié) 計算（疊合板）：（一）施工期預(yù)制板的內(nèi)力計算此時按簡支板計算。1、 計算跨度確定。根據(jù)高樁碼頭設(shè)計與施工規(guī)范jtj 291-98 4.1.3.1條規(guī)定：（1） 彎矩計算跨度： 式中 h為板厚，e為擱置長度。 故 （2） 剪力計算跨度： 2、 內(nèi)力計算。永久作用產(chǎn)生的內(nèi)力：面板自重： 跨中彎矩： 支座最大剪力： 施工荷載產(chǎn)生的內(nèi)力：（2.5kn/m2）跨中最大彎矩： 支座最大剪

25、力： （二）使用期計算使用期疊合板可變作用內(nèi)力計算：此時上層現(xiàn)澆混凝土已經(jīng)達到設(shè)計強度，按單向連續(xù)板計算。1.計算跨度：彎矩計算跨度： 故 取 式中 l梁的中心距離（m）； 梁的上翼緣寬度（m）。剪力計算跨度： 2.內(nèi)力計算：堆貨荷載：30kpa。跨中最大彎矩： 支座最大剪力： （1） 汽車荷載：（移動集中荷載）平行于板跨時，后輪在板跨中間位置時，彎矩最大。垂直于板跨時，后輪靠近支座時，剪力最大。 垂直于板跨時 平行于板跨時根據(jù)高樁碼頭設(shè)計與施工規(guī)范jtj 291-98 4.1.5.1和4.1.5.2條規(guī)定： 單個集中荷載平行于板跨方向的傳遞寬度： 單個集中荷載垂直于板跨方向的傳遞寬度： 4.

26、1.6.1條規(guī)定：平行于板跨方向的彎矩計算寬度： 垂直于板跨方向的彎矩計算寬度：（1） 中置荷載 其中 故 取 汽車荷載： 跨中彎矩： 當垂直于板跨時，后輪貼近支座附近時，支座產(chǎn)生最大剪力：偏置荷載的計算寬度按jtj 291-98 4.1.7.2的規(guī)定： 式中 荷載位于板的自由邊附近時，垂直于板跨方向的剪力計 算寬度； 垂直于板跨方向荷載的傳遞寬度； 板的有效高度； x荷載接觸面積中心至支座邊緣的距離。 （三）板的吊運：板的預(yù)制長度：6.5m，寬度：3.2m。查表：故 面板內(nèi)力計算結(jié)果表作用跨中彎矩（）支座剪力(kn)永久作用自重17.1521.39可變作用短暫狀況施工2.913.63吊運6.

27、06-持久狀況堆貨38.1643.5汽車22.4231.44第三節(jié) 荷載組合承載力極限狀態(tài)的作用效應(yīng)組合：（1） 持久狀況作用的持久組合：根據(jù)jtj 291-98 3.2.8條規(guī)定 其中 故 （2） 短暫狀況作用的短暫組合：根據(jù)jtj 291-98 3.2.10條規(guī)定： 正常使用極限狀態(tài)的作用效應(yīng)組合：（1） 持久狀況作用的短期效應(yīng)組合： （2） 持久狀況作用的長期效應(yīng)組合： （3） 短暫狀況作用效應(yīng)組合： 第四節(jié) 配筋計算混凝土指標：，。鋼筋：hrb335，保護層：50mm。單寬板條，。 選擇：，實際面積=。第六章 縱梁計算：第一節(jié) 設(shè)計條件： 疊合梁。第二節(jié) 內(nèi)力計算：永久作用情況按簡支梁

28、計算。可變作用情況按連續(xù)梁計算。1.施工期：按簡支梁計算。預(yù)制縱梁部分：縱梁的受力寬度3.5m。板的自重：計算公式自重面層3.36現(xiàn)澆層13.13預(yù)制板3551.49梁的自重：施工荷載：內(nèi)力計算：計算跨度：根據(jù)jtj 291-98 4.2.1.1條：彎矩計算跨度： 故 剪力計算跨度： 自重作用下的跨中最大彎矩： 支座最大剪力： 施工荷載作用下的跨中最大彎矩： 施工荷載作用下的支座最大剪力： 預(yù)制縱梁的吊運：采用兩點吊，吊點距兩端0.5m。動力系數(shù)取1.2.梁的實際預(yù)制長度：5.8+0.4=6.2m。支座反力： 跨中彎矩： 支座負彎矩： 2.使用期：按剛性支撐連續(xù)梁計算。永久作用：自重：78.4

29、9kn/m。可變作用：堆貨荷載：集中荷載：門機計算跨度確定：根據(jù)高樁碼頭設(shè)計與施工規(guī)范 jtj 291-98中4.2.1.2規(guī)定：彎矩計算中： 剪力計算中： 永久作用下的跨中彎矩： 永久作用下的支座負彎矩： 永久作用下的支座最大剪力： 可變作用：堆貨荷載產(chǎn)生的內(nèi)力：（均布）跨中最大彎矩：荷載布置： 支座最大負彎矩及最大剪力：荷載布置： 門機荷載產(chǎn)生的內(nèi)力：（集中）門機單機作業(yè)，型號為，按吊臂位置2計算。根據(jù)水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)學附錄八：彎矩計算：（跨中最大正彎矩）當荷載如圖布置時，第一跨彎矩最大： 支座最大負彎矩：如圖荷載布置時，支座產(chǎn)生最大負彎矩： 當荷載移動到如圖所示位置時，支座剪力最大：

30、縱梁內(nèi)力計算成果表工況跨中彎矩（kn-m）支座彎矩（kn-m）剪力（kn）施工期施工39.38-25.38吊裝70.3-3.3883.7使用期自重227.35-305.66-275.88可變作用門機1474.65-753.751194.73堆貨389.43-463.42-377.58第三節(jié) 荷載組合承載力極限狀態(tài)的作用效應(yīng)組合：（1）持久狀況作用的持久組合：根據(jù)jtj 291-98 3.2.8條規(guī)定 其中 故 負彎矩 （2）短暫狀況作用的短暫組合：根據(jù)jtj 291-98 3.2.10條規(guī)定： 正常使用極限狀態(tài)的作用效應(yīng)組合：（1）持久狀況作用的短期效應(yīng)組合： （2）持久狀況作用的長期效應(yīng)組合

31、： （3）短暫狀況作用效應(yīng)組合： 第四節(jié) 配筋計算混凝土指標：，。鋼筋：hrb335，保護層：50mm。鋼筋單筋雙層布置，截面跨中支座km2981.76-1796.9040.1190.0860.1270.090.4680.46862064402配筋實際面積64344826由于梁較高，所以配4根腰筋。箍筋計算： 故， 截面尺寸滿足抗剪要求。 由計算確定腹筋。 箍筋hrb335，不宜太細，選擇，雙肢箍，即。 所以取 故選擇雙肢箍，第五節(jié) 裂縫驗算 根據(jù)水工鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)學中的8-29式： 式中 考慮構(gòu)件受力特征和荷載長期作用的綜合影響系數(shù)，對于受彎構(gòu)件 取2.1 最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)邊

32、緣的距離，mm，當c>65mm時， 取65mm。 鋼筋的直徑。 縱向受拉鋼筋的有效配筋率，當時，取0.03. 有效受拉混凝土截面面積，對于受彎構(gòu)件，a為 重心至截面受拉邊緣的距離，b為截面寬度。 受拉區(qū)縱向鋼筋截面面積，。 按荷載標準值計算的構(gòu)件縱向受拉鋼筋的應(yīng)力。 故， 裂縫寬度滿足要求。 第七章 橫梁計算第一節(jié) 設(shè)計條件 在橫梁安裝施工時，按簡支梁進行內(nèi)力計算；當縱梁和面板澆筑時橫梁按彈性支撐連續(xù)梁進行內(nèi)力計算。使用期橫向排架按彈性支撐連續(xù)梁進行計算。第二節(jié) 內(nèi)力計算1.施工期（1）計算跨度： 彎矩計算跨度： 故 剪力計算跨度： 自重作用下的跨中最大彎矩： 支座最大剪力： 施工荷載作

33、用下的跨中最大彎矩： 施工荷載作用下的支座最大剪力： 預(yù)制橫梁的吊運：采用兩點吊，吊點距兩端0.5m。動力系數(shù)取1.2.梁的實際預(yù)制長度：2.9+0.4=3.3m。支座反力： 跨中彎矩： 支座負彎矩： 2.使用期一、計算圖示及方程：方程：式中 外荷載作用下，簡支梁第n跨左右支座的虛反力，向 上為正，向下為負； e,i橫梁的彈性模量和斷面的慣性矩； 各支座的豎向變位。二、各樁的反力系數(shù)1.樁的特性系數(shù)計算：構(gòu)件 項目e(彈性模量)f（截面積）l0c=（115145）qdk（反力系數(shù)）樁1492500000.297.941223964.3251.09498e-06樁2492500000.295.3

34、4618455.65941.99081e-06樁3492500000.293.01629760.12391.79865e-06樁4492500000.291.22665269.66921.58857e-06樁5492500000.290.41678409.90141.50274e-062.計算樁的壓縮系數(shù)1）豎向壓縮系數(shù)單樁：樁1: 樁2： 樁3： 叉樁： 水平壓縮系數(shù)： 三、荷載計算結(jié)果：1.門機荷載：最大輪壓：向?qū)?yīng)的：2.堆貨荷載：30kpa3.面板自重：4.縱梁自重：5.擠靠力6.撞擊力：7.系纜力： 四、計算單位力作用下各支座內(nèi)力單位豎向力p=1時作用：（1）根據(jù)法方程： 其中 ，外

35、荷載在中間支座不引起虛反力，所以及為0。對支座2和3列法方程： 對法方程進行化簡得： 由 其中 各跨連續(xù)梁作用在簡支梁時，外荷載產(chǎn)生的支座反力。得： 又 其中 k樁的柔性系數(shù)。故 將以上四式代入法方程整理得： 解方程得： 故 各樁的軸力： （2）對2和3支座列出三彎矩方程： 整理后： 各支座反力： 根據(jù) 得支座的沉降： 將以上四式代入三彎矩方程： 解得： 各支座反力： 各樁的軸力： （3）此時，所以，而叉樁的軸力： （4）對2和3支座列出三彎矩方程： 此荷載作用下的支座反力： 則支座沉降： 以上四式代入法方程： 解得： 因此 所以各樁的軸力： （5）對2和3支座列出三彎矩方程： 此荷載作用下的

36、支座反力： 則支座沉降： 以上四式代入法方程： 解得： 因此 所以各樁的軸力： （6）對2和3支座列出三彎矩方程： 整理后： 各支座反力： 根據(jù) 得支座的沉降： 將以上四式代入三彎矩方程： 解得： 各支座反力： 各樁的軸力： （7）對2和3支座列出三彎矩方程： 整理后： 各支座反力： 根據(jù) 得支座的沉降： 將以上四式代入三彎矩方程： 解得： 各支座反力： 各樁的軸力： （8）根據(jù)法方程： 其中 ， 外荷載在中間支座不引起虛反力，所以及為0。對支座2和3列法方程： 對法方程進行化簡得： 由 其中 各跨連續(xù)梁作用在簡支梁時，外荷載產(chǎn)生的支座反力。得： 又 其中 k樁的柔性系數(shù)。故 將以上四式代入法

37、方程整理得： 解方程得： 故 各樁的軸力： 單位力產(chǎn)生的內(nèi)力荷載情況簡圖內(nèi)力10-0.491-0.3080.860.1930.0357-0.046-0.04620-0.407-0.238-0.1160.1650.01970.4910.49130000000.833-0.8334-1-0.445-0.1050.159-0.061-0.067-0.0160.0165-1-0.424- 0.0921.165-0.070-0.069-0.014-0.01460-2.23-2.07-0.6371.6830.546-0.312-0.312700.201.220.058-0.6910.3610.1840.1

38、848-9.261.82-2.114.571.8575.2261.5801.580將以上的工況命名為1、2、3、4、5、6、7、8工況。以上各工況的跨中彎矩:工況m0支座彎矩跨中彎矩m1m2m3m4中1中2中3100-0.491-0.3080-0.246-0.400-0.154200-0.407-0.2380-0.204-0.323-0.1193000000.0000.0000.00040-1-0.445-0.1050-0.723-0.275-0.05350-1-0.424-0.0920-0.712-0.258-0.046600-2.23-2.070-1.115-2.150-1.0357000

39、.2031.2200.1020.7120.61081.531-9.261.82-2.111.711-2.1891.386-0.380作用在橫向排架上的作用作用m1m2m3r12r3r4橫梁自重-333.3665.52-75.96164.5266.86188.13107.90縱梁總和0.00-489.65-233.6927.50225.75161.04100.63面板總和0.00-1057.02-504.4859.37487.34347.64217.24堆貨0.00-2149.88-1026.06120.75991.20707.07441.84系纜力x0.000.000.000.000.000.

40、00496.32系纜力z168.2371.3315.48-195.9211.7311.544.42擠靠力0.000.000.000.000.000.00158.70撞擊力0.000.000.000.000.000.001296.42門機0-919-563.5987.4286364.142959.42857589實際的作用產(chǎn)生的跨中彎矩荷載m0m1m2m3m4中1中2中3橫梁自重55.116-333.3665.52-75.96-61.596-78.80449.896-13.662縱梁00-489.645-233.690-244.823-361.668-116.845面板00-1057.02-504.480-528.511-780.751-252.24堆貨00-2149.88-1026.060-1074.94-1587.97-513.03系纜力x00000000系纜力z0168.2371.3295215.477160119.77984