蒸汽噴射器的簡(jiǎn)易計(jì)算

1、器 的! 簡(jiǎn)薛;易才蒸汽噴射器主要由噴 嘴、混合室、擴(kuò)散管三個(gè)另 件所組成（如圖Do其工作 原理為壓力較高的工作蒸汽 （大于2公斤/甩米2表壓）經(jīng) 噴嘴高速?lài)娚涑鰜?lái)，在噴嘴 出口處將位能變成動(dòng)能，壓 力降低，速度提高.將被吸 引介質(zhì)抽入混合室內(nèi)和工作 蒸汽接觸。接受動(dòng)能，隨工 作蒸汽一起進(jìn)入擴(kuò)散管喉 部，在這里，二種介質(zhì)充分 混合，并進(jìn)行能量交換，然 后混合流體在擴(kuò)散骨段內(nèi)， 降低速度，升髙壓力，最后 由出口排出。蒸汽噴射器具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn) 單，制造容易，操作穩(wěn)定，效 率持久等優(yōu)點(diǎn)。目前在蒸發(fā)， 結(jié)晶，精憎；空調(diào)，制冷，冶金等行業(yè)中獲得 應(yīng)用。蒸汽噴射器的結(jié)構(gòu)雖然簡(jiǎn)單，但其工作特 性較為復(fù)雜。當(dāng)詢(xún)，

2、有關(guān)部門(mén)大都采用蘇 E.幾沙柯洛夫；B.1T勃留多夫；C.M.維利杰 爾；日速水惠次，鶴尾定雄等人的方法進(jìn)行 設(shè)計(jì)計(jì)算，但是往往由于這些計(jì)算方法的繁鎖 與復(fù)雜，并缺乏其可靠性，給噴射器的設(shè)計(jì)工 作帶來(lái)較大的困難。在xx工廠，我們對(duì)蒸汽 噴射器（以下簡(jiǎn)稱(chēng)噴射器）進(jìn)行了一系列的試驗(yàn) 研究工作，為了供有關(guān)單位了解用蒸汽噴射引 射真空的技術(shù)，現(xiàn)將噴射器的簡(jiǎn)易設(shè)計(jì)方法介 紹如下，以供參考。一、設(shè)計(jì)條件1.工作蒸汽壓力：選用蒸汽管網(wǎng)中能夠 經(jīng)常維持的最低壓力進(jìn)行設(shè)計(jì)。一般工作蒸汽 圧力不要低于3公斤/厘米2表圧，否則噴射器 的經(jīng)濟(jì)性很差，蒸汽壓力愈高，噴射器應(yīng)用于生 產(chǎn)就愈經(jīng)濟(jì)。必須指出，工作蒸汽不能帶水

3、，否則將引起真空度的波動(dòng)，甚至破壞其真空，一 般采用飽和蒸汽或稍為過(guò)熱的蒸汽。2.吸入真空度：吸入真空度設(shè)計(jì)過(guò)高，不 但使噴射設(shè)備復(fù)雜化，而且很不經(jīng)濟(jì)，相反，如 設(shè)計(jì)過(guò)低就要彩響生產(chǎn)。應(yīng)該按照被抽吸生產(chǎn) 系統(tǒng)所需要的實(shí)際真空度或稍高5%進(jìn)行設(shè) 計(jì)。3吸入氣體量：吸入氣體往往由可凝性 氣體和不可凝氣體二者組合。吸入氣體量必須 正確無(wú)誤。同時(shí)，必須說(shuō)明吸入氣體中每一組 成的重量及其該組成的分子量。吸入氣體溫度 愈低，對(duì)噴射器的操作特性就愈有利。4. 冷卻水：在多級(jí)噴射器之間串聯(lián)上中 間冷凝器，用冷卻水來(lái)凝結(jié)可凝性氣體,減輕下 一級(jí)噴射器的負(fù)持，同時(shí)迅速降低氣體溫度，提 髙其生產(chǎn)能力。冷卻水溫度愈低

4、愈有利，冷卻 水昂根據(jù)熱平衡計(jì)算決定，冷卻水壓力應(yīng)大于 1.5公斤/厘米2表壓為宜。5大氣壓力：了解當(dāng)?shù)氐拇髿鈮毫Γ?便準(zhǔn)確地計(jì)算各種絕對(duì)壓力值。6密閉性與阻力降：真空系統(tǒng)的密閉性 與阻力降對(duì)噴射器的正常操作極為重要，耍求 整個(gè)真空系統(tǒng)密閉無(wú)漏，并盡最減少?gòu)澢糠?及其法蘭、伐門(mén)連接結(jié)構(gòu)。二、設(shè)計(jì)計(jì)算1.噴射器級(jí)數(shù)的確定：噴射器的級(jí)數(shù)，根 據(jù)生產(chǎn)系統(tǒng)需要的真空度來(lái)決定。系統(tǒng)真空度 要求愈高,噴射器串聯(lián)的級(jí)數(shù)就愈多。目前，最 高噴射器的級(jí)數(shù)為5級(jí)（如圖6）,相反，真空 度要求低的，串聯(lián)的級(jí)數(shù)就少，一般可以按照 表1中的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行選定。為了使噴射器的工作蒸汽消耗指標(biāo)更為經(jīng)15 1994-200

5、9 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved, http/ki.nct濟(jì)合理，可以計(jì)算相近二種噴射器的工作蒸汽消耗品加以比較，從而確定其級(jí)數(shù)。P1圖2單級(jí)噴射器表1各級(jí)噴射器可達(dá)到的壓力范圍10-680圖2640-740圖33735-756圖44754-759.7圖35759-759.95圖6紙數(shù)（當(dāng)我罷劈760M時(shí)）附 圖2.壓縮比的計(jì)算：每級(jí)噴射器的排出壓 力與吸入壓力之比值稱(chēng)為壓縮比。K二斤式中：K壓縮比R噴射器的吸入壓力（絕壓）ataPz噴射器的排出壓力（絕壓）ata 壓縮比K值，理論

6、上為K = 110之間，實(shí) 際使用中經(jīng)濟(jì)壓縮比值為16之間。3膨脹比的計(jì)算：每級(jí)噴射器的工作荼 汽壓力與吸入壓力之比值稱(chēng)為膨脹比.E5- 上 Pt式中：E膨脹比A噴射器的吸入壓力（絕壓ata 人一工作蒸汽壓力（絕壓）ata4.噴射系數(shù)的計(jì)算：每級(jí)噴射器被吸入 氣體量與工作蒸汽量之比值稱(chēng)為噴射系數(shù)。© 1994-2009 China Academic Jounial Elcctrcxix Publishing House. All rights reserved,httpv'圖6四級(jí)噴射器16 -© 1994-2009 China Academic Jounial E

7、lcctrcxix Publishing House. All rights reserved,httpv'圖7噴射系數(shù)確定圖表4稅胳蘆掙式中：“一噴射系數(shù)Gm吸入氣體量（公斤/時(shí)G。一工作蒸汽量（公斤/時(shí)噴射系數(shù)“值，可以根據(jù)壓縮比K值和膨 脹比E值從圖7中査得。5. 多級(jí)噴射器的各級(jí)壓縮比和中間壓力 的計(jì)算：對(duì)于多級(jí)啖射器各級(jí)間的中間壓力， 通常假定各級(jí)中間壓力升高相等，即每級(jí)的壓 縮比K值相等；,當(dāng)不考 慮中間冷凝器的阻力時(shí)，各級(jí)噴射器的中間壓 力和壓縮比K值可按下列方法計(jì)算。（1）二級(jí)噴射器（如圖3）：第一級(jí)噴射器：K嚴(yán)令第二級(jí)噴射器：7<2 = -J-中間壓力：R =、

8、/R：/fata式中：R第一級(jí)噴射器的吸入壓力ataA笫一級(jí)噴射器的排出壓力，第二 級(jí)噴射器的吸入壓力，ataE第二級(jí)噴射器的排出壓力，可取1.01 ata（2）三級(jí)噴射器（如圖4）：第一級(jí)噴射器：K、= PJP笫二級(jí)噴射弱：= PJPZ第三級(jí)噴射器：K3 = PJP3 中間壓力：斥二人&戸|"alaR R巳 ata式中：意義符號(hào)同前R第二級(jí)噴射器排出壓力，第三 級(jí)噴射器吸入壓力ata£第三級(jí)噴射器排出壓力，可取= 1,01 ata（3）四級(jí)噴射器（如圖5）：笫一級(jí)噴射器：2PJP第二級(jí)噴射器：Ki = PJP：第三級(jí)噴射器：K3 = PJP.第四級(jí)噴射鵠K. =

9、PJP.中間壓力： = -4/_P?ataIata/ = / R 衛(wèi) ata式中：意義符號(hào)同前第二級(jí)噴射器排出壓力，第 四級(jí)噴射器吸入壓力ata左一第四級(jí)噴射器排出壓力，可取 7? = 1.01 ata（4）五級(jí)噴射器（如圖6）：第一級(jí)噴射器：2PJP、第二級(jí)噴射器：KPJPt第三級(jí)噴射器：= PJPZ第四級(jí)噴射器：K嚴(yán)Pg第五級(jí)噴射器：KZR中間壓力：pzpe'p撿 R.gfata斥=咒妙一戸亍ata召=、廠不衛(wèi)ata式中：R,凡人必一意義符號(hào)同前一 17 £第四級(jí)噴射器排出壓力， 第五級(jí)噴射器吸入壓力 （ata）R第五級(jí)噴射器排出壓力,可取 A = 1.01 ata但在具

10、體設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)該考慮中間冷凝器的 阻力 AP, 般卩= 0.020.002 ata6噴射器的尺寸計(jì)算：（1）噴嘴，擴(kuò)散借，混合室的結(jié)構(gòu)尺寸按 表2計(jì)算；1994-2009 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved, http"1994-2009 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved, http"1994-2009 China Academic Journal Electr

11、onic Publishing House. All rights reserved, http"表2蒸汽噴射器各部結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算表噴嘴擴(kuò)散管混合室克徑d, D, D,（亳米）d = l6j箸D J】8（ m + %；"）+G+G m 見(jiàn)表3入口處色徑小，D, De（«米）rt=（35）dDxs=1.5DD4 6（*）0 43出口處宜徑d?，D2（毫米）dzCd0=1 8D收縮角5C度）a 產(chǎn) 60。心工5°44擴(kuò)強(qiáng)角4,血（度）6=15。59。08喉部長(zhǎng)度1, L（亳米）l=l2dL«3D收縮段恰度L Lt（毫米）j弘一<111=8 1

12、8La=»5D擴(kuò)張段長(zhǎng)度匚L,（:毫米）* d? d* 0.2634L25D怏度Lo, H（亳米）h由A值和H值決定H«=De + 101994-2009 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved, http"表屮：G。工作蒸汽量G。=今公斤/時(shí)Gl9Gz和為進(jìn)入擴(kuò)散管喉部混合氣體組成中除工作蒸 汽和水蒸汽成分外的其余氣體 成分的重量公斤/時(shí)和相應(yīng)的 各氣體成分的分子量G “一水蒸汽量（公斤/時(shí)）Gm混合氣體量G” = G“ + G + 公斤/時(shí)R工作蒸汽壓力（絕

13、壓）ata噴射器的入口壓力（絕壓）ata,和排出壓力（絕壓）ataC與膨脹比E有關(guān)的系數(shù)。可用 插入法從表4中查取，或按18 C = 0.54（2.64） logE 計(jì)算表3擴(kuò)散管喉徑D和混合室直徑D。的關(guān)系D（奄米）D。（奩米）D（亳米）D°（米毫丿<20O 89x4100-1500325x820-400133x4150-200©426x940-1000219x6<2000529x9A從噴嘴出口到擴(kuò)散器入口之距離，見(jiàn)后面計(jì)算。務(wù)4噹嘴的計(jì)算系數(shù)值C=呂-E卜ECECECE1C101.60452.701003.754507.1710G010.0121.68502

14、.831204.075007.50120010.8141.76552.951404.365507.80140011.6161.84GO3.051604.606008.10160012.3181.92653.141804.846508.40180012.8202.00703.232005.06700& 70200013.4252,17753.322505.53750'8.95250014.7302.33803.413006.0018009.20300015.9352.46853.5)3506.438509.40350016.9402.58903.5?4006.809009.604

15、00017.8（2）噴嘴出口處到擴(kuò)散管入口處的距離蟲(chóng) 值計(jì)算：為了的定最隹距離/值，必須算出自由噴 射射流長(zhǎng)度b和自由噴射射流在距離啖嘴出口 截面乙距離處的直徑de二個(gè)尺寸。見(jiàn)圖8,9。1）自由噴射射流長(zhǎng)度b的計(jì)算： 當(dāng)噴射系數(shù)“20.5時(shí)tc =毫米 當(dāng)噴射系數(shù)“冬0.5時(shí)lc= （、/ 0'.083+0.76“ -0.29）"毫米 式中：噴堀出口宜徑（毫米）a實(shí)驗(yàn)常數(shù)。對(duì)于彈性介質(zhì)，可取 a = 0.070.09。當(dāng) “<0.2 時(shí)， 常數(shù)a可采用較低值，而當(dāng)“較 大時(shí)，采用較高值。 在b處擴(kuò)散管的直徑Q = D + 0.1（厶 -S）毫米2）自由噴射射流在距離噴嘴

16、截面b處的 直徑de的計(jì)算： 當(dāng)噴射系數(shù)>0.5時(shí)d“ 1.5叼2（1 +»）毫米 當(dāng)噴射系數(shù)M<0.5時(shí)d。= 3.4必/0麗34 （T而"毫米如果Dc>dc，則蟲(chóng)=0毫米（如圖8）即噴 嘴出口和擴(kuò)散管入口在同一斷面上，但畋嘴不 要伸入擴(kuò)散管內(nèi)。如果Dc<dCi則力>0毫米（如圖9）噴嘴 離開(kāi)擴(kuò)散管，其離開(kāi)距離為/值。這時(shí)Dc = D + 0.1Lj （lc- A）當(dāng) = 時(shí)，求得力值。（3）中間冷凝器的計(jì)算，中間冷凝器分直接式冷凝器和簡(jiǎn)接式冷凝 器二種，一般在生產(chǎn)上如冷凝代體無(wú)特殊要求 者，大都采用結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，造價(jià)低廉的直接式大 氣冷凝器。1

17、）簡(jiǎn)接式冷凝器的計(jì)算方法按列管熱交 換器或螺旋板式熱交換器的計(jì)算方法進(jìn)行設(shè)計(jì) 計(jì)算，本文不作介紹。2）直接式大氣冷凝器的計(jì)算： 冷卻水量聲的計(jì)算：心令勰爭(zhēng)嚴(yán)（米'/小時(shí)式中：GotGm意義符號(hào)同前i和冷凝壓力（即噴射器出口 壓力）相對(duì)應(yīng)的飽和水蒸汽 的熱含董（千卞/公斤）h冷卻水進(jìn)口溫度（匕）一 19 一ti冷卻水出口溫度（匸）1994-2009 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved, http"冷凝直徑Qx的計(jì)算:2）噴射器的排出氣體溫度：2 j壽爲(wèi)&汾米人+洛

18、十廠°K式中：Ge意義符號(hào)同前.1.5系數(shù)。按生產(chǎn)能力増加50% 計(jì)算妬氣體在冷凝器內(nèi)的速度 < 米/ 秒）y氣體在冷凝器入口處的比 容，可近似取為在該處的蒸汽比容（米V公斤 冷凝器淋水板尺寸的計(jì)算：（a）根抿冷卻水的受熱程度P =孚*, 從表50查取淋水極數(shù)心淋水板間距h及水滴 直徑比,一般小孔直徑d。為26毫米。 式中：仇,仏意義符號(hào)同前T和冷凝壓力相對(duì)應(yīng)的蒸汽冷凝 溫度（G<b）淋水寬度b的計(jì)算："寺比+ 50亳米表5入氣冷凝器中水的受熱罠度P水?dāng)?shù) 淋板n.淋水板間距離 hGK米）對(duì)不同水滴直徑d°（亳米）的P值d°=2d°=

19、Jdj=543000.5380.3680.21463000.6450.1660.26583000.7270.5330.31044000.5800.4100.23364000.6870.5000.28984000.7740.5680.346冷凝器高度皿的計(jì)算：Hk = 56毫米（4）幾個(gè)說(shuō)明：1）計(jì)算。介質(zhì)流速的推薦： 工作蒸汽流速1530米/秒 真空管路系統(tǒng)中的氣體流速1020 米/秒 冷卻水流速1.52米/秒 混合氣體在中間冷凝器中的流速815米/秒.式中：人工作蒸汽的絕對(duì)溫度（°K）T、吸入氣體的絕對(duì)溫度（°K）“一一噴射系數(shù)3）咬堀，擴(kuò)散管的加工梢皮、光潔度和冋 心度

20、：噴嘴，擴(kuò)散管的加工精度為三級(jí)精度；光潔度：噴嘴為擴(kuò)散管為或； 噴嘴，擴(kuò)散管要求同心，其不同心度不超 過(guò)0.5亳米。4）噴射器的各部結(jié)構(gòu)尺寸變化，對(duì)噴射器 的性能有著顯著的影響，一個(gè)設(shè)計(jì)合理的噴射 器，應(yīng)該根據(jù)系統(tǒng)生產(chǎn)的實(shí)際情況（譬如是連續(xù) 還是間歇生產(chǎn)），真空度的要求等因素來(lái)決定其 噴射器的各部結(jié)構(gòu)，大小。這樣的設(shè)計(jì)才是最 經(jīng)濟(jì)的。5）可以用變相水力噴射器來(lái)取代多級(jí)噴 射器中最末級(jí)的大氣冷凝器和蒸汽噴射器。這 樣，不但能將高位變成低位，而且造價(jià)更低，應(yīng) 用于生產(chǎn)更為經(jīng)濟(jì)合理，這就是汽水串聯(lián) 噴射器。有關(guān)4）、5二個(gè)內(nèi)容以后再作介紹。7.例題：根據(jù)下列條件設(shè)計(jì)一個(gè)蒸汽噴射黠：（1）工作蒸汽壓力

21、：乙=5公斤/厘米"表 壓）=6 ata （絕壓）（2）工作蒸汽溫度，" = 158.It<3）當(dāng)?shù)厝畾鈮毫Γ篟 = 760毫米汞柱（4）吸入氣體壓力：R = 610亳米汞柱真空度 £ =尋 = 0.204 ata （絕壓）（5）排出氣體壓力：7 = 0.01公斤/厘米2 （表壓） = 1.01 ata （絕壓（6）吸入氣體量：G, = 5公斤/小時(shí) 其中：空 氣呈：Gd = 4.5公斤/小時(shí)水蒸汽雖：G“ = 0.5公斤/小時(shí)一 20 解根據(jù)吸入壓力為610毫米汞柱真空 度，從表1知，應(yīng)選用一級(jí)蒸汽噴射器。<i)壓縮比：=4-95膨脹比：E = q-

22、|q- = 29.4(3)根據(jù)= 4.95, £ = 29.4從圖7中査 得噴射系數(shù)“ = 0.14。<4)工作蒸汽消耗屋：C 5Go = QJ4 = 36 公斤/時(shí)(5)噴射器的各部尺寸計(jì)算：1)噴嘴各部尺寸計(jì)算：®喉部直徑：d 入口處克徑：d產(chǎn)5d = 5x4 = 20毫米 出口處玄徑：d2 = Cd = 2.30x4 = 9.2 毫米根據(jù)膨脹比E = 29.4,從表4中查得Q = 2.30 收縮角，5 = 60° 擴(kuò)張角：02 = 15。 喉部長(zhǎng)度：/=1.2d = 1.2x4 = 4.8 毫米 收縮段喪度：/, = E15 = O5=13-9 毫米

23、擴(kuò)張段長(zhǎng)度：Zz = 0634 = 19,8 毫米2)擴(kuò)散管各部尺¥計(jì)算:喉部直徑：»】.6卷"空= 1.61x4.5 + 0.5 + 36pgj- = 0.2 毫米式中：空氣的分子量，M八29。 入口處直徑：tD產(chǎn) 1.51)=1.5 x 10.2 = 15.3 毫米 出口處直徑：02=1.80=1.8x10.2 = 18.4 毫米 收縮角：0產(chǎn)5。44 擴(kuò)張角：血=9。08， 喉部長(zhǎng)度：L = 30 = 3x10.2 = 30.6 毫米 收縮段長(zhǎng)度：厶i = 5D = 5xlO.2 = 51 毫米 擴(kuò)張段長(zhǎng)度：厶 2 = 5 刀= 5x10.2 = 51 毫米

24、3) 噴嘴出口處到擴(kuò)張管入口處距離/值 的計(jì)算：由于噴射系數(shù)“ =0.14<0.5 蒸汽自由噴射射流長(zhǎng)度b;/c= (x/D83 + 07767 - 0.29)-j-=(V 0)83+ 0x(1 J49 2一° 29)航務(wù)-9.55毫米式中：實(shí)驗(yàn)常數(shù)。取0.07 蒸汽自由噴射射流在距噴嘴出口截面 lc處直徑do;de = 3.4 右 x/玄麗3?07而=3.4 X 9.2V 0S3+O6 xOTlT= 13.62毫米 在b = 9.55毫米處擴(kuò)散管收縮部分直 徑D。：Do = D + 0.1L】-(/c-/ = 10.2 + 0.151-9.55 + 力=14.345 + 0.

25、U毫米如力=0亳米，則14.345亳米 可見(jiàn) Qu 14.345dc= 13.62所以/ = 0毫米。即噴嘴出口和擴(kuò)散管入21 v 1只42009 China Academic Journal tlcdronsc Publishing House. All rights reserved, hitpz-wwuxnki.ncr風(fēng)機(jī)經(jīng)常因煤焦油結(jié)疤 及其軸端密封損壞而彼 迫停車(chē)檢修，影響化肥 生產(chǎn)。針對(duì)這一薄弱環(huán)嚴(yán)化學(xué)工程譯叢65年N3 6, 66年2 10, 67年2 12。 化工技術(shù)資料（設(shè)計(jì)百業(yè)分冊(cè)）64年遜4, 25, 66 年 NO 10。 «化學(xué)世界57年NO 8,血9。 &

26、#171;甬型機(jī)械快按64年血1。 供熱學(xué)，西安冶金學(xué)院供熱與通風(fēng)教硏組、哈爾濱建 筑工程學(xué)院供熱與通風(fēng)教硏組編。 «蒸汽噴射式拍空器沒(méi)計(jì),，五七油田八分部設(shè)硏大噴射吸M攵、噴射增壓在脫硫工段的試用g*址莎> 浙江省工業(yè)設(shè)計(jì)院化工室設(shè)備組坷刃A AS» 1994-2009 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved http.'wwwxnki.nct一、概述合成氨生產(chǎn)中的脫硫工段，起若除塵，脫 硫輸送氣體和增壓的作用。目前大都采用填 料塔、湍球塔、焦碳過(guò)濾器，文

27、氏管或電除塵 等設(shè)備來(lái)淸除半水煤氣中的塵粒及煤焦油等雜 質(zhì)。同樣也采用填料塔，湍球塔、噴射塔或單 向空塔噴淋等設(shè)備作為脫除半水煤氣中無(wú)機(jī)硫 的設(shè)備。采用羅茨鼓風(fēng)機(jī)輸送半水煤氣并提高 高壓機(jī)一段入口的壓力，整個(gè)脫硫工段工藝流 程如圖1。脫硫工段不僅設(shè)備龐大繁多，而且在生產(chǎn) 過(guò)程中往往因煤種硫化氫含量的增高使設(shè)備不 相適應(yīng)，影響脫硫，除塵效率。特別是羅茨鼓 節(jié)，我們往桐廬化肥廠（年產(chǎn)三千噸合成鎮(zhèn)廠） 進(jìn)行了噴射吸收、噴射增壓的新型設(shè)備一異 相噴射器（即用液相稀氨水引射氣相半水煤咒， 以下簡(jiǎn)稱(chēng)異相噴射器）取代整個(gè)脫硫工段的試 驗(yàn)工作，試驗(yàn)工藝流程如圖2。通過(guò)對(duì)異相噴射器的初步試驗(yàn)研究，并經(jīng) 化工試車(chē)和連續(xù)性的生產(chǎn)運(yùn)行表明：在合成聶 生產(chǎn)脫硫工段采用異相噴射掘這種新型設(shè)備和 這種噴射吸收，噴射增壓的新工藝，在技術(shù)上是 可行的。并且異相噴射