淺談混凝土強(qiáng)度檢測(cè)技術(shù)論文

1、黑龍江建筑職業(yè)技術(shù)學(xué)院材料學(xué)院畢業(yè)論文第一章 緒 論 1.1 工程質(zhì)量檢測(cè)背景隨著經(jīng)濟(jì)建設(shè)迅速發(fā)展，我國(guó)建筑業(yè)也有巨大的突破。隨著混凝土結(jié)構(gòu)在基本理論和設(shè)計(jì)方法等方面深入研究，建筑物的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和施工水平也有了很大的提高?；炷翉?qiáng)度無(wú)損檢測(cè)技術(shù)的研究工作得到了廣泛開(kāi)展。與此同時(shí)，經(jīng)濟(jì)文化生活和城市進(jìn)速的加快，建設(shè)速度以及建設(shè)規(guī)模日益增加，建筑質(zhì)量問(wèn)題日益突出。因此，人們對(duì)建筑物的安全性、適用性和耐久性的要求不斷增強(qiáng)，在建筑結(jié)構(gòu)類(lèi)型不斷創(chuàng)新的同時(shí)，工程結(jié)構(gòu)質(zhì)量檢測(cè)技術(shù)也在不斷改進(jìn)。在不斷發(fā)展新技術(shù)的同時(shí)，工程結(jié)構(gòu)質(zhì)量的檢測(cè)、鑒定評(píng)估與加固改造已成為人們急需解決的問(wèn)題。在發(fā)達(dá)國(guó)家，房屋結(jié)構(gòu)的新建與加

2、固改造早已呈現(xiàn)前消后漲的趨勢(shì)。例如：英國(guó)1979年用于建筑物維修、加固 改造業(yè)的投資是1965年的3.8倍；瑞典自1983年后，建筑業(yè)投資的50以上用于在役建筑的診斷和維修加固改造業(yè)；丹麥用于加固改造與新建工程的投資比例己達(dá)到6：1。事實(shí)上，一個(gè)國(guó)家的基本建設(shè)大體可分為：大規(guī)模新建、新建與維修加固改造并重、以加固改造為主的三個(gè)階段。我國(guó)的基建行業(yè)盡管受宏觀(guān)調(diào)控政策的影響，新建與加固改造的投資比例呈波浪式變化，但從總體上看，正逐步走出第二階段，建設(shè)部的科研規(guī)劃也據(jù)此進(jìn)行了相應(yīng)的調(diào)整。據(jù)保守估計(jì)，我國(guó)現(xiàn)有的60多億平方米房屋建筑面積中，40以上需要分期分批的進(jìn)行鑒定、改造和加固。而工程結(jié)構(gòu)質(zhì)量檢測(cè)

3、、鑒定是加固改造必要的數(shù)據(jù)基礎(chǔ)，對(duì)了解建筑物現(xiàn)有的承載能力、老化 、損傷程度、安全性，加固改造的可行性以及成本控制起著關(guān)鍵作用。1.2 檢測(cè)技術(shù)檢測(cè)技術(shù)是建筑物可靠性鑒定所依賴(lài)的重要工程技術(shù)，它們的開(kāi)發(fā)和應(yīng)用在相當(dāng)程度上決定著可靠性鑒定的水平。1.2.1檢測(cè)內(nèi)容深入化 除了材料強(qiáng)度、構(gòu)件尺寸和破損狀況、結(jié)構(gòu)變形和位移等常規(guī)檢測(cè)項(xiàng)目，當(dāng)前檢測(cè)技術(shù)所測(cè)試的內(nèi)容已擴(kuò)展到材料、構(gòu)件、結(jié)構(gòu)的其他幾何、力學(xué)性狀以及物理、化學(xué)性狀，如混凝土材料的含水率、水泥含量、氯離子含量、PH值和抗?jié)B性，混凝土內(nèi)部鋼筋的位置、直徑和銹蝕狀態(tài)等等，這些內(nèi)容不僅涉及建筑物的安全性和適用性，也涉及建筑物的耐久性和使用壽命，檢測(cè)

4、內(nèi)容的完善有助于人們更全面、 深入地了解和掌握建筑物的性能和狀況，為建筑物的可靠性鑒定提供更充足的依據(jù)。 1.2.2 檢測(cè)方法多樣化 工程結(jié)構(gòu)質(zhì)量的檢測(cè)方法發(fā)展迅速，有很多技術(shù)已不斷創(chuàng)新、精進(jìn)，被運(yùn)用到實(shí)際現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)當(dāng)中，例如測(cè)試混凝土的回彈法、鉆芯法、超聲回彈綜合法，測(cè)試混凝土缺陷的超聲法，測(cè)試鋼材和焊縫缺陷的超聲法、射線(xiàn)法、磁粉法、滲透法和渦流法，測(cè)試構(gòu)件表面穩(wěn)定的輻射測(cè)溫法等。這些方法較已有的方法具有更多的優(yōu)點(diǎn)，它們的開(kāi)發(fā)和應(yīng)用將提高測(cè)試的精度，擴(kuò)展測(cè)試內(nèi)容，為提高檢測(cè)質(zhì)量提供了優(yōu)越的保障。1.2.3檢測(cè)儀器智能化集數(shù)據(jù)采集和分析于一體、功能齊全、操作簡(jiǎn)便的檢測(cè)儀器，它們的開(kāi)發(fā)和應(yīng)用將提高

5、測(cè)試的精度，擴(kuò)展測(cè)試內(nèi)容，為建筑物的檢測(cè)提供更完備和先進(jìn)工具，也使工程技術(shù)人員能夠在更大的范圍內(nèi)，根據(jù)建筑物和環(huán)境的具體情況選擇適宜的檢測(cè)工具。 第二章 混凝土強(qiáng)度檢測(cè)技術(shù)分析2.1回彈法回彈法是利用回彈儀檢測(cè)普通混凝土強(qiáng)度結(jié)構(gòu)構(gòu)件抗壓強(qiáng)度的方法。2.1.1基本原理由于混凝土的抗壓強(qiáng)度與其表面硬度之間存在某種關(guān)系，混凝土表面受到回彈儀的彈擊將產(chǎn)生塑性變形和彈性變形，將彈性變形能量（剩余能量）與彈擊能量（初始能量）之比定義為回彈值，這就是回彈儀的基本工作原理。圖2-1 回彈法原理示意圖2.1.2回彈法檢測(cè)要點(diǎn)（1）回彈儀結(jié)構(gòu)示意圖：圖2-2 回彈儀結(jié)構(gòu)示意圖（2）回彈儀的校準(zhǔn)： 水平彈擊時(shí)，彈擊

6、錘脫鉤的瞬間，回彈儀的標(biāo)準(zhǔn)能量應(yīng)為2.207J； 彈擊錘與彈擊桿碰撞的瞬間，彈擊拉簧應(yīng)處于自由狀態(tài)，此時(shí)彈擊錘起跳點(diǎn)應(yīng)相應(yīng)于指針指示刻度尺上“0”處； 在洛氏硬度HRC為60±2的鋼砧上，回彈儀的率定值應(yīng)為80±2。（3）測(cè)區(qū)及測(cè)點(diǎn)布置： 當(dāng)按單個(gè)構(gòu)件檢測(cè)時(shí)，應(yīng)在構(gòu)件上均勻布置測(cè)區(qū)，每個(gè)構(gòu)件上的測(cè)區(qū)數(shù)不應(yīng)少于10個(gè)，對(duì)某一方向尺寸小于4.5m且另一方向尺寸小于0.3m的構(gòu)件，其測(cè)區(qū)數(shù)量可適當(dāng)減少，但不應(yīng)少于5個(gè)。 對(duì)同批構(gòu)件按批抽樣檢測(cè)時(shí)，被測(cè)構(gòu)件應(yīng)隨機(jī)抽取，抽樣數(shù)不應(yīng)少于同批構(gòu)件的30且不應(yīng)少于10件，每個(gè)構(gòu)件上的測(cè)區(qū)數(shù)不應(yīng)少于10個(gè)，對(duì)某一方向尺寸小于4.5m且另一方向

7、尺寸小于0.3m的構(gòu)件，其測(cè)區(qū)數(shù)量可適當(dāng)減少，但不應(yīng)少于5個(gè)。圖2-3 回彈值測(cè)量示意圖 圖2-4 回彈法彈擊角度示意圖（4）構(gòu)件的測(cè)區(qū)，應(yīng)滿(mǎn)足下列要求： 測(cè)區(qū)宜布置在構(gòu)件混凝土澆筑方向兩個(gè)對(duì)稱(chēng)的側(cè)面，也可選在一個(gè)可測(cè)的側(cè)面； 測(cè)區(qū)均勻布置，相鄰兩測(cè)區(qū)的間距不應(yīng)大于2m內(nèi)； 測(cè)區(qū)應(yīng)避開(kāi)鋼筋密集區(qū)和預(yù)埋件； 測(cè)區(qū)尺寸宜為200mm×200mm； 檢測(cè)面應(yīng)清潔、平整。不應(yīng)有接縫、飾面層、浮漿和油垢，并避開(kāi)蜂窩、麻面，必要時(shí)可用砂輪清除雜物和磨平不平整處，且清除殘留粉塵。（5）回彈值檢測(cè)與計(jì)算： 測(cè)量回彈值應(yīng)在每個(gè)測(cè)區(qū)彈擊16點(diǎn)；每個(gè)測(cè)點(diǎn)的回彈值，測(cè)讀精確度至1。 測(cè)區(qū)回彈代表值應(yīng)從該測(cè)區(qū)

8、的16個(gè)回彈值中剔除3個(gè)最大值和3個(gè)最小值，其余10個(gè)有效回彈值應(yīng)按下式計(jì)算：R= （2-1）式中 R測(cè)區(qū)回彈代表值，取有效檢測(cè)數(shù)據(jù)的平均值，精確到0.1；第i個(gè)測(cè)點(diǎn)的有效回彈值。表2-1 非水平方向的彈擊角度修正（修正表） 測(cè)試 角度RaR回彈儀向上回彈儀向下+90°+60°+45°+30°-30°-45°-60°-90°20-6.0-5.0-4.0-3.0+2.6+3.0+3.5+4.025-5.5-4.5-3.8-2.8+2.3+2.8+3.3+3.830-5.0-4.0-3.5-2.5+2.0+2.5+3.

9、0+3.535-4.5-3.8-3.3-2.3+1.8+2.3+2.8+3.340-4.0-3.5-3.0-2.0+1.5+2.0+2.5+3.045-3.8-3.3-2.8-1.8+1.3+1.8+2.3+2.850-3.5-3.0-2.5-1.5+1.0+1.5+2.0+2.5注：當(dāng)測(cè)試角度等于0°時(shí)，修正值為0；R小于20或大于50，分別按20或50查表表2-2 澆筑面和地面彈擊澆筑面修正（修正表） 測(cè) 試 面R或Ra頂 面Rta地 面Rba20+2.5-3.025+2.0-2.530+1.5-2.035+1.0-1.540+0.5-1.0450-0.55000注：1.R或Ra

10、小于20或大于50時(shí)，分別按20或50查表；2.1.3 結(jié)構(gòu)混凝土抗壓強(qiáng)度的計(jì)算及推定（1）測(cè)區(qū)混凝土抗壓強(qiáng)度換算值按下式計(jì)算： （2-2）式中 第i個(gè)測(cè)區(qū)混凝土抗壓強(qiáng)度換算值（MPa），精確到0.1 MPa；（2）測(cè)區(qū)混凝土抗壓強(qiáng)度換算值的平均值和標(biāo)準(zhǔn)差應(yīng)按下式計(jì)算： （2-3） （2-4）式中 結(jié)構(gòu)或構(gòu)件第i個(gè)測(cè)區(qū)的混凝土抗壓強(qiáng)度換算值（MPa），精確至0.1 MPa； 結(jié)構(gòu)或構(gòu)件測(cè)區(qū)混凝土抗壓強(qiáng)度換算值的平均值（MPa），精確至0.1 MPa；結(jié)構(gòu)或構(gòu)件第i個(gè)測(cè)區(qū)混凝土抗壓強(qiáng)度換算值的標(biāo)準(zhǔn)差（MPa），精確至0.01 MPa；n 測(cè)區(qū)數(shù)。（3）當(dāng)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件中測(cè)區(qū)數(shù)少于10個(gè)時(shí)，混凝土抗壓

11、強(qiáng)度推定值取測(cè)區(qū)強(qiáng)度最小值： （2-5）式中 結(jié)構(gòu)或構(gòu)件最小的測(cè)區(qū)混凝土抗壓強(qiáng)度換算值（MPa），精確至0.1 MPa；（4）當(dāng)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件中測(cè)區(qū)數(shù)不少于10個(gè)或按批量檢測(cè)時(shí)，按下式推定強(qiáng)度： （2-6）對(duì)按批量檢測(cè)的構(gòu)件，當(dāng)一批構(gòu)件的測(cè)區(qū)混凝土抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)差出現(xiàn)下列情況之一時(shí)，該批構(gòu)件應(yīng)全部按單個(gè)構(gòu)件進(jìn)行強(qiáng)度推定： 一批構(gòu)件的混凝土抗壓強(qiáng)度換算值的平均值25.0MPa，標(biāo)準(zhǔn)差4.50MPa。 一批構(gòu)件的混凝土抗壓強(qiáng)度換算值的平均值=25.050.0MPa，標(biāo)準(zhǔn)差5.50MPa。 一批構(gòu)件的混凝土抗壓強(qiáng)度換算值的平均值50.0MPa，標(biāo)準(zhǔn)差6.50MPa。2.1.4回彈法測(cè)強(qiáng)度的注意事項(xiàng) 回彈法

12、測(cè)強(qiáng)得到的混凝土強(qiáng)度推定值，不能參加強(qiáng)度評(píng)定?；炷两Y(jié)構(gòu)工程施工及驗(yàn)收規(guī)范規(guī)定：當(dāng)混凝土試件強(qiáng)度評(píng)定不合格時(shí)，可采用非破損或局部破損的檢測(cè)方法，按國(guó)家現(xiàn)行有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定對(duì)結(jié)構(gòu)構(gòu)件中的混凝土強(qiáng)度進(jìn)行推定，并作為處理的依據(jù)。同時(shí)該規(guī)范要求評(píng)定結(jié)構(gòu)構(gòu)件的混凝土強(qiáng)度應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)試件的混凝土強(qiáng)度，即按標(biāo)準(zhǔn)方法制作的邊長(zhǎng)為150mm的標(biāo)準(zhǔn)尺寸的立方體試件，在溫度為20士3，相對(duì)濕度為90以上的環(huán)境或水中的標(biāo)準(zhǔn)條件下，養(yǎng)護(hù)至28d齡期時(shí)按標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法測(cè)得的混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。 所以，用回彈法測(cè)得的混凝土強(qiáng)度換算值、平均值、標(biāo)準(zhǔn)差及強(qiáng)度推定值不能參加混凝土抗壓強(qiáng)度的評(píng)定。只能作為是否應(yīng)進(jìn)行處理的依據(jù)。2

13、.2 超聲回彈綜合法超聲回彈綜合法：采用低頻超聲波檢測(cè)儀和標(biāo)準(zhǔn)動(dòng)能為2.207J的回彈儀，在結(jié)構(gòu)或構(gòu)件混凝土同一測(cè)區(qū)分別測(cè)量聲時(shí)(t)及回彈值(R)，利用已建立的測(cè)強(qiáng)公式，推算測(cè)區(qū)混凝土強(qiáng)度值(fccu)的一種方法。2.2.1基本原理 混凝土聲速（v）一般在4000-5000km/s之間變化。混凝土強(qiáng)度（f）與聲速（v）之間有較好的相關(guān)性?；炷翉?qiáng)度越高，其聲速也越快。當(dāng)知道f-v之間的關(guān)系曲線(xiàn)后，測(cè)出結(jié)構(gòu)物混凝土的聲速就可以推算結(jié)構(gòu)物混凝土的強(qiáng)度。 方法構(gòu)成：超聲法+回彈法彈性性質(zhì)材料成分內(nèi)部結(jié)構(gòu)超聲波聲速 混凝土強(qiáng)度表面硬度彈性性質(zhì)回彈值混凝土強(qiáng)度圖2-5 超聲回彈原理示意圖2.2.2超聲

14、回彈綜合法檢測(cè)要點(diǎn)（1）超聲波檢測(cè)儀應(yīng)滿(mǎn)足下列要求： 具有波形清晰、顯示穩(wěn)定的示波裝置；聲時(shí)最小分度值為0.1s； 具有最小分度值為ldB的信號(hào)幅度調(diào)整系統(tǒng)； 接收放大器頻響范圍10500kHz，總增益不小于80dB，接收靈敏度(信噪比3：1時(shí))不大于50V； 電源電壓波動(dòng)范圍在標(biāo)稱(chēng)值±10情況下能正常工作； 連續(xù)正常工作時(shí)間不少于4h2.3.2 超聲回彈綜合法的特點(diǎn)。（2）適用范圍： 采用材料、拌合用水符合國(guó)家有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)； 人工或一般機(jī)械攪拌的混凝土或泵送混凝土； 自然養(yǎng)護(hù)； 齡期72000d； 混凝土強(qiáng)度1070Mpa。（3）測(cè)區(qū)及測(cè)點(diǎn)布置： 按單個(gè)構(gòu)件檢測(cè)，構(gòu)件上均勻布置測(cè)區(qū)，每

15、個(gè)構(gòu)件上測(cè)區(qū)數(shù)不少于10個(gè)；如某一方向尺寸4.5m，且另一方向尺寸0.3m構(gòu)件，其測(cè)區(qū)數(shù)不少于5個(gè)。按批構(gòu)件抽樣檢測(cè)，構(gòu)件抽樣數(shù)量不少于同批構(gòu)件30，且不少于10個(gè)構(gòu)件，同批構(gòu)件要符合下列條件：混凝土強(qiáng)度等級(jí)相同；混凝土原材料、配合比、成型工藝、養(yǎng)護(hù)條件及齡期基本相同；構(gòu)件種類(lèi)相同；施工階段所處狀態(tài)相同。（4）測(cè)區(qū)布置要求： 條件允許，測(cè)區(qū)優(yōu)先布置在構(gòu)件混凝土澆筑方向的側(cè)面，測(cè)區(qū)可在構(gòu)件的兩個(gè)對(duì)應(yīng)面、相鄰面(角測(cè))或同一面上(平測(cè))布置； 均勻分布，相鄰兩測(cè)區(qū)間距不宜大于2m； 避開(kāi)鋼筋密集區(qū)和預(yù)埋件； 測(cè)區(qū)尺寸宜為200mm×200mm；平測(cè)時(shí)宜為400mm×400mm；

16、 結(jié)構(gòu)或構(gòu)件上的測(cè)區(qū)注明編號(hào)，記錄測(cè)區(qū)位置和外觀(guān)質(zhì)量情況。圖2-6 測(cè)區(qū)測(cè)點(diǎn)分布圖 圖2-7 超聲回彈法測(cè)區(qū)布置示意圖（5）回彈值測(cè)量與計(jì)算： 測(cè)區(qū)內(nèi)應(yīng)先回彈測(cè)試，后進(jìn)行超聲測(cè)試。 回彈值測(cè)量及回彈值計(jì)算同回彈法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度要求，角度修正、澆筑面修正（碳化不需要考慮）、平均值計(jì)算。（6）超聲聲速測(cè)量與計(jì)算： 超聲測(cè)點(diǎn)布置在回彈測(cè)試的同一測(cè)區(qū)內(nèi)，每個(gè)測(cè)區(qū)布置3個(gè)測(cè)點(diǎn)； 優(yōu)先采用對(duì)測(cè)或角測(cè)，無(wú)條件時(shí)，采用單面平測(cè)； 換能器與混凝土耦合良好； 測(cè)試的聲時(shí)值應(yīng)精確至0.1s。超聲測(cè)距的測(cè)量精確到1.0mm，誤差不大于±1，聲速計(jì)算精確到0.01km/。2.2.3 超聲回彈綜合法推定結(jié)構(gòu)混凝

17、土抗壓強(qiáng)度（1）結(jié)構(gòu)或構(gòu)件中第i個(gè)測(cè)區(qū)的混凝土抗壓強(qiáng)度換算值，可按本細(xì)則第4節(jié)和第5節(jié)的規(guī)定求得修正后的測(cè)區(qū)回彈代表值Rai和聲速代表值ai后，可按下列測(cè)區(qū)混凝土抗壓強(qiáng)度換算公式計(jì)算： （2-7）式中 第i個(gè)測(cè)區(qū)混凝土抗壓強(qiáng)度換算值（MPa），精確至0.1 MPa。（2）當(dāng)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件中的測(cè)區(qū)數(shù)不少于10個(gè)時(shí)，各測(cè)區(qū)混凝土抗壓強(qiáng)度換算值的平均值和標(biāo)準(zhǔn)差按下列公式計(jì)算： （2-8） （2-9）式中 結(jié)構(gòu)或構(gòu)件第i各測(cè)區(qū)的混凝土抗壓強(qiáng)度換算值（MPa）；精確到0.1 MPa；結(jié)構(gòu)或構(gòu)件測(cè)區(qū)的混凝土抗壓強(qiáng)度換算值的平均值（MPa），精確到0.1 MPa； 結(jié)構(gòu)或構(gòu)件測(cè)區(qū)的混凝土抗壓強(qiáng)度換算值的標(biāo)準(zhǔn)差（

18、MPa），精確到0.01 MPa；n 測(cè)區(qū)數(shù)。（3）結(jié)構(gòu)或構(gòu)件混凝土抗壓強(qiáng)度推定值，應(yīng)按下列規(guī)定確定： 當(dāng)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的測(cè)區(qū)抗壓強(qiáng)度換算值中出現(xiàn)小于10.0MPa的值時(shí)，該構(gòu)件的混凝土推定值fcu,e取小于10.0MPa。 當(dāng)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的測(cè)區(qū)抗壓強(qiáng)度換算值中出現(xiàn)大于70.0MPa的值時(shí)，該構(gòu)件的混凝土推定值fcu,e取大于70.0MPa。角測(cè)方法：當(dāng)混凝土被測(cè)部位只能提供兩個(gè)相鄰表面時(shí)，雖然無(wú)法進(jìn)行對(duì)測(cè)，但可以采用丁角方法檢測(cè)。即將一對(duì)F、S換能器分別耦合于被測(cè)構(gòu)件的兩個(gè)相鄰表面進(jìn)行逐點(diǎn)測(cè)試，兩個(gè)換能器的軸線(xiàn)形成90°夾角。例如：檢測(cè)旁邊存在墻體、管道等障礙物的混凝土柱子。每個(gè)測(cè)區(qū)布置

19、3個(gè)測(cè)點(diǎn)，換能器布置如下圖2-8 角測(cè)法換能器布置示意圖平測(cè)法：當(dāng)混凝土被測(cè)部位只能提供一個(gè)測(cè)試表面時(shí)，可采用平測(cè)法檢測(cè)。將一對(duì)F、S換能器置于被測(cè)結(jié)構(gòu)同一表面，以一定測(cè)試距離進(jìn)行逐點(diǎn)檢測(cè)。（一個(gè)表面可供測(cè)量）每個(gè)測(cè)區(qū)布置3個(gè)測(cè)點(diǎn)，換能器布置如下:圖2-9 平測(cè)法換能器布置示意圖布置超聲平測(cè)點(diǎn)時(shí)，宜使發(fā)射和接收換能器的連線(xiàn)與附近鋼筋軸線(xiàn)40°-50°，超聲測(cè)距l(xiāng)宜采用350-450mm。2.2.4 超聲回彈綜合法的特點(diǎn)（1）與單一法相比能較全面反映混凝土質(zhì)量回彈法只能以混凝土表面彈性特征來(lái)反映混凝土的強(qiáng)度。當(dāng)混凝土內(nèi)外質(zhì)量基本一致時(shí)其相關(guān)性較好，但當(dāng)混凝土強(qiáng)度較低時(shí),其塑性

20、變形較大，回彈值不太敏感；所以回彈法難以全面反映結(jié)構(gòu)混凝土實(shí)際強(qiáng)度。超聲法是基于超聲脈沖波在混凝土中傳播速度與混凝土抗壓強(qiáng)度之間的相關(guān)關(guān)系，超聲波可以穿透整個(gè)斷面，故能較全面反映被測(cè)部位的混凝土質(zhì)量。超聲回彈綜合法測(cè)定強(qiáng)度，既能反映混凝土的彈性，又能反映混凝土的塑性；既能反映表面狀態(tài)，又能反映內(nèi)部構(gòu)造，內(nèi)外結(jié)合，故能較全面反映結(jié)構(gòu)混凝土的質(zhì)量，以及在混凝土較低與較高強(qiáng)度之間彌補(bǔ)單一法不足。（2）抵消或減少某些因素的影響,提高測(cè)試精度單一法都是通過(guò)某一物理參數(shù)推定混凝土強(qiáng)度的，其測(cè)試的精度和所受的影響是不同的。如超聲法除受骨料影響外，還與齡期、含水量有關(guān)；回彈法除受表面狀態(tài)影響外，也受齡期和含水

21、量影響。如含水量隨著齡期增長(zhǎng)、混凝土強(qiáng)度增長(zhǎng)而減小、但聲速增大，混凝土含水量減少聲速降低，而對(duì)回彈值來(lái)說(shuō)恰好相反；回彈值隨著混凝土強(qiáng)度增長(zhǎng)而增加，同時(shí)混凝土表層水份減少和碳化影響，會(huì)使回彈值偏高。2.3 鉆芯法 鉆芯法是利用專(zhuān)用鉆芯機(jī)從被檢測(cè)的結(jié)構(gòu)或構(gòu)件上直接鉆取圓柱型的混凝土芯樣，并根據(jù)芯樣的抗壓試驗(yàn)強(qiáng)度來(lái)推定混凝土的抗壓強(qiáng)度，是較為直觀(guān)可靠的檢測(cè)混凝土強(qiáng)度或觀(guān)察混凝土內(nèi)部質(zhì)量的局部半破損現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)方法。2.3.1一般規(guī)定2.3.1.1芯樣的尺寸偏差和外觀(guān)檢查： 芯樣試件的實(shí)際高徑比（H/D）小于要求高徑比的0.95倍或大于1.05倍； 沿芯樣試件高度任一直徑與平均直徑的差超過(guò)2mm； 抗壓芯

22、樣試件端面的不平整度在100mm長(zhǎng)度內(nèi)超過(guò)0.1mm； 芯樣試件端面與軸線(xiàn)的不垂直度超過(guò)1°； 芯樣有裂縫或有其他較大缺陷。2.3.2 鉆芯法檢測(cè)要點(diǎn) 2.3.2.1鉆芯位置基本要求： 結(jié)構(gòu)或構(gòu)件受力較小的部位； 混凝土強(qiáng)度質(zhì)量具有代表性的部位； 便于鉆芯機(jī)安放與操作的部位； 避開(kāi)主筋、預(yù)埋件和管線(xiàn)的位置，并盡量避開(kāi)其它鋼筋； 2.3.2.2鉆芯數(shù)量： 按單個(gè)構(gòu)件檢測(cè)時(shí),每個(gè)構(gòu)件數(shù)量不少于3個(gè)，較小構(gòu)件，不少于2個(gè)。 構(gòu)件的局部區(qū)域檢測(cè)時(shí)：根據(jù)構(gòu)件情況，確定芯樣的位置，數(shù)量，深度。 大型基礎(chǔ)或大面積墻體分成若干區(qū)域。圖2-10 鉆芯機(jī)結(jié)構(gòu)示意圖2.3.3 鉆芯法推定混凝土抗壓強(qiáng)度混凝

23、土芯樣抗壓強(qiáng)度換算值，應(yīng)按下列公式計(jì)算： = （2-10）強(qiáng)度推定可分批量推定和單個(gè)構(gòu)件推定兩種。按批量推定時(shí)，同規(guī)格芯樣試件的數(shù)量應(yīng)根據(jù)同一檢測(cè)批中樣本容量的大小確定，但不應(yīng)少于15個(gè)。在推定混凝土抗壓強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)給出推定強(qiáng)度的推定區(qū)間，推定區(qū)間的上限值和下限值應(yīng)分別按下列公式計(jì)算： fcu,e1= k1scor （2-11） fcu,e2= k2scor （2-12）平均值計(jì)算公式：= （2-13）標(biāo)準(zhǔn)差計(jì)算公式：scor = （2-14）式中 芯樣試件混凝土抗壓強(qiáng)度換算值的平均值（MPa），精確至0.1MPa；fcu,e1 混凝土抗壓強(qiáng)度推定上限值（MPa），精確至0.1MPa；

24、fcu,e2 混凝土抗壓強(qiáng)度推定下限值（MPa），精確至0.1MPa；k1 ，k2 推定區(qū)間上限值系數(shù)和下限值系數(shù)，可按DG/TJ 08-2020-2007附錄E查得。scor 芯樣試件換算抗壓強(qiáng)度樣本的標(biāo)準(zhǔn)差（MPa）。fcu,e1和fcu,e2所構(gòu)成推定區(qū)間的置信度宜為0.85，fcu,e1和fcu,e2之間的差值不宜大于5.0MPa和0.10兩者的較大值。2.3.4 芯樣強(qiáng)度的影響因素（1）端面平整度對(duì)強(qiáng)度的影響：端面不平，會(huì)降低強(qiáng)度，向上凸起比向下凹引起的應(yīng)力集中更大，影響更大，應(yīng)控制在第100mm長(zhǎng)度內(nèi)不得大于0.1mm。（2）端面與軸線(xiàn)之間垂直度偏差對(duì)強(qiáng)度的影響偏差過(guò)大，降低強(qiáng)度。

25、垂直度偏差應(yīng)控制在20以?xún)?nèi)。 （3）芯樣含有鋼筋的影響原則：不允許存在垂直于受壓面的鋼筋，如有鋼筋盡可能靠近試件端部。每個(gè)試樣內(nèi)最多只允許含有二根直徑小于10mm的鋼筋，且與軸線(xiàn)基本垂直不外露。 （4）芯樣尺寸和高徑比的影響：芯樣直徑應(yīng)大于或等于粗骨料最大粒徑的三倍，至少不小于二倍，芯樣直徑小而粗骨料粒徑大的芯樣強(qiáng)度的離散性大。 高度與直徑均為100mm的芯樣與邊長(zhǎng)為150mm的立方體試塊受壓時(shí)應(yīng)力分布 較為一致，強(qiáng)度接近。注：鉆芯法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程換算值中的最小值為代表值。 建筑樁基檢測(cè)技術(shù)規(guī)范：三個(gè)芯樣試件換算值的平均值為代表值， 不同深度的代表值的值為樁身強(qiáng)度代表值。對(duì)混凝土芯樣試

26、件強(qiáng)度的說(shuō)明：不同于標(biāo)準(zhǔn)尺寸、標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)，28天試塊抗壓強(qiáng)度，也不同于同條件代表構(gòu)件實(shí)體的混凝土、按測(cè)試齡期的抗壓強(qiáng)度，換算為150mm立方體試塊的強(qiáng)度，一般情況下結(jié)構(gòu)芯樣強(qiáng)度低于立方體試塊強(qiáng)度，樁身芯樣強(qiáng)度更為如此。 第三章 三種檢測(cè)方法技術(shù)對(duì)比三種混凝土強(qiáng)度檢測(cè)方法中回彈法和超聲回彈綜合法檢測(cè)手段簡(jiǎn)便， 對(duì)結(jié)構(gòu)完全沒(méi)有損傷，適于大面積采用以獲得大量信息，鉆芯法對(duì)結(jié)構(gòu)有局部損傷，卻是目前構(gòu)件內(nèi)部狀況直觀(guān)檢驗(yàn)和強(qiáng)度評(píng)定的最好方法。3.1 回彈法3.1.1 回彈法的優(yōu)點(diǎn)（1）回彈法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度具有非破損、儀器輕便、操作簡(jiǎn)便、測(cè)試范圍分布廣的優(yōu)點(diǎn)。（2）測(cè)試工作靈活性大，一般可選擇在任何部位測(cè)試。

27、（3）適用于施工現(xiàn)場(chǎng)對(duì)混凝土質(zhì)量的監(jiān)控。3.1.2回彈法的缺點(diǎn)（1）回彈法是以構(gòu)件混凝土的回彈值來(lái)間接地推算混凝土強(qiáng)度的，當(dāng)混凝土表面質(zhì)量和內(nèi)部質(zhì)量有差異時(shí)，測(cè)試結(jié)果誤差較大。（2）回彈法利用混凝土表面的信息推定混凝土強(qiáng)度，很多因素影響測(cè)試的結(jié)果，如原材料的構(gòu)成、外加劑的品種、混凝土的成型方法等等。（3）受齡期、碳化及構(gòu)件內(nèi)外質(zhì)量差異等較多條件限制、誤差大。3.2 超聲回彈綜合法3.2.1超聲回彈綜合法的優(yōu)點(diǎn)（1）減少混凝土齡期和含水率對(duì)混凝土強(qiáng)度的影響。（2）通過(guò)混凝土表面的彈性和硬度反應(yīng)混凝土的強(qiáng)度，內(nèi)外結(jié)合，相互彌補(bǔ)各自的不足，較全面的反應(yīng)了混凝土的實(shí)際質(zhì)量，使其測(cè)量范圍加大。（3）受混

28、凝土齡期和表面碳化的影響、混凝土內(nèi)部微裂縫以及卵石、碎石骨料等條件影響，采用超聲回彈綜合法時(shí)，這些不利因素可相互抵消或減小,從而提高了測(cè)試精度。3.2.2超聲回彈綜合法的缺點(diǎn)（1）要求測(cè)試結(jié)構(gòu)的兩個(gè)相對(duì)的可測(cè)面，測(cè)試數(shù)據(jù)受耦合條件和鋼筋影響比較明顯，對(duì)測(cè)試人員技術(shù)素質(zhì)要求較高。（2）由于用到的儀器頗多，操作過(guò)程過(guò)于復(fù)雜，費(fèi)時(shí)耗力。3.3 鉆芯法 3.3.1 鉆芯法的優(yōu)點(diǎn)（1）直接從結(jié)構(gòu)或構(gòu)件上鉆芯樣，根據(jù)芯樣試壓強(qiáng)度推定結(jié)構(gòu)混凝土立方體抗壓強(qiáng)度，不受混凝土齡期和碳化深度影響，直觀(guān)、可靠、精度高。（2）鉆芯法除了檢測(cè)混凝土強(qiáng)度外，還可以通過(guò)芯樣檢測(cè)混凝土結(jié)構(gòu)或構(gòu)架的裂縫深度、受火或受凍混凝土的損

29、傷深度等內(nèi)部缺陷。（3）芯樣還可做為化學(xué)分析樣品，其他物理性能分析的樣品，有如測(cè)定結(jié)構(gòu)混凝土密度，吸水性，變形特性等。3.3.2 鉆芯法的缺點(diǎn)（1）鉆芯及芯樣加工需要專(zhuān)用的配套設(shè)備和較長(zhǎng)時(shí)間。（2）對(duì)鑒定結(jié)構(gòu)有局部破損，需要修補(bǔ)，且成本較高。利用鉆芯法測(cè)試結(jié)果直觀(guān)、可靠的優(yōu)點(diǎn)，利用回彈法等檢測(cè)方便，測(cè)試數(shù)據(jù)量大，面廣的特點(diǎn)，充分利用各自長(zhǎng)處，取長(zhǎng)補(bǔ)短，使檢測(cè)結(jié)果更可靠、費(fèi)用更便宜。歸納小結(jié)通過(guò)三種檢測(cè)方法比較分析，有如下小結(jié)： 回彈法、超聲回彈綜合法及鉆芯法，是已建結(jié)構(gòu)的混凝土力學(xué)性能檢測(cè)的適用、方便、可靠的方法。除了鉆芯法采用直接測(cè)試方法外，其他方法測(cè)試的是回彈高度、 超聲波速等間接指標(biāo)，最

30、終確定混凝土抗壓強(qiáng)度還必須建立抗壓強(qiáng)度與測(cè)試指標(biāo)之間的關(guān)系，由此再來(lái)推斷混凝土的抗壓強(qiáng)度。半破損鉆芯法不受齡期和碳化深度影響， 以直接鉆芯進(jìn)行軸向抗壓強(qiáng)度為標(biāo)準(zhǔn)，故直觀(guān)、可靠，非破損檢測(cè)方法測(cè)試方便、測(cè)試數(shù)據(jù)量多、信息大的特點(diǎn)，充分利用兩種方法的各自長(zhǎng)處，取長(zhǎng)補(bǔ)短。使檢測(cè)結(jié)果更為可靠、費(fèi)用更低。第四章 混凝土強(qiáng)度檢測(cè)方法在建筑中的應(yīng)用體會(huì)4.1回彈法 4.1.1 工程質(zhì)量檢測(cè)中遇到的問(wèn)題及解決辦法：（1）施工中采用不同的模板對(duì)回彈值是有一定影響的，會(huì)引入較大誤差。例如一般使用鋼?；蚴褂媚０鍍?nèi)加鋪路防水膜成型的構(gòu)件混凝土回彈值普遍偏高，鋼模的保水性較好， 而木模由于木料本身的吸水性，表面的強(qiáng)度發(fā)

31、展就遠(yuǎn)不如鋼模。 （2）構(gòu)件表面平整度對(duì)回彈值是有較大影響，由于模板漏漿或振搗在混凝土構(gòu)件表面形成蜂窩孔洞、微小的氣泡，表面不平整將大幅降低其回彈值。（3）商品混凝土中粉煤灰等摻合料以及高效減水劑的普遍應(yīng)用，大大提高了混凝土的工作性能、泵送性能、降低了水化熱。但是這些摻合料、外加劑會(huì)造成混凝土表面硬度降低， 對(duì)混凝土的回彈值均有一定影響。由于不同地區(qū)的原材料情況不同， 甚至不同批次拌制的混凝土所采用的原材料情況都不盡相同，因此對(duì)于這些摻合料、外加劑引起的回彈值變化，難以采用統(tǒng)一的修正系數(shù)加以修正。（4）在中國(guó)南方的廣州、深圳等地區(qū)由于處于亞熱帶，炎熱氣候時(shí)間長(zhǎng)，日照時(shí)間長(zhǎng)，在實(shí)際檢測(cè)中發(fā)現(xiàn)夏季

32、施工的強(qiáng)度等級(jí)設(shè)計(jì)在C30以下混凝土構(gòu)件，若早期養(yǎng)護(hù)不好，則混凝土碳化深度增長(zhǎng)會(huì)很快，對(duì)于這種短齡期大碳化的混凝土構(gòu)件，僅用回彈法評(píng)定其強(qiáng)度，檢測(cè)結(jié)果偏差較大，無(wú)法真實(shí)反映混凝土的實(shí)際強(qiáng)度。在檢測(cè)某商品樓時(shí)曾遇到這種情況，檢測(cè)時(shí)五層柱、梁的齡期為164d，碳化深度卻普遍達(dá)到6mm以上，發(fā)現(xiàn)碳化過(guò)深后馬上采用鉆芯法進(jìn)行修正，所得到的修正系數(shù)為：1.32和1.25。也就是說(shuō)，單獨(dú)使用回彈法檢測(cè)，檢測(cè)誤差達(dá)到32和25。統(tǒng)計(jì)分析指出，當(dāng)碳化深度為1mm時(shí)，強(qiáng)度降低58；當(dāng)碳化深度為6mm時(shí)，強(qiáng)度降低3240?？梢?jiàn)對(duì)混凝土碳化深度的測(cè)量需引起足夠的重視。 解決方法：采用鉆芯法進(jìn)行修正。對(duì)于使用外加劑等

33、造成的強(qiáng)度偏低，同樣建議先不要出報(bào)告，隔一段時(shí)間(最好超過(guò)30天)采用鉆芯法再做一次檢測(cè)。4.2 超聲回彈綜合法 4.2.1 工程質(zhì)量檢測(cè)中遇到的問(wèn)題及解決辦法： （1）碳化深度的影響在回彈法測(cè)強(qiáng)中，碳化對(duì)回彈值有顯著影響，因而必須把碳化深度作為一個(gè)重要參量。但是，試驗(yàn)證明，在綜合法中碳化深度每增加1mm，用回彈值、聲速關(guān)系推算出來(lái)的混凝土推定強(qiáng)度僅比實(shí)際強(qiáng)度高0.6左右。為了簡(jiǎn)化修正項(xiàng)，混凝土強(qiáng)度檢測(cè)技術(shù)在建筑工程中的應(yīng)用研究在實(shí)際檢測(cè)中基本上可不予考慮碳化因素。（2）測(cè)試面的位置及表面平整度的影響 當(dāng)采用鋼?；蚰灸Ｊ┕r(shí)，混凝土的表面平整度明顯不同，采用木模澆筑的混凝土表面不平整，往往影響

34、超聲波發(fā)射頭的耦合，因而使聲速偏低，回彈值也偏低。但這一影響與木模的平整程度有關(guān)，很難用一個(gè)統(tǒng)一的系數(shù)來(lái)修理，因此一般應(yīng)對(duì)不平整表面必須進(jìn)行磨光處理。當(dāng)在混凝土澆筑上表面或在底面進(jìn)行測(cè)試時(shí)，由于石子離析下沉及表面泌水、浮漿等因素的影響，其聲速與回彈值均與側(cè)面測(cè)量時(shí)不同。若以側(cè)面測(cè)量為準(zhǔn)，上表面或底面測(cè)量時(shí)對(duì)聲速及回彈值均應(yīng)進(jìn)行修正。已建工程(即既有房屋) 中限制條件多，根據(jù)規(guī)范每個(gè)構(gòu)件必須鏟除10個(gè)測(cè)區(qū)，現(xiàn)場(chǎng)操作反而難度較大，特別已經(jīng)裝修的房屋幾乎業(yè)主均不同意選擇一定數(shù)量的構(gòu)件鏟除如此多的測(cè)區(qū)面。（3）超聲回彈綜合法對(duì)遭受凍傷、化學(xué)腐蝕、火災(zāi)、高溫?fù)p傷的混凝土，及環(huán)境溫度低于-4或高于60的情

35、況下，不宜使用，若必須使用時(shí)，應(yīng)作為特殊問(wèn)題研究解決。 （4）現(xiàn)場(chǎng)操作時(shí)，超聲的測(cè)試點(diǎn)應(yīng)布置在同一個(gè)測(cè)區(qū)的回彈值測(cè)試面上，但探頭安放位置不宜與彈擊點(diǎn)重疊。每個(gè)測(cè)區(qū)內(nèi)應(yīng)在相對(duì)測(cè)試面上對(duì)應(yīng)地布置3個(gè)測(cè)點(diǎn)，相對(duì)面上的收、發(fā)探頭應(yīng)在同一軸線(xiàn)上。只有在同一個(gè)測(cè)區(qū)內(nèi)所測(cè)得的回彈值和聲速值才能作為推算強(qiáng)度的綜合參數(shù)，不同測(cè)區(qū)的測(cè)值不可混淆。4.3 鉆芯法 4.3.1 工程質(zhì)量檢測(cè)中遇到的問(wèn)題及解決辦法： （1）外界影響在鉆芯前，應(yīng)根據(jù)結(jié)構(gòu)圖并借助儀器查明鋼筋、預(yù)埋件和管線(xiàn)的位置，以確定鉆芯位置?，F(xiàn)在常用的是電磁感應(yīng)法檢測(cè)，比較適用于配筋稀疏和混凝土保護(hù)層不太厚的鋼筋檢測(cè)。 鋼筋位置在同一平面或在不同平面內(nèi)距

36、離較大時(shí)，測(cè)得的結(jié)果比較滿(mǎn)意；但在上下雙層鋼筋間距較小、鋼筋之間間距較密、保護(hù)層過(guò)厚或因施工質(zhì)量不良導(dǎo)致鋼筋粘結(jié)在一起時(shí)，電磁感應(yīng)法檢測(cè)時(shí)電磁場(chǎng)干擾嚴(yán)重，必須多次進(jìn)行往返探測(cè)確定位置。多次往返探測(cè)結(jié)果仍有較大偏差時(shí)，應(yīng)在構(gòu)件表面開(kāi)槽，直接找到鋼筋確定鉆芯位置。（2）鉆芯對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)內(nèi)鋼筋的傷害現(xiàn)代工程的設(shè)計(jì)越來(lái)越多的采用小截面、高強(qiáng)度混凝土、高承載力的鋼筋密集型結(jié)構(gòu)，需要鉆取小直徑芯樣才能完成檢測(cè)。但按規(guī)定，鉆芯樣直徑不宜小于骨料最大粒徑的3倍，在任何條件下，不得小于骨料最大粒徑的2倍。在對(duì)某教學(xué)樓進(jìn)行檢測(cè)時(shí)，柱身混凝土使用石子為2040mm，也就是說(shuō)，鉆芯樣的直徑不得小于 80mm，但柱內(nèi)主

37、筋間距只有70mm左右，無(wú)法在不損傷主筋的情況下取出符合規(guī)范的芯樣。 只好在征得甲方同意的情況下，用100mm內(nèi)徑的鉆頭在柱身中間鉆芯樣， 將中間的主筋鉆斷，并鉆入近200mm才取出合格的芯樣。然后把鉆芯孑L鑿開(kāi)，用鋼筋焊接機(jī)按規(guī)范要求把被切斷的鋼筋焊回去。這種做法除傷害主筋之外，為了重新焊接鋼筋又保證焊接長(zhǎng)度而必須打開(kāi)周邊的混凝土，后期修復(fù)工作帶來(lái)的損傷其實(shí)更嚴(yán)重?，F(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)時(shí)一定要根據(jù)粗骨料粒徑和結(jié)構(gòu)配筋率選鉆芯樣尺寸， 盲目選取大直徑的芯樣，即使采用鋼筋定位儀，傷到主筋、鉆斷主筋的現(xiàn)象也會(huì)時(shí)有發(fā)生，特別是高層建筑， 結(jié)構(gòu)配筋率比較高，混凝土中鋼筋的間距多在100mm150mm混凝土強(qiáng)度檢測(cè)

38、技術(shù)在建筑T程中的應(yīng)用研究之間、間距小于loomm的情況也較為常見(jiàn)。加上鋼筋直徑以及位置偏差帶來(lái)的影響，鉆芯樣時(shí)很難避開(kāi)主筋，不僅損傷鉆頭，也給修復(fù)帶來(lái)困難。解決辦法：為了避免鉆芯給結(jié)構(gòu)帶來(lái)影響，采用75 mm內(nèi)徑鉆頭鉆芯樣來(lái)作抗壓試驗(yàn)。雖然我國(guó)目前對(duì)小芯樣檢測(cè)混凝土強(qiáng)度還有較多的爭(zhēng)議，如離散性高；鉆芯、切割時(shí)損傷程度相對(duì)較大、混凝土內(nèi)部的缺陷影響程度較高等?，F(xiàn)在南方地區(qū)大量使用小直徑芯樣，結(jié)合當(dāng)?shù)氐拇止橇鲜褂们闆r，增加小芯樣的鉆芯數(shù)量、采用合適的高徑比等措施，用75 mm內(nèi)徑鉆芯樣的方法檢測(cè)混凝土還是能做到較高的測(cè)試精度。 結(jié)束語(yǔ)經(jīng)過(guò)一年的頂崗實(shí)習(xí)，我對(duì)建筑檢測(cè)行業(yè)有了進(jìn)一步了解和學(xué)習(xí)。頂崗

39、實(shí)習(xí)把理論知識(shí)與實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)有效結(jié)合，增強(qiáng)我的動(dòng)手能力、協(xié)作能力、專(zhuān)業(yè)技術(shù)能力和對(duì)社會(huì)認(rèn)知能力，逐步完成角色的轉(zhuǎn)化，漸漸退去身上作為一個(gè)學(xué)生的稚氣，開(kāi)始變的愈加的成熟與干練，學(xué)習(xí)和工作中不斷取得新的進(jìn)展和突破。在實(shí)習(xí)生涯即將結(jié)束之際，我對(duì)這一年的實(shí)習(xí)生活做了總結(jié)：隨著經(jīng)濟(jì)建設(shè)迅速發(fā)展，建筑施工質(zhì)量問(wèn)題日益突出。工程結(jié)構(gòu)質(zhì)量的檢測(cè)方法發(fā)展迅速，有很多技術(shù)已不斷創(chuàng)新、精進(jìn)，被運(yùn)用到實(shí)際現(xiàn)場(chǎng)檢測(cè)當(dāng)中，但是我們也應(yīng)該清楚的看到，檢測(cè)技術(shù)仍然存在弊端，影響著檢測(cè)結(jié)果的真實(shí)性和準(zhǔn)確性，為了解決這些問(wèn)題，一方面，要不斷改善已有儀器的硬件性能和質(zhì)量，綜合相關(guān)儀器優(yōu)點(diǎn)，不斷創(chuàng)新，開(kāi)發(fā)出新的儀器；另一方面，要加強(qiáng)對(duì)檢測(cè)技術(shù)理論研究工作以及實(shí)踐操作，提升檢測(cè)人員自身能力。我會(huì)以飽滿(mǎn)的熱情去迎接一個(gè)嶄新的2013，在新的一年里我希望自己可以再接再勵(lì)，不驕不躁、積極努力，盡我所能，發(fā)揮自己的長(zhǎng)處，彌補(bǔ)自