畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)要求1-畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)格式要求.

1、畢業(yè)論文(設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū))排版、打印格式和提交內(nèi)容的要求（試行）1. 畢業(yè)論文 (設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū))的內(nèi)容要求（1） 標(biāo)題：要求簡(jiǎn)潔、明確，字?jǐn)?shù)不宜超過(guò)20個(gè)字。（2） 摘要和關(guān)鍵詞：扼要敘述設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)的主要內(nèi)容、特點(diǎn)（課題的意義，作了那些，如何做的，結(jié)果如何，效果如何）文字要精練。中文摘要200300漢字。從摘要中挑選35個(gè)最能表達(dá)主要內(nèi)容的詞作為關(guān)鍵詞。本科生要求有英文摘要和關(guān)鍵詞。（3） 目錄：寫(xiě)出目錄，標(biāo)明頁(yè)碼。（4） 正文：主要含引言(緒論)，綜述，研究或設(shè)計(jì)的主體內(nèi)容，結(jié)論或建議等。（5） 參考文獻(xiàn)：在畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)末尾要列出在論文中參考過(guò)的專著、論文及其他資料（一般為10篇以上），所列參考

2、文獻(xiàn)應(yīng)按論文參考或引證的先后順序排列。（6） 謝辭：簡(jiǎn)述自己設(shè)計(jì)過(guò)程的體會(huì)，并應(yīng)對(duì)指導(dǎo)教師和協(xié)助完成設(shè)計(jì)的有關(guān)人員表示謝意。（7） 附錄：將各種篇幅較大的圖紙、數(shù)據(jù)表格、計(jì)算機(jī)程序、原始數(shù)據(jù)等材料附于說(shuō)明書(shū)的謝辭之后。注：參考文獻(xiàn)的標(biāo)注格式：著作類：作者書(shū)名版本（版本為第一版時(shí)可省略），出版地：出版社，出版日期引用內(nèi)容所在頁(yè)碼科技論文：作者論文篇名刊物名，出版年，卷（期）號(hào)：論文在刊物中的頁(yè)碼例：1 邱關(guān)明,黃良釗.玻璃形成學(xué).兵器工業(yè)出版社,1987:417420 2 李永東PWM供電的異步電機(jī)電壓定向矢量控制電氣傳動(dòng)，1991，4（1）：52562. 裝訂順序（1） 封皮 （2） 扉頁(yè)題名

3、頁(yè)（3） 畢業(yè)設(shè)計(jì)任務(wù)書(shū)（4） 進(jìn)程表（5） 評(píng)議書(shū)（指導(dǎo)者、評(píng)閱者、答辯小組評(píng)語(yǔ)）（6） 中文摘要（含關(guān)鍵詞），英文摘要（含關(guān)鍵詞）（7） 目錄（8） 正文（9） 參考文獻(xiàn)（10） 謝辭（11） 附錄（12） 封底3. 版式及體例紙張大?。簶?biāo)準(zhǔn)A4紙（210mm297mm）裝訂：左側(cè)裝訂版芯：頁(yè)邊距上2.54 mm，下2mm，左3mm，右2.3 mm。正文字體小4號(hào)宋體，每頁(yè)2832行，每行3338字。體例：39河北理工大學(xué)成人教育畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)（論文）摘 要（小3號(hào)黑體）目 錄一、傳動(dòng)方案擬定 2二、電動(dòng)機(jī)的選擇 2三、計(jì)算總傳動(dòng)比及分配各級(jí)的傳動(dòng)比3四、運(yùn)動(dòng)參數(shù)及動(dòng)力參數(shù)計(jì)算 3五、傳動(dòng)

4、零件的設(shè)計(jì)計(jì)算 4六、軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 7七、鍵聯(lián)接的選擇及計(jì)算14八、減速器箱體、箱蓋及附件的設(shè)計(jì)計(jì)算15九、潤(rùn)滑與密封16十、設(shè)計(jì)小結(jié)17十一、參考資料目錄17 機(jī)制3062 劉武 安徽機(jī)電職業(yè)技術(shù)學(xué)院 二七年十二月二十七日一、傳動(dòng)方案擬定第二組第三個(gè)數(shù)據(jù)：設(shè)計(jì)帶式輸送機(jī)傳動(dòng)裝置中的一級(jí)圓柱齒輪減速器（1） 工作條件：使用年限10年，每年按300天計(jì)算，兩班制工作，載荷平穩(wěn)。（2） 原始數(shù)據(jù)：滾筒圓周力F=1.7KN；帶速V=1.4m/s；滾筒直徑D=220mm。運(yùn)動(dòng)簡(jiǎn)圖二、電動(dòng)機(jī)的選擇1、電動(dòng)機(jī)類型和結(jié)構(gòu)型式的選擇：按已知的工作要求和 條件，選用 Y系列三相異步電動(dòng)機(jī)。2、確定電動(dòng)機(jī)的功率：

5、（1）傳動(dòng)裝置的總效率：總=帶×2軸承×齒輪×聯(lián)軸器×滾筒=0.96×0.992×0.97×0.99×0.95=0.86(2)電機(jī)所需的工作功率：Pd=FV/1000總=1700×1.4/1000×0.86 =2.76KW3、確定電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速：滾筒軸的工作轉(zhuǎn)速：Nw=60×1000V/D=60×1000×1.4/×220=121.5r/min根據(jù)【2】表2.2中推薦的合理傳動(dòng)比范圍，取V帶傳動(dòng)比Iv=24，單級(jí)圓柱齒輪傳動(dòng)比范圍Ic=35，則合理總傳動(dòng)比i的

6、范圍為i=620，故電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍為nd=i×nw=（620）×121.5=7292430r/min符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速有960 r/min和1420r/min。由【2】表8.1查出有三種適用的電動(dòng)機(jī)型號(hào)、如下表方案電動(dòng)機(jī)型號(hào)額定功率電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速（r/min）傳動(dòng)裝置的傳動(dòng)比KW同轉(zhuǎn)滿轉(zhuǎn)總傳動(dòng)比帶齒輪1Y132s-6310009607.932.632Y100l2-431500142011.6833.89綜合考慮電動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)裝置尺寸、重量、價(jià)格和帶傳動(dòng)、減速器的傳動(dòng)比，比較兩種方案可知：方案1因電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速低，傳動(dòng)裝置尺寸較大，價(jià)格較高。方案2適中。故選擇電動(dòng)機(jī)型號(hào)Y10

7、0l2-4。4、確定電動(dòng)機(jī)型號(hào)根據(jù)以上選用的電動(dòng)機(jī)類型，所需的額定功率及同步轉(zhuǎn)速，選定電動(dòng)機(jī)型號(hào)為Y100l2-4。其主要性能：額定功率：3KW，滿載轉(zhuǎn)速1420r/min，額定轉(zhuǎn)矩2.2。三、計(jì)算總傳動(dòng)比及分配各級(jí)的傳動(dòng)比1、總傳動(dòng)比：i總=n電動(dòng)/n筒=1420/121.5=11.682、分配各級(jí)傳動(dòng)比（1） 取i帶=3（2） i總=i齒×i 帶i齒=i總/i帶=11.68/3=3.89四、運(yùn)動(dòng)參數(shù)及動(dòng)力參數(shù)計(jì)算1、計(jì)算各軸轉(zhuǎn)速（r/min）nI=nm/i帶=1420/3=473.33(r/min)nII=nI/i齒=473.33/3.89=121.67(r/min)滾筒nw=n

8、II=473.33/3.89=121.67(r/min)2、 計(jì)算各軸的功率（KW） PI=Pd×帶=2.76×0.96=2.64KW PII=PI×軸承×齒輪=2.64×0.99×0.97=2.53KW3、 計(jì)算各軸轉(zhuǎn)矩Td=9.55Pd/nm=9550×2.76/1420=18.56N·m TI=9.55p2入/n1 =9550x2.64/473.33=53.26N·m TII =9.55p2入/n2=9550x2.53/121.67=198.58N·m 五、傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算1、 皮帶輪傳

9、動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算（1） 選擇普通V帶截型由課本1P189表10-8得：kA=1.2 P=2.76KWPC=KAP=1.2×2.76=3.3KW據(jù)PC=3.3KW和n1=473.33r/min由課本1P189圖10-12得：選用A型V帶（2） 確定帶輪基準(zhǔn)直徑，并驗(yàn)算帶速由1課本P190表10-9，取dd1=95mm>dmin=75dd2=i帶dd1(1-)=3×95×(1-0.02)=279.30 mm由課本1P190表10-9，取dd2=280帶速V：V=dd1n1/60×1000=×95×1420/60×1000 =7

10、.06m/s在525m/s范圍內(nèi)，帶速合適。（3） 確定帶長(zhǎng)和中心距初定中心距a0=500mmLd=2a0+(dd1+dd2)/2+(dd2-dd1)2/4a0=2×500+3.14(95+280)+(280-95)2/4×450=1605.8mm根據(jù)課本1表（10-6）選取相近的Ld=1600mm確定中心距aa0+(Ld-Ld0)/2=500+(1600-1605.8)/2=497mm (4) 驗(yàn)算小帶輪包角1=1800-57.30 ×(dd2-dd1)/a=1800-57.30×(280-95)/497=158.670>1200（適用） （5）

11、 確定帶的根數(shù)單根V帶傳遞的額定功率.據(jù)dd1和n1，查課本圖10-9得 P1=1.4KWi1時(shí)單根V帶的額定功率增量.據(jù)帶型及i查1表10-2得 P1=0.17KW查1表10-3，得K=0.94；查1表10-4得 KL=0.99Z= PC/(P1+P1)KKL=3.3/(1.4+0.17) ×0.94×0.99=2.26 (取3根) (6) 計(jì)算軸上壓力由課本1表10-5查得q=0.1kg/m，由課本式（10-20）單根V帶的初拉力：F0=500PC/ZV（2.5/K）-1+qV2=500x3.3/3x7.06(2.5/0.94-1)+0.10x7.062 =134.3k

12、N則作用在軸承的壓力FQFQ=2ZF0sin(1/2)=2×3×134.3sin(158.67o/2)=791.9N2、齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算（1）選擇齒輪材料與熱處理：所設(shè)計(jì)齒輪傳動(dòng)屬于閉式傳動(dòng)，通常齒輪采用軟齒面。查閱表1 表6-8，選用價(jià)格便宜便于制造的材料，小齒輪材料為45鋼，調(diào)質(zhì)，齒面硬度260HBS；大齒輪材料也為45鋼，正火處理，硬度為215HBS；精度等級(jí)：運(yùn)輸機(jī)是一般機(jī)器，速度不高，故選8級(jí)精度。(2)按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)由d1 (6712×kT1(u+1)/duH2)1/3確定有關(guān)參數(shù)如下：傳動(dòng)比i齒=3.89取小齒輪齒數(shù)Z1=20。則大齒輪齒數(shù)

13、：Z2=iZ1= ×20=77.8取z2=78 由課本表6-12取d=1.1(3)轉(zhuǎn)矩T1T1=9.55×106×P1/n1=9.55×106×2.61/473.33=52660N·mm(4)載荷系數(shù)k : 取k=1.2(5)許用接觸應(yīng)力HH= Hlim ZN/SHmin 由課本1圖6-37查得：Hlim1=610Mpa Hlim2=500Mpa接觸疲勞壽命系數(shù)Zn：按一年300個(gè)工作日，每天16h計(jì)算，由公式N=60njtn 計(jì)算N1=60×473.33×10×300×18=1.36x109N

14、2=N/i=1.36x109 /3.89=3.4×108查1課本圖6-38中曲線1，得 ZN1=1 ZN2=1.05按一般可靠度要求選取安全系數(shù)SHmin=1.0H1=Hlim1ZN1/SHmin=610x1/1=610 MpaH2=Hlim2ZN2/SHmin=500x1.05/1=525Mpa故得：d1 (6712×kT1(u+1)/duH2)1/3=49.04mm 模數(shù)：m=d1/Z1=49.04/20=2.45mm取課本1P79標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)第一數(shù)列上的值，m=2.5(6)校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度 bb=2KT1YFS/bmd1確定有關(guān)參數(shù)和系數(shù)分度圓直徑：d1=mZ1=2.

15、5×20mm=50mm d2=mZ2=2.5×78mm=195mm齒寬：b=dd1=1.1×50mm=55mm取b2=55mm b1=60mm(7)復(fù)合齒形因數(shù)YFs 由課本1圖6-40得：YFS1=4.35,YFS2=3.95 (8)許用彎曲應(yīng)力bb根據(jù)課本1P116：bb= bblim YN/SFmin由課本1圖6-41得彎曲疲勞極限bblim應(yīng)為： bblim1=490Mpa bblim2 =410Mpa由課本1圖6-42得彎曲疲勞壽命系數(shù)YN：YN1=1 YN2=1彎曲疲勞的最小安全系數(shù)SFmin ：按一般可靠性要求，取SFmin =1計(jì)算得彎曲疲勞許用應(yīng)

16、力為bb1=bblim1 YN1/SFmin=490×1/1=490Mpabb2= bblim2 YN2/SFmin =410×1/1=410Mpa校核計(jì)算bb1=2kT1YFS1/ b1md1=71.86pa< bb1bb2=2kT1YFS2/ b2md1=72.61Mpa< bb2故輪齒齒根彎曲疲勞強(qiáng)度足夠(9)計(jì)算齒輪傳動(dòng)的中心矩aa=(d1+d2)/2= (50+195)/2=122.5mm(10)計(jì)算齒輪的圓周速度V計(jì)算圓周速度=n1d1/60×1000=3.14×473.33×50/60×1000=1.23m/

17、s因?yàn)閙/s，故取級(jí)精度合適六、軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 從動(dòng)軸設(shè)計(jì) 1、選擇軸的材料 確定許用應(yīng)力 選軸的材料為45號(hào)鋼，調(diào)質(zhì)處理。查2表13-1可知： b=650Mpa,s=360Mpa,查2表13-6可知：b+1bb=215Mpa 0bb=102Mpa,-1bb=60Mpa 2、按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算軸的最小直徑 單級(jí)齒輪減速器的低速軸為轉(zhuǎn)軸，輸出端與聯(lián)軸器相接，從結(jié)構(gòu)要求考慮，輸出端軸徑應(yīng)最小，最小直徑為： dC 查2表13-5可得，45鋼取C=118 則d118×(2.53/121.67)1/3mm=32.44mm 考慮鍵槽的影響以及聯(lián)軸器孔徑系列標(biāo)準(zhǔn)，取d=35mm 3、齒輪上作用力的計(jì)算

18、齒輪所受的轉(zhuǎn)矩：T=9.55×106P/n=9.55×106×2.53/121.67=198582 N 齒輪作用力： 圓周力：Ft=2T/d=2×198582/195N=2036N 徑向力：Fr=Fttan200=2036×tan200=741N 4、軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 軸結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)，需要考慮軸系中相配零件的尺寸以及軸上零件的固定方式，按比例繪制軸系結(jié)構(gòu)草圖。 （1）、聯(lián)軸器的選擇 可采用彈性柱銷聯(lián)軸器，查2表9.4可得聯(lián)軸器的型號(hào)為HL3聯(lián)軸器：35×82 GB5014-85 （2）、確定軸上零件的位置與固定方式 單級(jí)減速器中，可以將齒輪

19、安排在箱體中央，軸承對(duì)稱布置 在齒輪兩邊。軸外伸端安裝聯(lián)軸器，齒輪靠油環(huán)和套筒實(shí)現(xiàn)軸向定位和固定，靠平鍵和過(guò)盈配合實(shí)現(xiàn)周向固定，兩端軸承靠套筒實(shí)現(xiàn)軸向定位，靠過(guò)盈配合實(shí)現(xiàn)周向固定 ，軸通過(guò)兩端軸承蓋實(shí)現(xiàn)軸向定位，聯(lián)軸器靠軸肩平鍵和過(guò)盈配合分別實(shí)現(xiàn)軸向定位和周向定位 （3）、確定各段軸的直徑將估算軸d=35mm作為外伸端直徑d1與聯(lián)軸器相配（如圖），考慮聯(lián)軸器用軸肩實(shí)現(xiàn)軸向定位，取第二段直徑為d2=40mm齒輪和左端軸承從左側(cè)裝入，考慮裝拆方便以及零件固定的要求，裝軸處d3應(yīng)大于d2，取d3=4 5mm，為便于齒輪裝拆與齒輪配合處軸徑d4應(yīng)大于d3，取d4=50mm。齒輪左端用用套筒固定,右端用

20、軸環(huán)定位,軸環(huán)直徑d5滿足齒輪定位的同時(shí),還應(yīng)滿足右側(cè)軸承的安裝要求,根據(jù)選定軸承型號(hào)確定.右端軸承型號(hào)與左端軸承相同,取d6=45mm. (4)選擇軸承型號(hào).由1P270初選深溝球軸承,代號(hào)為6209,查手冊(cè)可得:軸承寬度B=19,安裝尺寸D=52,故軸環(huán)直徑d5=52mm. (5）確定軸各段直徑和長(zhǎng)度段：d1=35mm 長(zhǎng)度取L1=50mmII段:d2=40mm 初選用6209深溝球軸承，其內(nèi)徑為45mm,寬度為19mm.考慮齒輪端面和箱體內(nèi)壁，軸承端面和箱體內(nèi)壁應(yīng)有一定距離。取套筒長(zhǎng)為20mm，通過(guò)密封蓋軸段長(zhǎng)應(yīng)根據(jù)密封蓋的寬度，并考慮聯(lián)軸器和箱體外壁應(yīng)有一定矩離而定，為此，取該段長(zhǎng)為5

21、5mm，安裝齒輪段長(zhǎng)度應(yīng)比輪轂寬度小2mm,故II段長(zhǎng)：L2=（2+20+9+55）=96mmIII段直徑d3=45mmL3=L1-L=50-2=48mm段直徑d4=50mm長(zhǎng)度與右面的套筒相同，即L4=20mm段直徑d5=52mm. 長(zhǎng)度L5=19mm由上述軸各段長(zhǎng)度可算得軸支承跨距L=96mm(6)按彎矩復(fù)合強(qiáng)度計(jì)算求分度圓直徑：已知d1=195mm求轉(zhuǎn)矩：已知T2=198.58N·m求圓周力：Ft根據(jù)課本P127（6-34）式得Ft=2T2/d2=×198.58/195=2.03N求徑向力Fr根據(jù)課本P127（6-35）式得Fr=Ft·tan=2.03

22、15;tan200=0.741N因?yàn)樵撦S兩軸承對(duì)稱，所以：LA=LB=48mm(1)繪制軸受力簡(jiǎn)圖（如圖a）（2）繪制垂直面彎矩圖（如圖b）軸承支反力：FAY=FBY=Fr/2=0.74/2=0.37NFAZ=FBZ=Ft/2=2.03/2=1.01N由兩邊對(duì)稱，知截面C的彎矩也對(duì)稱。截面C在垂直面彎矩為MC1=FAyL/2=0.37×96÷2=17.76N·m截面C在水平面上彎矩為：MC2=FAZL/2=1.01×96÷2=48.48N·m(4)繪制合彎矩圖（如圖d）MC=(MC12+MC22)1/2=（17.762+48.482)

23、1/2=51.63N·m(5)繪制扭矩圖（如圖e）轉(zhuǎn)矩：T=9.55×（P2/n2）×106=198.58N·m(6)繪制當(dāng)量彎矩圖（如圖f）轉(zhuǎn)矩產(chǎn)生的扭剪文治武功力按脈動(dòng)循環(huán)變化，取=0.2，截面C處的當(dāng)量彎矩：Mec=MC2+(T)21/2=51.632+(0.2×198.58)21/2=65.13N·m(7)校核危險(xiǎn)截面C的強(qiáng)度由式（6-3）e=65.13/0.1d33=65.13x1000/0.1×453=7.14MPa< -1b=60MPa該軸強(qiáng)度足夠。 主動(dòng)軸的設(shè)計(jì) 1、選擇軸的材料 確定許用應(yīng)力 選軸的材

24、料為45號(hào)鋼，調(diào)質(zhì)處理。查2表13-1可知： b=650Mpa,s=360Mpa,查2表13-6可知：b+1bb=215Mpa 0bb=102Mpa,-1bb=60Mpa 2、按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度估算軸的最小直徑 單級(jí)齒輪減速器的低速軸為轉(zhuǎn)軸，輸出端與聯(lián)軸器相接，從結(jié)構(gòu)要求考慮，輸出端軸徑應(yīng)最小，最小直徑為： dC 查2表13-5可得，45鋼取C=118 則d118×(2.64/473.33)1/3mm=20.92mm 考慮鍵槽的影響以系列標(biāo)準(zhǔn)，取d=22mm 3、齒輪上作用力的計(jì)算 齒輪所受的轉(zhuǎn)矩：T=9.55×106P/n=9.55×106×2.64/473.

25、33=53265 N 齒輪作用力： 圓周力：Ft=2T/d=2×53265/50N=2130N 徑向力：Fr=Fttan200=2130×tan200=775N 確定軸上零件的位置與固定方式 單級(jí)減速器中，可以將齒輪安排在箱體中央，軸承對(duì)稱布置 在齒輪兩邊。齒輪靠油環(huán)和套筒實(shí)現(xiàn) 軸向定位和固定 ，靠平鍵和過(guò)盈配合實(shí)現(xiàn)周向固定，兩端軸承靠套筒實(shí)現(xiàn)軸向定位，靠過(guò)盈配合實(shí)現(xiàn)周向固定 ，軸通過(guò)兩端軸承蓋實(shí)現(xiàn)軸向定位， 4 確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度初選用6206深溝球軸承，其內(nèi)徑為30mm,寬度為16mm.?？紤]齒輪端面和箱體內(nèi)壁，軸承端面與箱體內(nèi)壁應(yīng)有一定矩離，則取套筒長(zhǎng)為20mm，

26、則該段長(zhǎng)36mm，安裝齒輪段長(zhǎng)度為輪轂寬度為2mm。(2)按彎扭復(fù)合強(qiáng)度計(jì)算求分度圓直徑：已知d2=50mm求轉(zhuǎn)矩：已知T=53.26N·m求圓周力Ft：根據(jù)課本P127（6-34）式得Ft=2T3/d2=2×53.26/50=2.13N求徑向力Fr根據(jù)課本P127（6-35）式得Fr=Ft·tan=2.13×0.36379=0.76N兩軸承對(duì)稱LA=LB=50mm(1)求支反力FAX、FBY、FAZ、FBZFAX=FBY=Fr/2=0.76/2=0.38NFAZ=FBZ=Ft/2=2.13/2=1.065N(2) 截面C在垂直面彎矩為MC1=FAxL/

27、2=0.38×100/2=19N·m(3)截面C在水平面彎矩為MC2=FAZL/2=1.065×100/2=52.5N·m(4)計(jì)算合成彎矩MC=（MC12+MC22）1/2=（192+52.52）1/2=55.83N·m(5)計(jì)算當(dāng)量彎矩：根據(jù)課本P235得=0.4Mec=MC2+(T)21/2=55.832+(0.4×53.26)21/2=59.74N·m(6)校核危險(xiǎn)截面C的強(qiáng)度由式（10-3）e=Mec/（0.1d3）=59.74x1000/(0.1×303)=22.12Mpa<-1b=60Mpa此軸

28、強(qiáng)度足夠（7） 滾動(dòng)軸承的選擇及校核計(jì)算 一從動(dòng)軸上的軸承根據(jù)根據(jù)條件，軸承預(yù)計(jì)壽命L'h=10×300×16=48000h (1)由初選的軸承的型號(hào)為: 6209, 查1表14-19可知:d=55mm,外徑=85mm,寬度B=19mm,基本額定動(dòng)載荷C=31.5KN, 基本靜載荷CO=20.5KN, 查2表10.1可知極限轉(zhuǎn)速9000r/min （1）已知nII=121.67(r/min)兩軸承徑向反力：FR1=FR2=1083N根據(jù)課本P265（11-12）得軸承內(nèi)部軸向力FS=0.63FR 則FS1=FS2=0.63FR1=0.63x1083=682N(2)

29、FS1+Fa=FS2 Fa=0故任意取一端為壓緊端，現(xiàn)取1端為壓緊端FA1=FS1=682N FA2=FS2=682N(3)求系數(shù)x、yFA1/FR1=682N/1038N =0.63FA2/FR2=682N/1038N =0.63根據(jù)課本P265表（14-14）得e=0.68FA1/FR1<e x1=1 FA2/FR2<e x2=1y1=0 y2=0(4)計(jì)算當(dāng)量載荷P1、P2根據(jù)課本P264表（14-12）取f P=1.5根據(jù)課本P264（14-7）式得P1=fP(x1FR1+y1FA1)=1.5×(1×1083+0)=1624NP2=fp(x2FR1+y2

30、FA2)= 1.5×(1×1083+0)=1624N(5)軸承壽命計(jì)算P1=P2 故取P=1624N深溝球軸承=3根據(jù)手冊(cè)得6209型的Cr=31500N由課本P264（14-5）式得LH=106(ftCr/P)/60n=106(1×31500/1624)3/60X121.67=998953h>48000h 預(yù)期壽命足夠 二.主動(dòng)軸上的軸承: (1)由初選的軸承的型號(hào)為:6206 查1表14-19可知:d=30mm,外徑=62mm,寬度B=16mm,基本額定動(dòng)載荷C=19.5KN,基本靜載荷CO=111.5KN, 查2表10.1可知極限轉(zhuǎn)速13000r/mi

31、n 根據(jù)根據(jù)條件，軸承預(yù)計(jì)壽命L'h=10×300×16=48000h （1）已知nI=473.33(r/min)兩軸承徑向反力：FR1=FR2=1129N根據(jù)課本P265（11-12）得軸承內(nèi)部軸向力FS=0.63FR 則FS1=FS2=0.63FR1=0.63x1129=711.8N(2) FS1+Fa=FS2 Fa=0故任意取一端為壓緊端，現(xiàn)取1端為壓緊端FA1=FS1=711.8N FA2=FS2=711.8N(3)求系數(shù)x、yFA1/FR1=711.8N/711.8N =0.63FA2/FR2=711.8N/711.8N =0.63根據(jù)課本P265表（14

32、-14）得e=0.68FA1/FR1<e x1=1 FA2/FR2<e x2=1y1=0 y2=0(4)計(jì)算當(dāng)量載荷P1、P2根據(jù)課本P264表（14-12）取f P=1.5根據(jù)課本P264（14-7）式得P1=fP(x1FR1+y1FA1)=1.5×(1×1129+0)=1693.5NP2=fp(x2FR1+y2FA2)=1.5×(1×1129+0)= 1693.5N(5)軸承壽命計(jì)算P1=P2 故取P=1693.5N深溝球軸承=3根據(jù)手冊(cè)得6206型的Cr=19500N由課本P264（14-5）式得LH=106(ftCr/P)/60n=1

33、06(1×19500/1693.5)3/60X473.33=53713h>48000h 預(yù)期壽命足夠 七、鍵聯(lián)接的選擇及校核計(jì)算1根據(jù)軸徑的尺寸，由1中表12-6高速軸(主動(dòng)軸)與V帶輪聯(lián)接的鍵為：鍵8×36 GB1096-79大齒輪與軸連接的鍵為：鍵 14×45 GB1096-79軸與聯(lián)軸器的鍵為：鍵10×40 GB1096-792鍵的強(qiáng)度校核 大齒輪與軸上的鍵 ：鍵14×45 GB1096-79b×h=14×9,L=45,則Ls=L-b=31mm圓周力：Fr=2TII/d=2×198580/50=7943

34、.2N擠壓強(qiáng)度：=56.93<125150MPa=p因此擠壓強(qiáng)度足夠剪切強(qiáng)度：=36.60<120MPa=因此剪切強(qiáng)度足夠鍵8×36 GB1096-79和鍵10×40 GB1096-79根據(jù)上面的步驟校核，并且符合要求。八、減速器箱體、箱蓋及附件的設(shè)計(jì)計(jì)算1、減速器附件的選擇通氣器由于在室內(nèi)使用，選通氣器（一次過(guò)濾），采用M18×1.5油面指示器選用游標(biāo)尺M(jìn)12起吊裝置采用箱蓋吊耳、箱座吊耳.放油螺塞選用外六角油塞及墊片M18×1.5根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)表5.3選擇適當(dāng)型號(hào)：起蓋螺釘型號(hào)：GB/T5780 M18×30,材料Q2

35、35高速軸軸承蓋上的螺釘：GB578386 M8X12,材料Q235低速軸軸承蓋上的螺釘：GB578386 M8×20,材料Q235螺栓：GB578286 M14×100，材料Q235箱體的主要尺寸：(1)箱座壁厚z=0.025a+1=0.025×122.5+1= 4.0625 取z=8 (2)箱蓋壁厚z1=0.02a+1=0.02×122.5+1= 3.45 取z1=8 (3)箱蓋凸緣厚度b1=1.5z1=1.5×8=12 (4)箱座凸緣厚度b=1.5z=1.5×8=12 (5)箱座底凸緣厚度b2=2.5z=2.5×8=2

36、0 (6)地腳螺釘直徑df =0.036a+12= 0.036×122.5+12=16.41(取18) (7)地腳螺釘數(shù)目n=4 (因?yàn)閍<250) (8)軸承旁連接螺栓直徑d1= 0.75df =0.75×18= 13.5 (取14) (9)蓋與座連接螺栓直徑 d=(0.5-0.6)df =0.55× 18=9.9 (取10) (10)連接螺栓d的間距L=150-200 (11)軸承端蓋螺釘直d3=(0.4-0.5)df=0.4×18=7.2(取8) (12)檢查孔蓋螺釘d4=(0.3-0.4)df=0.3×18=5.4 (取6) (1

37、3)定位銷直徑d=(0.7-0.8)d=0.8×10=8 (14)df.d1.d2至外箱壁距離C1 (15) Df.d2 (16)凸臺(tái)高度：根據(jù)低速級(jí)軸承座外徑確定，以便于扳手操作為準(zhǔn)。(17)外箱壁至軸承座端面的距離C1C2510(18)齒輪頂圓與內(nèi)箱壁間的距離：9.6 mm (19)齒輪端面與內(nèi)箱壁間的距離：=12 mm (20)箱蓋，箱座肋厚：m1=8 mm,m2=8 mm (2)軸承端蓋外徑d3 D軸承外徑(2)軸承旁連接螺栓距離：盡可能靠近，以d1和d3互不干涉為準(zhǔn)，一般取.九、潤(rùn)滑與密封1.齒輪的潤(rùn)滑采用浸油潤(rùn)滑，由于為單級(jí)圓柱齒輪減速器，速度<12m/s，當(dāng)m&l

38、t;20 時(shí)，浸油深度h約為1個(gè)齒高，但不小于10mm，所以浸油高度約為36mm。2.滾動(dòng)軸承的潤(rùn)滑由于軸承周向速度為，所以宜開(kāi)設(shè)油溝、飛濺潤(rùn)滑。3.潤(rùn)滑油的選擇齒輪與軸承用同種潤(rùn)滑油較為便利，考慮到該裝置用于小型設(shè)備，選用GB443-89全損耗系統(tǒng)用油L-AN15潤(rùn)滑油。4.密封方法的選取選用凸緣式端蓋易于調(diào)整，采用悶蓋安裝骨架式旋轉(zhuǎn)軸唇型密封圈實(shí)現(xiàn)密封。密封圈型號(hào)按所裝配軸的直徑確定為GB894.1-86-25軸承蓋結(jié)構(gòu)尺寸按用其定位的軸承的外徑?jīng)Q定。十、設(shè)計(jì)小結(jié)課程設(shè)計(jì)體會(huì)課程設(shè)計(jì)都需要刻苦耐勞，努力鉆研的精神。對(duì)于每一個(gè)事物都會(huì)有第一次的吧，而沒(méi)一個(gè)第一次似乎都必須經(jīng)歷由感覺(jué)困難重重，

39、挫折不斷到一步一步克服，可能需要連續(xù)幾個(gè)小時(shí)、十幾個(gè)小時(shí)不停的工作進(jìn)行攻關(guān)；最后出成果的瞬間是喜悅、是輕松、是舒了口氣！課程設(shè)計(jì)過(guò)程中出現(xiàn)的問(wèn)題幾乎都是過(guò)去所學(xué)的知識(shí)不牢固，許多計(jì)算方法、公式都忘光了，要不斷的翻資料、看書(shū)，和同學(xué)們相互探討。雖然過(guò)程很辛苦，有時(shí)還會(huì)有放棄的念頭，但始終堅(jiān)持下來(lái)，完成了設(shè)計(jì)，而且學(xué)到了，應(yīng)該是補(bǔ)回了許多以前沒(méi)學(xué)好的知識(shí)，同時(shí)鞏固了這些知識(shí)，提高了運(yùn)用所學(xué)知識(shí)的能力。十一、參考資料目錄1機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)課程設(shè)計(jì)，高等教育出版社，陳立德主編，2004年7月第2版；2 機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)，機(jī)械工業(yè)出版社 胡家秀主編 2007年7月第1版F=1.7KNV=1.4m/sD=220m

40、m總 =0.86Pd=2.76KWNw=121.5r/minIc=35i=620nd=7292430r/minY100l2-4i總=11.68i帶=3i齒3.89nI=473.33(r/min)nII=121.67(r/min)nw=121.67(r/min)PI=2.64KWPII=2.53KWTd=18.56N·mTI=53.26N·mTII =198.58N·mPC=3.3KWV=7.06m/sLd=1605.8mma=497mm1=158.670Z=3F0=134.3kNFQ=791.9NZ1=20z2=78N1=1.36x109N2=3.4×1

41、08m=2.5d1=50mmd2=195mmb1=60mmb2=55mmbb1= 490Mpabb2 =410Mpa中心矩a=122.5mm=1.23m/sMec=65.13N·me=60MPaC=118L'h=48000hLH=998953hLH=53713h體分散性的影響，并制備了改性樣品。通過(guò)改性劑用量、改性時(shí)間、改性溫度以及攪拌速度等工藝條件的實(shí)驗(yàn)，選擇了最佳的改性工藝條件。最后介紹了對(duì)改性效果進(jìn)行表征的一些常用方法，并且用多種表征手段對(duì)所改性粉體的性質(zhì)進(jìn)行了測(cè)試，測(cè)定了改性前后樣品在液體石蠟中的沉淀體積等性能，并對(duì)產(chǎn)品進(jìn)行了分散性、潤(rùn)濕性等檢驗(yàn)。結(jié)果表明：硬脂酸能有

42、效的改善TiO2粉體在油相中的分散穩(wěn)定性。所制得的粉目 錄（小3號(hào)黑體）引言（小4號(hào)宋體）-11 ×××××-21.1××××××××× -21.2 ×××××××××-31.2.1×××××××××-31.2.2××××××××