11層辦公大樓設計

1、第一章 緒論1.1 高層辦公樓的意義此次課題設計是擬在哈爾濱建造一幢綜合性高層辦公打樓建筑面積為13469.68,共十一層，地下3.9m，標準層3.6m。首先根據設計任務書及高層辦公樓建筑功能要求進行了建筑方案設計，并結合鋼筋混凝土結構的特點，采用cad、天正等軟件對建筑平面，立面，剖面施工圖的繪制，并設計了樓梯，大墻剖面等主要建筑大樣圖。縱觀全世界的城市中心都在改變著它們的豎向尺度，3040層或更高的建筑或建筑群越來越多地高聳在地平線上。城市中的高層建筑是反映這個城市經濟繁榮和社會進步的重要標志，隨著社會與經濟的蓬勃發(fā)展，特別是城市建設的發(fā)展高層建筑越來越引起人們的關注。當前世界上最高的30

2、幢建筑幾乎都是辦公樓。這也說明了辦公樓建筑由于其獨特的功能和組織形式對于建造高層建筑是適宜的。現(xiàn)代辦公建筑的三大特點是：高層、靈活，綜合?，F(xiàn)代的高層辦公建筑中都能到充分反映。現(xiàn)代辦公建筑布局靈活多變，空間分隔自由，以適應現(xiàn)代辦公組織體系得不斷調整，不斷改革和不斷更新。現(xiàn)代的高層辦公建筑大都采取十幾家或幾十家乃至上百家公司（部門）聯(lián)合辦公的形式，最大限度地滿足辦公人員對工作和生活的需要。供出租給其它公司使用。第三種是高層政府辦公樓。我國的高層辦公建筑在20世紀二十至三十年代初已有初步發(fā)展，近幾年，我國許多城市如北京、上海、廣州等陸續(xù)建造拉許多高層辦公建筑。今后，隨著經濟的發(fā)展，我國城市將會出現(xiàn)更

3、多高層辦公的建筑。第2章 建筑設計2.1 總平面設計本次設計為11層辦公大樓并附一裙房，占地面積13469.68，布局見建筑圖說明。使區(qū)內成為一個相對完整和獨立的體系，辦公人員可以有良好的工作和生活環(huán)境。其余的空地相應地布置草坪、噴泉、假山、灌木，因而道旁的喬木，青草綠地也創(chuàng)造拉極好的空氣環(huán)在城市中高層建筑往往出群地出現(xiàn)，現(xiàn)代化的社會與社團關系著眼，這些建筑物彼此之間應該是有機聯(lián)系得。城市中高層建筑參差錯落的高高聳起，形成拉引人注目的目標。它們的側影對城市輪廓線的形成有重大的影響?？偟膩碚f，場地較大，盡量布置得設施齊備，樹木成蔭，空氣清新，環(huán)境幽雅，同時又和城市中的其它的建筑物融為一體，相互協(xié)

4、調，美化拉城市環(huán)境猶如一體理想的“花園城”。2.2 平面設計對于剛度較小的框架結構體系，其高寬比一般宜小于4。本例的體型仍采用傳統(tǒng)的矩形棱柱體，從幾何觀點來看對側移頗為為敏感的，而由于它的幾何形體所具有的固有強度，使結構更為有效或者造價更可能降低，而房屋又能建得更高，總之，它是較為經濟的體型。平面布置采用核心式，對于高層辦公樓來說是比較經濟和功能合理的。左右基本對稱，電梯間置于中心，洗手間置于旁邊。高層辦公建筑的主要垂直交通是電梯，對于電梯的選則及其在建筑物中的分布，將決定高層辦公樓的合理使用，提高效率和降低造價。因此在平面設計中，主要考慮以下幾個方面：一是集中。電梯是出入建筑物的人經常使用的

5、交通工具，所以設置在容易看到的地方，從運行效率，縮短候梯時間以及降低建筑費用來考慮，電梯應集中設置。二是使用方便。根據電梯使用頻率，將電梯布置在正對出入口并列設置。三是分隔。主要通道和電梯布置分開，免去人流高峰時相互影響。將電梯廳避開主通道設置在凹處，并把電梯集中設置在建筑物中央，這也是較重要的。辦公樓的布局方式常見的有以下四種，單間辦公室、成組式辦公室、開放式布局、“景觀”辦公室和綜合型辦公室。本例主要是用于大型企業(yè)辦公用房，所以主要是單間式和成組式。本例中柱間橫向輕質隔墻可以根據使用要求自由拆除，獲得需要的空間布局。房間進深不太大，基本可以滿足自然采光，輔以人工采光。2.3 立面設計大多數

6、建筑師對所設計的高層辦建筑的“形”是很重視的這“形”的塑造到目前為止還受到力學結構，材料和施工的極大制約，本身的可塑性不大，但人們普遍對此有著較高的需求。那些體型簡單單調，外墻采用各種材料幕墻的盒子建筑，缺乏變化和可識別性，因此在本次設計中希望有所改變，有所突破。本例的窗的材料采用綠色帶形玻璃窗，避免反光造成城市污染。窗框采用鋁合金材料，能給人以現(xiàn)代科技成就的力量感。立面上外墻采用白瓷磚貼面，給人以清潔自然。樓頂做成有頂蓋的空間，將各種機械裝置放在里面，使“冕”與“體”組成一個完整的，上下結合的有機統(tǒng)一體。2.4 剖面設計剖面中垂直交通中的電梯不分層配置，其他在平面設計中以說明較詳細，這兒不再

7、說明。樓面采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土梁板樓面，構造較為簡單。樓中的中小型會議室隔層布置，滿足要求。為了適應垂直交通的電氣及機械裝置要求，空調冷卻塔安裝的要求。上下水的水箱，出氣管等位置的要求。擦窗機械及修理機械的安置要求，以及其它各種設施的要求，在辦公樓頂部往往要安放很多的機械設備和裝置，應為設備層。剖面設計表示建筑物在垂直方向房屋各部分的組合關系，主要分析建筑物各部分應有的高度、建筑層數，建筑空間的組合和利用，以及建筑剖面中的結構，構造關系等，它和房屋的使用，造價和節(jié)約用地等有密切關系，也反映拉建筑標準的一個方面其中一些問題需要平，剖面結合起來一起研究，才能具體確定下來。采光，通風的設計也影響到剖面

8、設計的效果，室內光線的強度和照度是否均勻，除來和平面中窗戶的亮度和位置有關外，還和窗戶在剖面中的高低有關。房間里光線的照射有關。房間里光線的照射深度，主要是靠側窗的高度解決，本例中大部分都是自然采光。2.5 防火設計本設計中每一層設計防火分區(qū)建筑物內的主要分隔墻，砌至梁板的底部，管道穿過隔墻。樓板時，應采用非燃燒材料將其周圍的空隙緊緊填塞。附設在高層建筑中的固定滅火裝置的設備室。通風，空調機房.等應采用耐火極限不低于3.00小時的隔墻和2.00小時的樓板與其它部位隔開。隔墻的門應采用甲級防火門。電梯井內嚴禁敷設可燃氣體和易燃，可燃液體管道，也不應敷設與電梯無關的電纜，電線等。電梯井壁除開設電梯

9、門洞和通氣孔洞，不應開設其它洞口，電梯門不應采用柵欄門。管道井等豎向管的井壁應為耐火等級限不應低于1.00小時的非燃體。井壁上的檢查門應采用丙級防火門。用于疏散樓梯間的防火門，應采用單向彈簧門，并應向疏散放向開啟。本例中設有防煙間，前室面積不小于6平方米，并設防煙，排煙設施，通向前室和樓梯間的門均應設乙級防火門，應向疏散方向開啟。消防電梯與客梯兼用，但符合消防電梯的要求。 圖3-1 結構平面布置第3章 結構設計3.1 工程概況哈爾濱市擬興建11層綜合寫字樓，建筑面積13469.68平方米。建筑所在地勢平坦，6度抗震，類場地，主導風向為西南風。建筑物首層高為3.9米，標準層高度3.6米， 3.2

10、 計算簡圖本工程采用全現(xiàn)澆結構體系，13層砼強度等級c40（fc=19.5n/mm2），以上各層均為c30(fc=14.3n/mm2)。結構體系選擇框架結構，樓板及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋砼結構，樓板厚100mm，梁截面高度按梁跨度的1/121/8估算，估算梁的截面尺寸見表3-1。表3-1 梁截面尺寸及各層砼強度等級層次砼強度等級橫梁 縱梁 次梁 ab、cd跨bc跨41113c30c40300×600350×600300×450350×450300×700350×700300×500300×500查表可知該框架結構的抗震

11、等級為級，其軸壓限值=0.8,各層的重力荷載代表值取12kn/m2,可知邊柱及負載面積為7.2×3.0。 (3-1)得，第一層柱截面面積為：邊柱：中柱： 圖3-1 計算簡圖如取柱截面為正方形，則邊柱和中柱截面高度分別為487 mm2和566mm2，根據上述計算估算并綜合考慮其他因素，本設計柱截面尺寸取值如下：地1至3層 700×700 mm2 411層 600×600 mm2基礎選用樁基礎，基礎承臺埋深取2000mm。框架結構計算簡圖如圖3-1所示，取頂層柱的形心線作為框架柱的軸線，梁軸線取至板底，411層柱的高度為3.6m， 底層柱高度從基礎頂面取至一層板底，即

12、h=3.9+0.65+0.75=5.3 m 3.3 重力荷載計算3.3.1 屋面及樓面恒荷標準值的計算屋面（上人）：30厚細石砼的保護層 22×0.3=0.66kn/m2三氈四油防水層 0.4 kn/m2 20厚水泥砂漿找平層 20×0.02=0.4 kn/m2 150厚水泥蛭石保溫層 50×0.15=0.75 kn/m2 100厚鋼筋砼板 25×0.1=2.5 kn/m2 v形輕鋼龍骨吊頂 0.25 kn/m2 合計 4.96 kn/m2 111層樓面： 瓷磚地面（包括水泥粗砂打底） 50×0.15=0.75 kn/m2 100厚鋼筋砼板 2

13、5×0.1=2.5 kn/m2 v形輕鋼龍骨吊頂 0.25 kn/m2 合計 3.30 kn/m2 3.3.2 屋面及樓面可變荷載標準值 上人屋面均布活荷載標準值 2.0 kn/m2 樓面活荷載標準值 2.5 kn/m2 屋面雪荷載標準值 sr=1.0×0.3=0.3 kn/m2 3.3.3 梁、柱、墻、窗、門重力荷載計算梁、柱可根據截面尺寸、材料容重及粉刷等，計算出單位長度的重力荷載，對墻、門、窗可計算出單位面積上的重力荷載。計算結果見表3-2表3-2 梁、柱重力荷載標準值層次構件b/mh/m13 邊橫梁0.350.72251.055.515.316467.21956.3

14、5中橫梁0.350.45251.054.131.6852.86次梁0.360.5251.053.945.514302縱梁0.350.72251.056.436.3281134.3柱0.720.72251.1013.55.3322286.2411邊橫梁0.360.6251.054.735.416408.21727.78中橫梁0.360.45251.053.541.6845.36次梁0.360.5251.053.945.514301.81縱梁0.360.72251.055.516.328972.41柱0.720.72251.1010.93.3321150.0墻體為400mm厚砌塊填充墻，外墻面貼瓷

15、磚（0.5kn/mm2），內墻面為 20mm厚摸灰，則外墻單位墻面重力荷載為：0.5+0.4×6.0+17×0.02=3.24 kn/mm2內墻為200mm陶粒砌塊，兩側均為20mm厚摸灰，則內墻單位面積重力荷載為0.2×6.0+17×0.02×2=1.88 kn/mm2鋼鐵門單位面積重力荷載為0.45 kn/mm2；鋁合金窗單位面積重力荷載取0.4 kn/mm2。3.3.3 重力荷載代表值集中于各樓層標高處的重力荷載代表值，3.4 框架側移剛度計算計算梁的線剛度時，考慮到現(xiàn)澆樓板的作用，一邊有樓版的梁截面慣性矩取i=1.5，兩邊有樓板的梁截面

16、慣性矩取i=2.0。為按矩形截面計算的梁截面慣性矩3.4.1 框架側移剛度計算 梁的線剛度計算如表3-3 表3-3 梁的線剛度梁截面m2砼等級邊框架梁中框架梁邊橫梁0.36×0.72c3030.0×1065.4×10-38.1×10-34050010.8×10-3540000.35×0.72c4032.5×1066.3×10-39.5×10-35118812.6×10-368250走道梁0.36×0.72c3030.0×1062.3×10-33.5×10-

17、3437504.6×10-3575000.36×0.72c4032.5×1062.7×10-34.1×10-3555215.4×10-3731253.4.2 柱線剛度計算柱線剛度計算見表3-4 表3-4 柱的線剛度層次柱層高4110.6×0.63.330.0×1060.64/1298181.8130.7×0.75.332.5×1060.74/12122692.63.4.3 柱的側移剛度柱的側移剛度按式 (3-2)計算，根據梁、柱線剛度比不同，可分為中框中柱和邊柱，邊框架中柱和邊柱。以及樓梯，電梯

18、間柱等。具體計算見表3-5 表3-5 框架柱側向剛度（d）值計算層 號位 置（一般層）（一般層）kn/m柱根數（底層）（底層）311邊框架邊柱0.410.1718498.694邊框架中柱0.860.3032482.214中框架邊柱0.550.2223334.9512中框架中柱1.140.3639183.29122邊框架邊柱0.470.1920477.604邊框架中柱0.970.3335395.264中框架邊柱0.570.2223923.9512中框架中柱1.290.3942376.52121邊框架邊柱0.420.3819888.454邊框架中柱0.870.4825017.354中框架邊柱0.5

19、60.4121657.8712中框架中柱1.150.5227472.9612將上述情況下同層框架柱側移剛度相加，即得框架各層間側移剛度見表3-6 。 表3-6 橫向框架層間側移剛度層次12345769193.101019097.07954142.50954142.50954142.50層次678910954142.5954142.50954142.50954142.50954142.50層次11954142.50由表3-6可知/=769193.1/1019097.07=0.750.7，故該框架為規(guī)則框架。3.5 橫向水平荷載作用下框架結構的內力和側移計算3.5.1 橫向水平荷載作用下框架結構的

20、內力和側移計算 （3-3）將折算到主體結構的頂層；即 結構頂點的假想側式下表計算，其中第10層的為與之和。計算結果見表3-7。表3-7 結構頂點的假想側移計算層次112106.72106.7954142.502.21556.881010728.612835.3954142.5013.45554.67910982.223817.5954142.5024.96541.22810982.227837.4954142.5028.87521.63710982.234799.7954142.5036.47516.26610982.245781.9954142.5047.98479.79510982.256

21、764.1954142.5059.49431.81410982.267746.3954142.5071.00372.31續(xù)表3-7結構頂點的假想側移計算層次310982.278728.5954142.5082.51301.31210982.289710.71019097.0788.03218.80110876.1100586.8769193.10130.77130.77按 （3-3）計算基本周期，其中的量綱為m，取，則：（2）水平地震作用及樓層地震剪力計算 由于結構高層不超過40m，質量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用。結構總水平地震作用標準值按下式計

22、算，即： =0.85×100586.8=85498.78 kn0.04因1.4tg=1.4×0.4=0.56t1=0.89s，所以應考慮頂部附加水平地震作用。頂部附加地震作用系數，按=0.08t1+0.01=0.08×0.89+0.01=0.0812，各質點的水平地震作用按 (3-4)計算，具體計算過程見表3-8，各樓層地震作用剪力按式 (3-5)計算，計算結果列入表3-8表3-8各質點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層 次1138994.937806.200.0253.0053.00103510728.6375501.000.17526.45579.4593

23、1.710982.2348135.740.16488.081067.53828.410982.2311894.480.14437.271504.81725.110982.2275653.220.12386.461891.27621.810982.2239411.960.11335.652226.92518.510982.2203170.700.09284.842511.76415.210982.2166929.440.07234.032745.80311.910982.2130688.180.06183.222929.0228.610982.294446.920.04132.413061.43

24、15.310876.157643.330.0380.823142.25各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布如圖3-2（a）水平地震作用 （b）、層間剪力分布圖3-2水平地震作用計層間剪力分布（3）水平地震作用下的位移驗算 水平地震作用下框架結構的層間位移和頂點位移分別按 (3-6)和 (3-7)計算。計算結果見表3-9表3-9 橫向水平地震作用下的位移驗算層次11579.45954142.500.6123.2933001/543491067.53954142.501.1222.6833001/294981504.81954142.501.5821.5633001/209271891

25、.27954142.501.9819.9933001/166562226.92954142.502.3318.0033001/141452511.76954142.502.6315.6733001/125442745.80954142.502.8813.0433001/114732929.02954142.503.0710.1633001/107523061.431019097.073.007.0933001/109913142.25769193.104.094.0953001/1297由表3-9 可知，最大層間彈性位移角發(fā)生在第三層，其值為，滿足的要求，其中，查表可得。（4）水平地震作用下框

26、架內力計算以圖1中2軸線橫向框架為計算單元，框架柱端剪力及彎矩分別按式和 (3-8)計算，其中取自表3-5，取自表3-6，層間剪力取自表3-8。各柱反彎點高度按式 (3-9)確定。其中由表可查得。在本設計中底層柱需考慮修正值，第2層柱需考慮修正值，其余各柱均無修正值，具體計算過程及結果見表3-10 圖3-3 地震作用下框架軸力及剪力圖梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按、 (3-10) (3-11)和 (3-12)計算，其中梁線剛度取自表3-4。具體的計算過程見表3-10表3-10 梁端彎矩、剪力及柱軸力計算層次邊梁走道梁柱軸力邊柱中柱1160.3644.126.0017.4147.8047.802.

27、4039.83-17.41-22.421086.6746.586.0088.8767.1267.122.4048.60-34.99-65.839123.8799.756.0037.27108.07108.072.4090.05-54.68-75.208184.69150.546.0055.87163.09163.092.40135.91-110.56-155.237251.27202.076.0075.56218.91218.912.40182.43-186.12-262.106286.67246.586.0088.87267.12267.122.40222.60-274.99-395.835

28、344.87271.296.00102.69293.90293.902.40244.92-377.68-538.054382.04312.766.00115.80338.82338.822.40282.35-493.48-704.603399.15337.586.00122.79365.71365.712.40304.76-616.27-886.582423.50359.276.00130.46389.21389.212.40324.35-746.73-1080.461489.94381.426.00145.23413.20413.202.40344.34-891.96-1279.57注:1）

29、、柱軸力中的負號表示拉力。當為左地震時，左側兩根柱為拉力，對應的右側兩根柱為壓力。2)、表中單位為knm，單位為kn，單位為水平地震作用下，框架的彎矩圖，梁端剪力圖，軸力圖如圖3-5所示3.5.2 橫載作用下框架結構內力和側移計算（1）風荷載標準值：風荷載標準值按式，基本風壓=0.55。由荷載規(guī)范查的（迎風面）和（背風面），b類場地，h/b=38/50.4=0.75。查表的v=0.44、t1=0.89s，由表查的由式得： (3-13)仍取圖1中的2軸線橫向框架，其負載寬度為7.2m。由式 （3-14）得，沿房屋高度的分布風荷載標準值：根據各樓層標高處的高度由表查取，代入上式可得各樓層標高處的。

30、見表3-6；沿高度的分布見圖3-6表3-11沿房屋高度分布風荷載標準值層次kn/m11421.001.521.466.924.4010350.931.491.436.734.20931.70.911.431.406.353.97828.40.811.391.376.033.77725.10.721.341.345.683.55621.80.621.281.315.313.32518.50.531.181.284.803.00415.20.431.141.244.482.80311.90.341.031.213.952.4728.60.251.001.163.662.2915.30.151.00

31、1.103.472.17荷載規(guī)范規(guī)定，對于高度大于30m且高寬比大于1.5的房屋結構，應采用風振系數來考慮風壓脈動的影響，由于在本設計中房屋高度4045m，且h/b=35/14.4=2.431.5，由表5.6可見，沿房屋高度在1.091.37范圍內變化，即風壓脈動的影響較大，因此該房屋應考慮風壓脈動的影響。框架結構分析時，應按靜力等效原理將的分析風荷載轉化為節(jié)點集中荷載如圖3-6所示，該房屋第8層，的計算過程如下：=（6.35+6.03+3.97+3.77）×3.3×0.5+（6.35-6.03）+（3.97-3.77）×3.3×0.5×1/3

32、+（6.03-5.68）+（3.77-3.55）×3.3×0.5×2/3=34.08kn（2）風荷載作用下的水平位移驗算根據圖3-6（b）所示的水平荷載，由式 （3-15）計算層間剪力，然后依據表3-，2軸線框架的層間側移剛度，再按式 （3-16）和 （3-17）計算各層的相對側移和絕對側移。計算結果見表3-12表3-12風荷載作用下框架層間剪力及側移計算層次1234567891011fin(kn)38.2920.9923.5726.0628.1130.6632.3434.0835.9412.668.54vi(kn)282.7244.4223.4199.8173.

33、8145.7115.082.748.612.668.54188073244346226998226998226998226998226998226998226998226998226998（mm）5.393.143.122.792.422.031.601.150.680.180.12（mm）5.398.5311.6514.4316.8618.8920.5021.6522.3322.502140（mm）1/9841/10501/10591/11831/13611/16241/20561/28611/48671/186861/20057由表3-12可見，風荷載作用下框架的最大層間位移角為1/984

34、，小于1/550，滿足規(guī)范要求。（3）風荷載作用下框架結構內力計算：以圖1中的2軸線橫向框架為計算單元框架柱端剪力及彎矩分別按式 （3-18）和 （3-19）計算，其中dij取自表3-9，取自表3-12，層間剪力取自表。各柱反彎點高度按式確定。其中由表可查得。在本設計中底層柱需考慮修正值，第2層柱需考慮修正值，其余各柱均無修正值，具體計算過程及結果見表3-13梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按公式（3-10）公式（3-11）和公式（3-12）計算，其中梁線剛度取自表3-6。具體的計算過程見表3-13表3-13 梁端彎矩、剪力及柱軸力計算層次邊梁走道梁柱軸力邊柱中柱115.544.056.001.60

35、4.394.392.403.66-1.60-2.06107.43512.786.004.8911.5216.732.408.96-4.70-8.70921.3716.626.006.3318.0018.002.4015.00-7.93-10.73840.5232.716.0012.2135.4435.442.4029.53-20.14-28.06762.0849.676.0018.6253.8053.802.4044.84-38.76-54.27676.7165.806.0023.7571.2871.282.4059.40-62.51-89.92598.0176.976.0029.1683.3

36、983.392.4069.49-91.68-130.254114.3993.426.0034.64101.20101.202.4084.33-126.31-179.943125.33105.826.0038.52114.64114.642.4095.53-164.83-236.952138.49117.476.0042.66127.26127.262.40106.05-207.49-300.341172.57133.876.0051.07145.02145.022.40120.85-258.57-370.12注:1）、柱軸力中的負號表示拉力。當為左邊風時，左側兩根柱為拉力，對應的右側兩根柱為壓

37、力。2)、表中m單位為kn·m，v單位為kn，n單位為n水平風荷載作用下，框架的彎矩圖，梁端剪力圖，軸力圖如圖3-4所示（a）、框架彎矩圖kn·m （b）梁端剪力及軸力圖kn圖3-4 左風荷載作用下框架彎矩圖、梁端剪力及軸力圖3.6 豎向荷載作用下框架結構的內力計算3.6.1 橫向框架內力計算（1）計算單元取2軸線橫向框架進行計算，計算單元寬度為7.2m，如圖3-5所示，由于房間內布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載，如圖中的水平陰影線所示，計算單元范圍內的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重

38、合，因此在框架節(jié)點上還作用有集中力矩。 （2）荷載計算1.恒荷計算： 在圖9中、代表橫梁自重為均布荷載形式，對于第10層=4.73kn/m 、=3.54 kn/m和、分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載，由圖3-8所示幾何關系可得=4.96×3.6=17.856 kn/m 、=4.96×2.4=11.904 kn/m、分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，包括梁自重、樓板重合女兒墻等的重力荷載，計算如下：圖3-6 各層梁上作用的恒荷=（3.6×1.8×0.5）×2+4.2×1.8×4.96+5.51×

39、7.2+3.94×3+3.24×1.2×7.2=149.12 kn =（3.6×1.8×0.5）×2+4.2×1.8+（3×1.2×2）×4.96+5.51×7.2+3.94×3 =156.84 kn集中力矩=149.12×0.15=22.37 kn/m =156.84×0.15=23.53 kn/m對于29層，q1包括梁自重和其上橫墻自重為均布荷載=4.73+1.88×2.7=9.8 kn/m 、=4.13kn/m=3.3×3.6=1

40、1.88 kn/m =3.3×3.0=9.9kn/m=（3.6×1.8×0.5）×2+4.2×1.8×3.3+5.51×7.2+3.94×3+3.24×（6.6×3-3.0×1.2×2）+0.4×3.0×1.2×2=148.93kn =（3.6×1.8×0.5）×2+4.2×1.8+（3×1.2×2）×3.3+5.51×7.2+3.94×3 +1.88

41、15;3×6.6 =158.81kn=148.93×0.15=22.34 knm =158.81×0.15=23.82knm對于1層=10.59 kn/m =4.13 kn/m=3.3×3.6=11.88 kn/m =3.3×3.0=7.92kn/m=（3.6×1.8×0.5）×2+4.2×1.8×3.3+6.43×7.2+3.94×3+3.24×（6.5×3-2.4×1.2×2）+0.4×1.5×1.8×

42、2=151.13 kn =（3.6×1.8×0.5）×2+4.2×1.8+（3×1.2×2）×3.3+6.43×7.2+3.94×3 +1.88×2.7×6.5 =161.2 kn=151.13×0.15=26.45 kn·m =161.2×0.15=28.21 kn·m2.活荷載計算：活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖3-5所示圖3-5 各層梁上作用的活荷=2×3.6=7.2 kn/m =2×3.0=6.0kn/m=（3

43、.6×1.8×0.5）×2+4.2×1.8×2=28.08kn=（3.6×1.8×0.5）×2+4.2×1.8+（3×1.2×2）×2 =42.48 kn=28.08×0.15=4.212 knm =42.48×0.15=6.372 knm在屋面雪荷載作用下q2=0.3×3.6=1.88 kn/m q2、=0.3×2.4=0.72kn/mp1 =14.04×0.3=4.212kn p1 =21.24×0.3 =6.3

44、72 kn=4.212×0.15=0.63knm =6.372×0.15=0.96 knm對于29層q2=2×3.6=7.2 kn/m q2、=2×3.0=4.8 kn/mp1 =（3.6×1.8×0.5）×2+4.2×1.8×2=28.08 knp1 =（3.6×1.8×0.5）×2+4.2×1.8+（3×1.2×2）×2 =42.48kn=28.08×0.15=4.212 kn·m =42.48×0.15=6.372 kn·m對于1層q2=2×3.6=7.2kn/m q2、=2×2.4=4.8kn/mp1 =（3.6×1.8×0.5）×2+4.2×1.8×2=28.08 knp1 =（3.6×1.8×0.5）×2+4.2×1.8+（3×1.2×2）×2 =42.48 kn=28.08×0.175=4.914 kn&