高大模板內(nèi)支撐架的搭設方案

1、環(huán)山大門腳手架專項方案一、編制依據(jù)：建筑工程施工質(zhì)量驗收統(tǒng)一標準gb50300-2001混凝土結(jié)構工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范gb50204-2002建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)程jgj130-2001鋼管腳手架、模板支架安全選用技術規(guī)程db11/t583-2008大門及停車場施工圖紙二、工程概況：本工程為2層框架結(jié)構，建筑高度11.15m高。構筑物分為大門及值班室和倉庫兩個部分，值班室及倉庫建筑高度為4.65m，大門建筑高度為11.15m，大門為鏤空結(jié)構。主要框架梁分布：名稱標高尺寸名稱標高尺寸kl4a2.45600*400dkzl1-0.6700*900kl4a4.65600*400kl5b

2、8.12300*1220kl78.3600*400wkl110.43300*930三、施工方案：本工程結(jié)構為框架結(jié)構，建筑高度11.15m，除一層的值班室和倉庫外，其他均為鏤空結(jié)構。本工程在2.45、4.65m、7.2m、8.3m、10.43m處均有框架梁，且中間無板面支撐，無樓梯。根據(jù)工程特點，本工程內(nèi)架屬于高大模板體系，特制定內(nèi)支撐架模板方案和外架手架搭設方案。3.1、內(nèi)支撐架的搭設3.1.1、內(nèi)支撐架的搭設的技術要求：內(nèi)支撐架為滿堂腳手架，立桿間距為0.8m*0.8m，步距為1.5m。支撐架掃地桿距地不大于200mm，且立桿下墊不短于400mm長的50×100mm木方作墊木。立

3、桿接頭必須采取用對接扣件對接，對接搭接應符合以下要求：立桿上的對接扣件應交錯布置，兩相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內(nèi)，兩相鄰立桿接頭不在同一步距內(nèi)，各接頭中心距主節(jié)點的距離不應大于步距的1/3。內(nèi)支撐外側(cè)，由下至上設置豎向連續(xù)剪刀撐，同時，在掃地桿、中間和頂部三個位置設置水平剪刀撐。剪刀撐的接頭采用搭接方式接長，不應少于三個扣件連接，固定搭接長度不小于1m。 3.1.2、桿件搭設墊木板彈線、立桿定位擺放掃地桿豎立桿并與掃地桿扣緊裝掃地短向橫桿，并與立桿和掃地桿扣緊裝第一步長向橫桿并與各立桿扣緊安第一步短向橫桿安第二步長向橫桿安第二步短向橫桿加設臨時斜撐桿，上端與第二步長向橫桿扣緊加設剪刀撐安第三

4、、四步長向橫桿和短向橫桿安裝臨邊結(jié)構二層與柱拉桿接立桿加設剪刀撐鋪設橫縱肋鋪梁、板底模； 3.1.3、搭設注意事項：（1）扣件式鋼管腳手架掃地桿距地不大于200mm，（2）隨搭隨校正桿件的垂直度和水平偏差，同時適度擰緊扣件，連接長向橫桿的對接扣件，開口應朝架子內(nèi)側(cè)，螺栓要向上；（3）架子的各桿件相交處伸出端頭，均要保證100mm，防止桿件滑脫；（4）剪刀撐的搭設要將一根斜桿扣在短向橫桿的伸出部分上，斜桿兩端扣件與立桿節(jié)點的距離不大于200mm。最下面的斜桿與立桿的連接點離底不大于500mm；（5）在支撐中部（4m左右高度）設置一道水平兜網(wǎng)。 3.2、梁底模板支撐梁底次楞為50mm*80mm方木

5、，次楞高度80mm，寬度50mm，次楞垂直梁方向設置，間距為200mm。主楞為48mm的鋼管，和次楞垂直，與滿堂架連接。梁底間隔2m設置一道支撐立桿。由于本工程內(nèi)架間距較密，框架梁下后施工的吊梁，施工難度極大，所以，在施工框架梁時，將要求后施工的吊梁和框架梁一起支模板施工。框架梁下立桿穿過吊梁時，用pvc管套在吊梁內(nèi)，待框架梁下立桿拆除后，再修補吊梁施工洞。吊梁模板加固可按框架梁要求施工。 3.3、梁側(cè)模支撐次楞為50mm*80mm方木，間距200mm；主楞為48mm的鋼管，第一道主楞距梁底50mm，第二道開始間距350mm設置。梁高超過700mm，設置一道對拉螺桿，超過900mm設置兩道對啦

6、螺桿。梁模加固示意圖如下： 梁模加固示意圖3.4、操作平臺：大門在7.2m、8.3m處只有框架梁，沒有板，所以在加固模板及綁鋼筋時，需要在梁兩側(cè)搭設操作平臺。操作平臺寬度1.5m，靠外側(cè)設置欄桿，欄桿高度1.5m。欄桿立桿間距1.5m，欄桿縱向水平桿間距500mm，在欄桿底設置200mm高踢腳板。操作平臺滿鋪竹跳板，采用平鋪，接頭采用對接，腳手板懸挑長度不大于150mm。在作業(yè)層下部搭設一道水平兜網(wǎng)，隨作業(yè)層上升。腳手板設置在3根橫向水平桿上，并用直徑1.2mm的鍍鋅鐵絲箍繞23圈固定。3.5、模板計算書：模板支撐驗算，以支撐高度最高的屋面框架梁驗算。選wkl1作為驗算對象。高支撐架的計算依據(jù)

7、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（jgj130-2001）、混凝土結(jié)構設計規(guī)范gb50010-2002、建筑結(jié)構荷載規(guī)范(gb 50009-2001)、鋼結(jié)構設計規(guī)范(gb 50017-2003)等規(guī)范編制。因本工程梁支架高度大于4米，根據(jù)有關文獻建議，如果僅按規(guī)范計算，架體安全性仍不能得到完全保證。為此計算中還參考了施工技術2002（3）：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全中的部分內(nèi)容。梁段:wkl1。一、參數(shù)信息1.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 b(m)：0.30；梁截面高度 d(m)：0.93；混凝土板厚度(mm)：100.00；立桿沿梁跨度方向間距l(xiāng)a(m)：0.80；立桿上端伸

8、出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距l(xiāng)b(m)：2.00；梁支撐架搭設高度h(m)：11.00；梁兩側(cè)立桿間距(m)：0.80；承重架支撐形式：梁底支撐小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：1；采用的鋼管類型為48?.5；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.75；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kn/m3)：24.00；模板自重(kn/m2)：0.50；鋼筋自重(kn/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kn/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kn/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底

9、模板荷載(kn/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kn/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量e(n/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(n/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(n/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(n/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板彈性模量e(n/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(n/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撐的間距(mm)：200.0；5.梁側(cè)模板參數(shù)次楞間距(mm)：

10、350；主楞豎向根數(shù)：2；穿梁螺栓直徑(mm)：m12；穿梁螺栓水平間距(mm)：700；主楞到梁底距離依次是：50mm，500mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；次楞合并根數(shù)：2；二、梁側(cè)模板荷載計算按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值: f=0.22t12v1/2 f=h其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kn/m3； t - 新澆混凝土的初凝時間，取2.000h； t - 混凝土的入模溫度，取20.000； v - 混

11、凝土的澆筑速度，取1.500m/h； h - 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.930m； 1- 外加劑影響修正系數(shù)，取1.200； 2- 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得 17.848 kn/m2、22.320 kn/m2，取較小值17.848 kn/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。 面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下: m/w < f其中，w - 面板的凈截面抵抗矩，w = 83

12、?/6=55.33cm3； m - 面板的最大彎矩(n穖m)； - 面板的彎曲應力計算值(n/mm2)； f - 面板的抗彎強度設計值(n/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設計值: q1= 1.2?.83?7.85?.9=15.999kn/m；振搗混凝土荷載設計值: q2= 1.4?.83?.9=4.183kn/m；計算跨度: l = 350mm；面板的最大彎矩 m = 0.1?5.999?502 + 0.117 ?.183?502 = 2.56?05n穖m；面板的

13、最大支座反力為：n=1.1q1l+1.2q2l=1.1?5.999?.35+1.2?.183?.35=7.917kn；經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值: = 2.56?05 / 5.53?04=4.6n/mm2；面板的抗彎強度設計值: f = 13n/mm2；面板的受彎應力計算值 =4.6n/mm2 小于 面板的抗彎強度設計值 f=13n/mm2，滿足要求！ 2.撓度驗算=0.677ql4/(100ei)l/250 q-作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設計值: q=15.999n/mm； l-計算跨度: l = 350mm； e-面板材質(zhì)的彈性模量: e = 6000n/mm2； i-面

14、板的截面慣性矩: i = 83?/12=55.33cm4；面板的最大撓度計算值: = 0.677?5.999?504/(100?000?.53?05) = 0.49 mm；面板的最大容許撓度值: = l/250 =350/250 = 1.4mm；面板的最大撓度計算值 =0.49mm 小于 面板的最大容許撓度值 =1.4mm，滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的簡支梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=7.917/(0.930-0.100)=9.538kn/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面

15、慣性矩i，截面抵抗矩w和彈性模量e分別為:w = 2?/6 = 128cm3；i = 2?/12 = 512cm4；e = 9000.00 n/mm2； 計算簡圖 剪力圖(kn) 彎矩圖(kn穖) 變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 m = 0.519 kn穖，最大支座反力 r= 6.421 kn，最大變形 = 0.612 mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下: = m/w<f經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應力計算值 = 5.19?05/1.28?05 = 4.1 n/mm2；次楞的抗彎強度設計值: f = 17n/mm2；次楞最大受彎應力計算值 = 4.1 n/mm2 小于 次楞的抗

16、彎強度設計值 f=17n/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值: = 450/400=1.125mm；次楞的最大撓度計算值 =0.612mm 小于 次楞的最大容許撓度值 =1.125mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力6.421kn,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3.5mm，截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為:w = 2?.078=10.16cm3；i = 2?2.187=24.37cm4；e = 206000.00 n/mm2； 主楞計算簡圖 主楞計算剪力圖(kn) 主楞計算彎矩圖(kn

17、穖) 主楞計算變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 m = 1.011 kn穖，最大支座反力 r= 14.287 kn，最大變形 = 0.652 mm（1）主楞抗彎強度驗算 = m/w<f經(jīng)計算得到，主楞的受彎應力計算值: = 1.01?06/1.02?04 = 99.6 n/mm2；主楞的抗彎強度設計值: f = 205n/mm2；主楞的受彎應力計算值 =99.6n/mm2 小于 主楞的抗彎強度設計值 f=205n/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為 0.652 mm主楞的最大容許撓度值: = 700/400=1.75mm；主楞的最大撓度計算值 =0

18、.652mm 小于 主楞的最大容許撓度值 =1.75mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構,需要驗算其抗彎強度和撓度。強度驗算要考慮模板結(jié)構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩i和截面抵抗矩w分別為: w = 300?0?0/6 = 2.00?04mm3； i = 300?0?0?0/12 = 2.00?05mm4； 1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算： = m/w<f新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1:1.2?24.00+1.50)?.30?.93?.9

19、0=7.684kn/m；模板結(jié)構自重荷載設計值：q2:1.2?.50?.30?.90=0.162kn/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：q3: 1.4?2.00+2.00)?.30?.90=1.512kn/m；最大彎矩計算公式如下:mmax=0.1(q1+ q2)l2+0.117q3l2= 0.1?7.684+0.162)?002+0.117?.512?002=3.85?04n穖m； =mmax/w=3.85?04/2.00?04=1.9n/mm2；梁底模面板計算應力 =1.9 n/mm2 小于 梁底模面板的抗彎強度設計值 f=13n/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手

20、冊剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：= 0.677ql4/(100ei)=l/250其中，q-作用在模板上的壓力線荷載:q =q1+q2=7.684+0.162=7.846kn/m； l-計算跨度(梁底支撐間距): l =200.00mm； e-面板的彈性模量: e = 6000.0n/mm2；面板的最大允許撓度值: =200.00/250 = 0.800mm；面板的最大撓度計算值: = 0.677?.846?004/(100?000?.00?05)=0.071mm；面板的最大撓度計算值: =0.071mm 小于 面板的最大允許撓度值: =0.8mm，滿足要求

21、！六、梁底支撐木方的計算1.荷載的計算(1)鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kn/m)： q1 = 1.2譡(24+1.5)?.93?.2+0.5?.2?2?.83+0.3)/ 0.3=6.476 kn/m；(2)施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值(kn/m)： q2 = 1.4?2+2)?.2=1.12 kn/m；均布荷載設計值 q = 6.476+1.120 = 7.596 kn/m；梁兩側(cè)樓板荷載以集中荷載的形式傳遞，其設計值： p=0.20譡1.2?.10?4.00+1.4?2.00+2.00)?0.80-0.30)/4=0.212kn2.支撐方木驗算本工程梁底支撐采用方木，方木的截

22、面慣性矩i，截面抵抗矩w和彈性模量e分別為：w=5?/6 = 5.33?01 cm3；i=5?/12 = 2.13?02 cm4；e= 9000 n/mm2；計算簡圖及內(nèi)力、變形圖如下： 簡圖(kn穖) 剪力圖(kn) 彎矩圖(kn穖) 變形圖(mm)方木的支座力:n1=n3=0.112 kn；n2=2.479 kn；最大彎矩：m= 0.073kn穖最大剪力：v= 1.240 kn方木最大正應力計算值 ： =m/w=0.073?06 /5.33?04=1.4 n/mm2；方木最大剪應力計算值 ： =3v/(2bh0)=3?.24?000/(2?0?0)=0.465n/mm2；方木的最大撓度：

23、=0.074 mm；方木的允許撓度：= 0.8?03/2/250=1.6mm；方木最大應力計算值 1.361 n/mm2 小于 方木抗彎強度設計值 f=17.000 n/mm2，滿足要求！方木受剪應力計算值 0.465 n/mm2 小于 方木抗剪強度設計值 fv=1.700 n/mm2，滿足要求！方木的最大撓度 =0.074 mm 小于 方木的最大允許撓度 =1.600 mm，滿足要求！七、梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩i，截面抵抗矩w和彈性模量e分別為：w=5.08 cm3；i=12.19 cm4；e= 206000 n/mm2；

24、1.梁兩側(cè)支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力p= 0.112 kn 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kn穖) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kn)最大彎矩 mmax = 0.034 kn穖 ；最大變形 max = 0.06 mm ；最大支座力 rmax = 0.489 kn ；最大應力 =m/w= 0.034?06 /(5.08?03 )=6.6 n/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 f=205 n/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 6.6 n/mm2 小于 支撐鋼管的抗彎強度設計值 205 n/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度ma

25、x=0.06mm小于800/150與10 mm,滿足要求!2.梁底支撐鋼管的強度計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力p= 2.479 kn 支撐鋼管計算簡圖 支撐鋼管計算彎矩圖(kn穖) 支撐鋼管計算變形圖(mm) 支撐鋼管計算剪力圖(kn)最大彎矩 mmax = 0.744 kn穖 ；最大變形 max = 1.335 mm ；最大支座力 rmax = 10.847 kn ；最大應力 =m/w= 0.744?06 /(5.08?03 )=146.4 n/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值 f=205 n/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值 146.4 n/mm2 小于 支撐鋼管的

26、抗彎強度設計值 205 n/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度max=1.335mm小于800/150與10 mm,滿足要求!八、扣件抗滑移的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座劉群主編，p96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kn，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.75，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.00kn ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): r rc其中 rc - 扣件抗滑承載力設計值,取12.00 kn； r - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中r取最大支座反力，根據(jù)前面計算結(jié)果得到 r=10.847

27、kn；r < 12.00 kn,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求! 九、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 = n/(a)f1.梁內(nèi)側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算其中 n - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： n1 =10.847 kn ； 腳手架鋼管的自重： n2 = 1.2?.129?1=1.704 kn； 樓板的混凝土模板的自重： n3=1.2?2.00/2+(0.80-0.30)/2)?.80?.50=0.600 kn； 樓板鋼筋混凝土自重荷載: n4=1.2?2.00/2+(0.80-0.30)/2)?.80?.100?1.50+24.00)=3.060 kn；

28、n =10.847+1.704+0.6+3.06=16.211 kn； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； a - 立桿凈截面面積 (cm2)： a = 4.89； w - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：w = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計算值 ( n/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 n/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh (1) k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155 ； u - 計算長度系數(shù)，

29、參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 lo = k1uh = 1.155?.7?.5 = 2.945 m；lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0.207 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =16211.399/(0.207?89) = 160.2 n/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 160.2 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數(shù)

30、按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.7 按照表2取值1.024 ；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = 1.167?.024?1.5+0.1?) = 2.032 m；lo/i = 2031.514 / 15.8 = 129 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0.401 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =16211.399/(0.401?89) = 82.7 n/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 82.7 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！2.梁外側(cè)立桿穩(wěn)定性驗

31、算其中 n - 立桿的軸心壓力設計值，它包括： 橫桿的最大支座反力： n1 =0.489/sin75o = 0.506 kn ； 腳手架鋼管的自重： n2 = 1.2?.129?11-0.93)/sin75o = 1.615 kn； n = 0.506+ 1.615 = 2.121 kn； -邊梁外側(cè)立桿與樓地面的夾角：= 75 o； - 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 查表得到； i - 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)：i = 1.58； a - 立桿凈截面面積 (cm2)： a = 4.89； w - 立桿凈截面抵抗矩(cm3)：w = 5.08； - 鋼管立桿軸心受壓應力計

32、算值 ( n/mm2)； f - 鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 n/mm2； lo - 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，按下式計算 lo = k1uh/sin (1) k1 - 計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167 ； u - 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3，u =1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 lo = k1uh/sin = 1.167?.7?.5/0.966 = 3.081 m；lo/i = 3080.827 / 15.8 = 195 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0.189 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =

33、2121.158/(0.189?89) = 23 n/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 23 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由下式計算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167；k2 - 計算長度附加系數(shù)，h+2a = 1.7 按照表2取值1.024 ；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度 lo = k1k2(h+2a) = 1.167?.024?1.5+0.1?) = 2.032 m；lo/i = 2031.514 / 15.8 = 129 ；由長細比 lo/i 的結(jié)果查表

34、得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) = 0.401 ；鋼管立桿受壓應力計算值 ； =2121.158/(0.401?89) = 10.8 n/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算 = 10.8 n/mm2 小于 鋼管立桿抗壓強度的設計值 f = 205 n/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。 以上表參照 杜榮軍：扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全十、梁模板高支撐架的構造和施工要求工程經(jīng)驗除了要遵守扣件架規(guī)范的相關要求外，還要考慮以下內(nèi)容1.模板支架的構造要求a.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設計荷載采用單立桿或雙立桿；b.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足

35、夠的設計剛度；c.梁和樓板荷載相差較大時，可以采用不同的立桿間距，但只宜在一個方向變距、而另一個方向不變。2.立桿步距的設計a.當架體構造荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高，軸力沿高度分布變化較大，可采用下小上大的變步距設置，但變化不要過多；c.高支撐架步距以0.9-1.5m為宜，不宜超過1.5m。3.整體性構造層的設計a.當支撐架高度20m或橫向高寬比6時，需要設置整體性單或雙水平加強層；b.單水平加強層可以每4-6米沿水平結(jié)構層設置水平斜桿或剪刀撐，且須與立桿連接，設置 斜桿層數(shù)要大于水平框格總數(shù)的1/3；c.雙水平加強層在支撐架的頂部和中部

36、每隔10-15m設置，四周和中部每10-15m設豎向斜桿，使其具有較大剛度和變形約束的空間結(jié)構層；d.在任何情況下，高支撐架的頂部和底部（掃地桿的設置層）必須設水平加強層。4.剪刀撐的設計a.沿支架四周外立面應滿足立面滿設剪刀撐；b.中部可根據(jù)需要并依構架框格的大小，每隔10-15m設置。5.頂部支撐點的設計a.最好在立桿頂部設置支托板，其距離支架頂層橫桿的高度不宜大于400mm；b.頂部支撐點位于頂層橫桿時，應靠近立桿，且不宜大于200mm；c.支撐橫桿與立桿的連接扣件應進行抗滑驗算，當設計荷載n12kn時，可用雙扣件；大于12kn時應用頂托方式。6.支撐架搭設的要求a.嚴格按照設計尺寸搭設

37、，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置；b.確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求；c.確保每個扣件和鋼管的質(zhì)量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60n.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的；d.地基支座的設計要滿足承載力的要求。7.施工使用的要求a.精心設計混凝土澆筑方案，確保模板支架施工過程中均衡受載，最好采用由中部向兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載，對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。4、外架施工方案本工程外架為雙

38、排架，立桿縱向間距1.5m，橫向間距1.1m，步距1.8m。由于本工程無樓梯等垂直通道，所以在搭設外架時，在外側(cè)同時搭設一字型馬道。4.1、施工工藝鋪設墊板彈線、立桿定位并安放底座擺放立桿大橫桿兩端豎立桿并與大橫桿扣緊安大橫桿端小橫桿、豎小橫桿端立桿并與小橫桿扣緊安另一側(cè)大、小橫桿及立桿補間隔的立桿并安小橫桿調(diào)校立桿及第一步大橫桿安掃地大橫桿并與各立桿扣緊安掃地小橫桿與各立桿扣緊安第二步大橫桿并與各立桿扣緊安第二步小橫桿并與各立桿扣緊安連墻連接桿安第三、四步大橫桿和小橫桿及連墻連接桿接立桿加設剪刀撐鋪腳手板綁扎防護及擋腳板,并掛安全網(wǎng)防護驗收使用。根據(jù)構造要求在建筑物四角用尺量出內(nèi)、外立桿離結(jié)

39、構距離，并做好標記；用鋼卷尺分出立桿位置，并點出立桿標記。雙排架宜先立里排立桿，后立外排立桿。每排立桿宜先立兩頭的，再立中間的一根，互相看齊后，立中間部分各立桿。雙排架內(nèi)、外排兩立桿的連線要與墻面垂直。立桿接長時，宜先立外排，后立內(nèi)排。4.2、立桿立桿設于大橫桿外側(cè)。腳手架立桿頂端高出結(jié)構樓層上皮1.5 m，接頭必須采用對接扣件，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。立桿上的對接扣件應交錯布置，兩相鄰立桿接頭不應設在同步同跨內(nèi)，兩相鄰立桿接頭在高度方向錯開的距離不應小于500mm；各接頭中心距主節(jié)點的距離不應大于步距的1/3，同一步內(nèi)不允許有二個接頭。立桿的搭接長度不應小于1m，并不少于兩上旋轉(zhuǎn)扣件固

40、定，端部扣件的邊緣至桿端距離不應小于100mm。立桿垂直度偏差保證在在±50mm范圍內(nèi)。開始搭設立桿時，每步大橫桿均須與相鄰的結(jié)構柱連接。4.3、大橫桿大橫桿設于小橫桿之下，并采用直角扣件與立桿扣緊，大橫桿應布置在立桿間的里側(cè)且相臨步架須錯開，大橫桿桿件長度宜6m、4.5m。大橫桿采用對接扣件連接，對接接頭應交錯布置，不應設在同步同跨內(nèi)，相臨接頭水平距離不應小于立桿間距，并應避免設在大橫桿的跨中。同一排大橫桿的水平偏差不得大于1/300，大橫桿四面架子的縱向水平高差不超過50mm。作業(yè)面層需搭設二道大橫桿作為防護欄桿，其高出腳手板1200mm、600mm，并在作業(yè)層設擋腳板。4.4、

41、小橫桿每一主節(jié)點必須設置一根小橫桿，并采用直角扣件在大橫桿上與立桿扣緊?？拷Y(jié)構一側(cè)的外伸長度小于250mm，在外架立面外伸長度不大于100mm。操作層上小橫桿除在主節(jié)點處設置外，還應在1/2立桿縱距處設置雙小橫桿以滿足腳手板支撐需要，使腳手板的懸挑長度不大于150 mm。連墻用小橫桿應與架體立桿或大橫桿采用直角扣件連接牢固，連墻用桿件必須使用直角扣件在每根柱子或樓板中間的25地錨進行相互連接。4.5、連墻構造腳手架與結(jié)構須每層設置連墻件進行連接，連墻件按照兩步三跨設置，且必須保證每層均設置連墻件；連墻件使用鋼管和雙扣件，一端與架體大橫桿相連，另一端與框架柱抱柱。 抱柱連接詳圖 連墻件中的連墻桿

42、呈水平與樓板面設置，不容許向上翹。為保證結(jié)構受損，所有連墻件與結(jié)構柱四角均加設50×100mm的方木，見上圖6-4-2抱柱連接詳圖。每層外架往上接高時，接搭設完該處的立桿、大橫桿、小橫桿后，應及時設置連墻件。4.6、剪刀撐搭設要求本工程腳手架豎向須連續(xù)設置剪刀撐，設置在外架立桿外側(cè)。并刷深藍色油漆。剪刀撐4跨5步設置一道，斜桿與地面夾角在45°60°之間。剪刀撐斜桿的接頭采用搭接扣件連接。剪刀撐斜桿應用旋轉(zhuǎn)扣件固定在與之相交的立桿上，旋轉(zhuǎn)扣件中心線距主節(jié)點的距離不大于150mm。首層最下面的斜桿與立桿的連接點離地面不大于300mm。5、馬道搭設5.1、由于本工程馬道高度11m，跑道整個正立面高度方向由底至頂連續(xù)設置剪刀撐，剪刀撐斜桿地面與夾角45°60°。剪刀撐表面刷黃黑警示色油漆。5.2、外架在2.45m、4.65m、7.2m、8.3m、10.43m標高處滿鋪竹跳板，作為馬道的水平段。馬道平面尺寸為5m*1m，立桿間距為1.2m*1m，橫桿步距為1.5m。立面圖如下圖所示： 馬道立面圖 5.3、所有立桿、橫桿、斜桿之間的連接均按要求采用相應的直角扣件、對接扣件及回轉(zhuǎn)扣件。5.4、馬道上滿鋪腳手板，腳手板的兩端采用直徑為4mm的鍍鋅鋼絲各設兩道箍，板上釘20×30木條防滑條，間距300。采用腳手板對接平鋪，接頭處必須設