鋼筋混凝土單層工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計單層廠房計算書課程設(shè)計

1、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計課程設(shè)計計算書 設(shè)計題目鋼筋混凝土單層工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計專業(yè)班級 土木工程102 目錄一、 設(shè)計項目.3二、 設(shè)計資料.3三、 計算簡圖.5四、 荷載計算.6五、 內(nèi)力分析 .101、剪力分配系數(shù)計算 .102、恒荷載作用下的內(nèi)力分析 .113、屋面活荷載作用下的內(nèi)力分析 .134、吊車豎向荷載作用下的內(nèi)力分析 .165、吊車水平荷載作用下的內(nèi)力分析 .226、風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力分析 .24六、 內(nèi)力組合 .26七、 截面設(shè)計 .29八、 牛腿設(shè)計 .37九、 基礎(chǔ)設(shè)計 .38十、 附柱、基礎(chǔ)施工圖 .46 一、 設(shè)計項目某機(jī)械加工制作車間。二、設(shè)計資料1、建設(shè)地點：臨安市某廠區(qū)。

2、2、自然條件： 1）、基本風(fēng)壓：0.45 kn/m2。2）、基本雪壓：0.45 kn/m2。3）、屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：0.5kn/m2。4）、地質(zhì)條件：場地土組成情況從上至下依次為：0.8m厚雜填土，重度15kn/m3；1.5m厚粉土，c10、重度17kn/m3、承載力特征值fak=140kpa；3.0m厚粉質(zhì)粘土，e及il均0.85，重度19kn/m3、承載力特征值fak=180kpa。5）、抗震設(shè)防烈度：6度。3、結(jié)構(gòu)型式：鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)。4、建筑平面：車間長度為60m，柱距為6 m；車間寬度選用48m，其中ab跨及bc跨尺寸均為24m。5、建筑剖面：兩跨等高排架，室內(nèi)外高差0.2m

3、，柱牛腿頂標(biāo)高9.3m，軌道頂標(biāo)高10.7m，上柱頂標(biāo)高13.5m。6、排架柱計算參數(shù)：上柱均采用b×h=400mm×400mm矩形截面，下柱均采用工字形截面，下柱的截面幾何參數(shù)分別為：a、c列柱： b×h×hf×bw=400mm×900mm×150mm×100mm，a=1.875×105 mm2, i=1.95×1010 mm4, 自重標(biāo)準(zhǔn)值為4.69kn/m；b列柱： b×h×hf×bw=400mm×1000mm×150mm×100

4、mm，a=1.975×105 mm2, i=2.56×1010 mm4, 自重標(biāo)準(zhǔn)值為4. 94kn/m。7、吊車系統(tǒng)計算參數(shù)：1）、吊車：兩跨均設(shè)有兩臺20/5t軟鉤電動橋式吊車，工作級別均為a4，其中21m跨度為：橋架跨度lk=19.5m, 寬度b=5.55m, 輪距k=4.4m, 最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值pmax,k=205kn, 大車質(zhì)量m1=28t, 小車質(zhì)量m2=7.5t；24m 跨度為：橋架跨度lk=22.5m, 寬度b=5.55m, 輪距k=4.4m, 最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值pmax,k=215kn, 大車質(zhì)量m1=32t, 小車質(zhì)量m2=7.5t。2）、吊車梁： 采用預(yù)應(yīng)力

5、鋼筋混凝土等截面薄腹吊車梁，梁高1.2m, 自重標(biāo)準(zhǔn)值為44.2kn/根。3）、軌道：高為0.2m, 軌道及連接件自重標(biāo)準(zhǔn)值為0.8kn/m。4）、屋蓋鋼支撐體系：取自重標(biāo)準(zhǔn)值為0.05kn/m2。8、屋蓋構(gòu)件計算參數(shù)：1）、屋面板：采用預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土大型屋面板，1500mm×6000mm×240mm，板重標(biāo)準(zhǔn)值（含灌縫）為1.4 kn/m2。2）、屋架： 采用梯形鋼屋架，共8個節(jié)間，21m跨端部高度為1.99m、跨中央高度為3.04m；24m跨端部高度為1.99m、跨中央高度為3.19m。屋架自重標(biāo)準(zhǔn)值按下式計算：0.120.011l（kn/m2），其中l(wèi)為屋架跨度，以

6、m計。3）、鋼筋混凝土天溝板：580mm×6000mm×400mm，板重標(biāo)準(zhǔn)值為12.8 kn/塊。9、屋面做法：三氈四油防水層；20mm厚1:3水泥砂漿找平層；250mm厚1:8水泥珍珠巖制品保溫層；一氈二油隔氣層；20mm厚1:2.5水泥砂漿找平層；預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土大型屋面板，板下噴大白漿兩道。10、圍護(hù)結(jié)構(gòu)：1）、墻體：370mm厚燒結(jié)普通磚砌體，自重標(biāo)準(zhǔn)值取19kn/m3，外清水墻、內(nèi)噴大白漿兩道。2）、鋼窗：上窗1.8m×3.6m、下窗3.6m×3.6m，自重標(biāo)準(zhǔn)值取0.45kn/m2。11、材料供應(yīng)：1）、混凝土強(qiáng)度等級：選用c30。2）、鋼

7、筋：柱內(nèi)受力縱筋采用hrb335級，柱內(nèi)箍筋采用hpb300級。12、環(huán)境類別為一類。3、畫出車間平面圖及剖面圖見施工圖圖1-1和1-2三、計算簡圖1、可以從整個廠房中選擇具有代表性的排架作為計算單元，計算柱距為6m，其計算簡圖如下1-3所示: 上柱高：下柱高：柱總高：2、柱截面幾何參數(shù)，列表如下：柱列上柱下柱(mm×mma()i()a()i()a400×4001.6×2.1318751.95b400×4001.6×2.1319752.56c400×4001.6×2.1318751.95四、荷載計算（標(biāo)準(zhǔn)值）1、恒荷載1）、

8、屋蓋自重 三氈四油防水層 20mm厚1:3水泥砂漿找平層 250mm厚1:8水泥珍珠巖制品保溫層 一氈二油隔氣層 20mm厚1:2.5水泥砂漿找平層 預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土大型屋面板 屋蓋鋼支撐體系 屋面恒荷載 屋架自重（24m跨） 鋼筋混凝土天溝板 12.8 kn/塊故作用于ab、bc跨兩端柱頂?shù)奈萆w結(jié)構(gòu)自重為： 2）柱自重 邊柱a：上柱 下柱 中柱b：上柱 下柱 邊柱c：上柱 下柱 3）吊車梁及軌道自重 ab跨： bc跨：各恒荷載作用位置如圖1-4所示。圖1-4 恒荷載作用位置2.屋面活荷載 由荷載規(guī)范查得，屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.5，而雪荷載的標(biāo)準(zhǔn)值為0.45，所以僅按屋面活荷載計算。 ab跨

9、： bc跨：3.吊車荷載 本車間選用的吊車參數(shù)如下： 24m跨：20/5t吊車，工作級別為，吊車梁高為1.2m，b=5.55m，k=4.4m，=215kn，=45kn，g=280kn，g=75kn，；吊車梁與支座影響線如1-5所示。故作用于排架柱上的吊車豎向荷載分別為：ab跨(同bc跨)：作用在每個車輪上的吊車橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值：對于20/5t軟鉤吊車：=0.1，ab跨（同bc跨）：4.風(fēng)荷載 由已知條件可知，基本風(fēng)壓為，風(fēng)壓高度系數(shù)按b類地面取。柱頂：h=13.5+0.2m=13.7m，=1.104 檐口：h=13.5+1.99+0.2=15.69m，=1.155 屋頂：h=13.5+3.1

10、9+0.2=16.86m，=1.181 1-6 風(fēng)荷載體形系數(shù)作用在排架上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：左吹風(fēng) =(0.8+0.4)×1.155×（15.69-13.7）×0.45+（-0.6+0.5）×1.181×（16.86-15.69）×0.45 ×6=7.07kn右吹風(fēng)荷載相差很小，故取相同荷載值風(fēng)荷載作用示意圖如1-7所示。五、內(nèi)力分析本廠房為兩跨等高排架，可用剪力分配系數(shù)法進(jìn)行內(nèi)力分析。1、剪力分配系數(shù)的計算1）a列柱（同c列柱）柱頂位移值計算 上柱： 下柱： n= 查附錄9附圖9-1得=2.46則2）b列柱柱頂位移值的計算

11、 上柱：下柱：查附錄9附圖91得=2.31,則3）各柱剪力分配系數(shù)（2）恒荷載作用下的內(nèi)力分析恒荷載下排架的計算簡圖，如下圖18所示 a列柱：=294.25×0.05= (逆時針)=(+)=16.8+49=65.8 kn=(+)-=(294.25+16.8)×0.25-49×0.3=63.06(逆時針)=45.96knb列柱：=+=294.25+294.25=588.5n =.-.=0（順時針） =+=49+16.8+49=114.8 kn =0 =48.4knc列柱：=294.25kn =.=294.25×0.05=14.71（順時針） =(+)=16

12、.8+49=68.5 kn =(+)-. = (294.25+16.8)×0.25-49×0.3 =63.06 =45.96kn各柱不動鉸支座反力為：a列柱：n=0.109, =0.3,查附錄9附圖9-2，9-3 得 =2.14 , =1.13 =14.71/14.0×2.14=2.25kn =63.06/14.0×1.13=5.09knkn()b列柱：n=0.083，=0.3，查附錄9附圖9-2，9-3可得：=2.32=0/14.0×2.32=0()c列柱：n=0.109，=0.3，查附錄9附圖9-2，9-3可得：=2.14 , =1.13=

13、-14.71/14.0×2.14=-2.25kn()=63.06/14.0×1.13=-5.09kn()kn()所以，排架柱不動鉸支座總反力：kn()各柱柱頂最后剪力為：kn()kn()kn()恒荷載作用下排架柱彎矩圖和軸力圖如圖1-9所示：（3）屋面活荷載作用下的內(nèi)力分析1）ab跨作用有屋面活荷載時由屋面活荷載在每側(cè)柱頂產(chǎn)生的壓力：在a.b柱頂及變截面處引起的彎矩分別為：各柱不動鉸支座反力分別為：a列柱：n=0.109,=0.3,=2.14 ,=1.13=1.8/14.0×2.14=0.28kn =9/14.0×1.13=0.73knkn()b列柱：則

14、=5.4/14.0×2.32=0.89()排架柱不動鉸支座總反力：kn()排架柱最后剪力分別為：kn()kn()kn()ab跨作用有屋面活荷載時，排架柱的彎矩圖和軸力圖如下圖1-10所示：2) bc跨作用有屋面活荷載時由屋面活荷載在每側(cè)柱上產(chǎn)生的壓力為其在b.c柱頂及變截面處彎起的彎矩：(順時針 )(順時針)各柱不動鉸支座壓力分別為：b列柱：則=-=5.4/14.0×2.32=-0.89()c列柱：n=0.109,=0.3,=2.14 ,=1.13=-1.8/14.0×2.14=-0.28kn()=-9/14.0×1.13=-0.73kn()排架柱不動鉸

15、支座總反力為： 各柱柱頂最后剪力分別為：kn()kn()kn()bc跨作用于屋面活荷載時，排架柱的彎矩圖和軸力圖如下圖1-11所示：（4）吊車豎向荷載作用下的內(nèi)力分析（不考慮廠房整體空間工作）1）ab跨作用于a列柱時由于吊車豎向荷載，的偏心作用而在柱中引起的彎矩為：(順時針 )（逆時針)其計算簡圖如圖1-12所示：各柱不動鉸支座反力分別為：a列柱：n=0.109,=0.3,=1.13=-124.92/14.0×1.13=-10.08kn()b列柱：n=0.109,=0.3,=1.13=65.37/14.0×1.13=5.28kn()故排架柱不動鉸支座總反力為： kn()故排

16、架柱柱頂最后剪力分別為：kn()kn()kn()當(dāng)ab跨作用于a列柱時，排架柱各柱的內(nèi)力如圖1-13所示：2）ab跨作用于b列柱左側(cè)時由于ab跨中吊車豎向荷載，的偏心作用而在柱中引起的彎矩為：(順時針)(逆時針)其計算簡圖如圖1-14所示：排架柱柱頂各柱不動鉸支座反力分別為：a列柱：n=0.109,=0.3,=1.13=-26.15/14.0×1.13=-2.11kn()b列柱：n=0.109,=0.3,=1.13=312.31/14.0×1.13=25.18kn()所以排架柱不動鉸支座總反力為： kn()故排架柱柱頂最后剪力分別為：kn()kn()kn()當(dāng)ab跨作用于b

17、列柱左側(cè)時，排架柱各柱的內(nèi)力如圖1-15所示：3）bc跨作用于b列柱右側(cè)時由于bc跨，的偏心作用而在柱中引起的彎矩為：(順時針)(順時針)(逆時針)其計算簡圖如圖1-16所示：排架柱柱頂各柱不動鉸支座反力分別為： b列柱：n=0.109,=0.3,=1.13=312.31/14.0×1.13=25.18kn()c列柱：n=0.109,=0.3,=1.13=26.15/14.0×1.13=2.11kn()所以排架柱不動鉸支座總反力為： kn()故排架柱柱頂最后剪力分別為：kn()kn()kn()當(dāng)bc跨作用于b列柱右側(cè)時，排架柱各柱的內(nèi)力如圖1-17所示：4） bc跨 作用于

18、c列柱時由于bc跨 與的偏心作用而在柱中引起的彎矩為：(順時針 )(順時針 ) ( 逆時針)其計算簡圖如下圖118所示。各柱不動鉸支座反力分別為：b列柱：n=0.109,=0.3,=1.13 =-65.37/14.0×1.13=-5.28kn ()c列柱： n=0.109,=0.3,=1.13 =124.92/14.0×1.13=10.08kn ()所以排架柱不動鉸支座總反力為： kn()故排架柱最后剪力分別為：kn()kn()kn() 當(dāng)bc跨作用于c列柱時，排架各柱的內(nèi)力圖如下圖1-19所示（5）吊車水平荷載作用下的內(nèi)力分析（不考慮廠房整體空間工作）1）ab跨作用有橫向

19、水平荷載時， 計算簡圖如下圖1-20所示；各柱不動鉸支座反力分別為：a列柱：，=0.3， =0.587 kn()b列柱：，=0.3， =0.559 kn()排架柱頂部動鉸支座的總反力： kn()排架柱頂最后剪力分別為：kn()kn()kn()排架柱各柱的彎矩圖如圖121所示2）bc跨作用有橫向水平荷載時， 計算簡圖如下圖1-22所示；各柱不動鉸支座反力分別為：b列柱：，=0.3， =0.559 kn()c列柱：，=0.3， =0.587 kn()所以排架柱頂不動鉸支座總反力為： kn()故排架柱頂最后剪力分別為：kn()kn()kn()排架柱各柱的彎矩圖如圖1-23所示：（6）風(fēng)荷載作用下的內(nèi)

20、力分析1）左吹內(nèi)時，計算簡圖如圖124所示 各住不動鉸支座反力分為： a列柱：，=0.3 查附表9附圖98得 =0.328 kn() c列柱：，=0.3 查附表9附圖98得 =0.328 kn() 排架柱頂不動鉸支座的總反力為： kn() 排架柱柱頂剪力分別為： kn()kn()kn() 排架柱的各住彎矩圖如圖下頁圖124所示。 圖1-24 左吹風(fēng)時計算簡圖與內(nèi)力圖2)右吹風(fēng)時，計算簡圖如圖125所示 各柱不動絞支座反力分別為： a列柱：，=0.3, =0.328 kn() c列柱： ，=0.3, =0.328 kn() 排架柱不動鉸支座的總反力為：kn() 排架柱頂剪力分別為： =-=5.4

21、6-0.31×23.46=-1.81kn() =-=0-0.38×23.46=-8.91kn() =-=10.93-0.31×23.46=3.66kn() 圖1-25 右吹風(fēng)時計算簡圖與內(nèi)力圖六、內(nèi)力組合不考慮廠房整體空間工作，對a柱進(jìn)行最不利組合，具體方法何數(shù)據(jù)間下述兩表內(nèi)力、截面永久荷載屋面活荷載吊車荷載風(fēng)荷載作用在ab跨作用在bc跨在a柱在a柱在ab柱在c柱在c柱在bc柱左風(fēng)右風(fēng)項次-m16.12-0.032.47-36.08-38.892.63-2.1827.6820.455.62-18.1n311.0536000000000-m-46.94-9.032.

22、4788.48-12.742.63-2.1827.6820.455.62-18.1n360.05360416.41287.156000000-m24.99-4.878.25-4.66-103.49105.04-7.4494.2469.64182-141.96n406.01360416.41287.156000000v7.340.4210.589-8.59-9.2610.146.59-0.524.8729.66-18.477-1 a柱內(nèi)力標(biāo)準(zhǔn)值匯總表內(nèi)力組合/截面+與相應(yīng)n-與相應(yīng)n與相應(yīng)m與相應(yīng)m組合項內(nèi)力組合項內(nèi)力組合項內(nèi)力組合項內(nèi)力-m1.2x+0.9x1.4x+90.18(72.34)1

23、.2x+0.9x1.4x+0.89x（+）+-78.63(-61.64)1.2x+0.9 x 1.4x或1.2x+0.9x1.4x+19.31(16.09)或90.14(72.31)1.2x+0.9x1.4x+0.89x(+）+ -75.28(-58.98)n373.26(311.05)418.62(347.05)418.62(311.05)或418.62(347.05)373.26(311.05)-m1.2x+0.9x1.4x+0.89x(+)+109.89(84.98)1.2x+0.9x1.4x+-119.03(-96.7)1.2x+1.4x0.9x+0.89 x(+)+ 或1.2x+0.

24、9x1.4x+0.89x(+)98.52(75.95)或109.89(84.98)1.2x+0.9x1.4x+-107.65(-87.67)n899.02(730.66)477.42(396.05)944.38(766.66)或899.02(730.66)432.06(360.05)-m1.2x+0.9x1.4x+0.89x(+)+ +502.51(400.01)1.2x+0.9x1.4x+-417.77(-232.77)1.2x+1.4x0.9x或1.2x+0.9x1.4x+0.89x(+)+ +或1.2x+1.4x0.9x（+）24.12（20.33）或502.51(400.01)1.2x

25、+0.9x1.4x+476.19（79.12）n954.18(776.62)642.39(529.17)1011.89（822.42）/954.18(776.62)或642.39(529.17)487.212（406.01）-v49.48(39.62)-12.82(-9.83)-2.02(-1.25)7-2 a柱內(nèi)力組合表注：1.表中內(nèi)力單位， 2.內(nèi)力組合表括號內(nèi)的數(shù)值為標(biāo)準(zhǔn)值。七、截面設(shè)計以a柱為例，砼采用c30，縱筋采用hrb335級，箍筋采用hpb235級，（一） 柱的縱向鋼筋計算（采用對稱配筋） （1）上柱根據(jù)內(nèi)力組合表，經(jīng)過比較分析，其中最不利內(nèi)力組合為： 查表得有吊車廠房排架方向

26、：1） 按第組內(nèi)力計算 ,屬于大偏心受壓構(gòu)件則 as=942mm2最小配筋率計算2）按第組內(nèi)力計算屬于大偏心受壓構(gòu)件。則選用最小配筋率計算3）垂直于彎矩作用平面承載力驗算有電車廠房柱間支撐時，柱在垂直排架方向的計算長度：，滿足要求 （2）下柱：由-及-截面的內(nèi)力組合選出不利組合：502.51 476.19 24.12 954.18 487.21 1011.89查表15-8，得有吊車廠房排架方向1）按第組內(nèi)力計算 取，則 ,則取 中和軸翼緣內(nèi)，且屬于大偏心受壓構(gòu)件2）按第組內(nèi)力計算,則取中和軸在翼像內(nèi)，且屬于大偏心受壓構(gòu)件，則3） 按第組內(nèi)力計算,則取 中和軸在翼緣內(nèi)，且屬于大偏心受壓構(gòu)件，則按

27、計算結(jié)果并滿足構(gòu)造要求，下柱縱向鋼筋選用422，4）垂直于彎矩作用平面承載力驗算由，查表b-1，（二）柱內(nèi)箍筋配置 由于沒有考慮地震作用，柱內(nèi)箍筋一般按構(gòu)造要求控制，上下柱均采用8200箍筋，加密區(qū)為8100。（三）柱的裂縫寬度驗算（按混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范規(guī)定，可不進(jìn)行裂縫寬度驗算）（1）上柱a柱-截面： a柱-截面： 上柱裂縫寬度驗算:， 。因該截面為矩形截面，故則有： ，滿足要求。（2）下柱a柱-截面： 下柱作裂縫寬度驗算：，則有： ，滿足要求。（5）柱吊裝驗算采用翻身吊，吊點設(shè)在牛腿與下柱交接點處，起吊時，硂達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的100，計算簡圖如圖1-27所示圖1-27 柱吊裝驗算計算簡圖（1）

28、 荷載計算自重線荷載（kn/m）,考慮動力系數(shù)1.5，各段荷載標(biāo)準(zhǔn)值分別為：上柱：牛腿：下柱： （2） 內(nèi)力分析由得所以令得下柱最大彎矩發(fā)生在處（3）上柱吊裝驗算上柱配筋 ，受彎承載力驗算，滿足要求裂縫寬度驗算，滿足要求 （4）下柱吊裝驗算，受彎承載力驗算裂縫寬度不需要驗算。八、牛腿設(shè)計 （1）牛腿幾何尺寸的確定 牛腿截面寬度與柱寬度相等為，若取吊車梁外側(cè)至牛腿外邊緣的距離為，吊車梁軸線到柱外側(cè)的距離為，則牛腿頂面的長度為，牛腿外緣高度，牛腿的截面高度為，牛腿的幾何尺寸如圖1-26所示。（2）牛腿高度驗算：作用于牛腿頂部按荷載組合標(biāo)準(zhǔn)值計算的豎向力值牛腿頂部按荷載標(biāo)準(zhǔn)組合計算的水平拉力值 牛腿

29、截面有效高度豎向力作用點位于下柱截面內(nèi)滿足要求。（3）牛腿的配筋由于吊車垂直荷載作用下，柱截面內(nèi)，即，故該牛腿可按構(gòu)造要求配筋，縱向鋼筋取，箍筋?。?） 牛腿局部受壓驗算，滿足要求九、柱下基礎(chǔ)設(shè)計以a柱基礎(chǔ)為例基礎(chǔ)形式采用柱下獨立基礎(chǔ)形式，基礎(chǔ)下采用墊層c20混凝土厚度為100mm。預(yù)制柱和基礎(chǔ)之間采用c20細(xì)石混凝土填充。（一） 按構(gòu)造要求確定基礎(chǔ)高度尺寸。（見圖）前面確定了預(yù)制柱插入基礎(chǔ)的深度為，柱底留50的間隙用c30細(xì)石混凝土填充，。根據(jù)表基礎(chǔ)杯底厚度，杯壁厚度（滿足基礎(chǔ)梁支撐寬度要求）。則基礎(chǔ)的高度為：,可以滿足設(shè)計的要求。杯壁高度按臺階下面的基礎(chǔ)抗沖切條件確定，應(yīng)盡量使得大一些以減

30、少混凝土的用量?；A(chǔ)地面尺寸按地基基礎(chǔ)承載力條件確定。不要選擇過大，基礎(chǔ)的構(gòu)造如圖所示。（二） 柱底截面不利內(nèi)力選擇1、進(jìn)行基礎(chǔ)設(shè)計時候選用以下三組按荷載標(biāo)準(zhǔn)組合確定的最不利。（1）（2）（3）2、進(jìn)行基礎(chǔ)設(shè)計時候選用以下三組按荷載設(shè)計組合確定的最不利。 （1）（2）（3）（三）基礎(chǔ)底面尺寸確定、地基承載力特征值確定根據(jù)設(shè)計任務(wù)書地基持力層承載力特征值，按地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范的要求，需要進(jìn)行跨度和深度的修正。由于基礎(chǔ)寬度較小(一般小于3)。故僅僅考慮基礎(chǔ)埋深的修正，經(jīng)修正后的地基承載力特征值為：2、 換算到基礎(chǔ)底面的彎矩和軸向力標(biāo)準(zhǔn)值由維護(hù)墻和基礎(chǔ)梁傳得基礎(chǔ)頂面的永久荷載值：對基礎(chǔ)中心線的偏心彎矩

31、為：（見圖）傳到基礎(chǔ)底面的彎矩和軸力標(biāo)準(zhǔn)值為：、按地基承載力確定基礎(chǔ)底面尺寸先按第三組內(nèi)利標(biāo)準(zhǔn)值計算基礎(chǔ)底面尺寸?；A(chǔ)的平均埋深：按中心受壓確定基礎(chǔ)底面面積；以上是最初步估計的基礎(chǔ)底面尺寸，必須進(jìn)行地基承載力驗算?；A(chǔ)底面面積：基礎(chǔ)底面的抵抗彎矩：基礎(chǔ)和回填土的平均重力：所以第三組內(nèi)力滿足要求。對第二組內(nèi)力進(jìn)行驗算：所以第二組內(nèi)力滿足要求。對第一組內(nèi)力進(jìn)行驗算：所以第一組內(nèi)力滿足要求。（四） 基礎(chǔ)設(shè)計1、 上部結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的基礎(chǔ)底面內(nèi)力設(shè)計值：在這三組內(nèi)力下，地基凈反力的計算：第一組：第二組第三組 由于應(yīng)重新計算。2、 基礎(chǔ)抗沖切承載力驗算沖切承載力按第三組荷載作用下，地基最大凈反力。初步確定杯壁

32、高度（見圖）因壁厚，小于杯壁高度，說明上階低落早沖切破壞錐體以內(nèi)，故僅需對臺階以下進(jìn)行沖切承載力驗算（見圖）基礎(chǔ)下設(shè)有墊層時候，混凝土保護(hù)層的厚度取35。沖切破壞錐體的有效高度為：沖切破壞錐體的最不利一側(cè)上邊長：沖切破壞錐體的最不利一側(cè)下邊長：所以抗沖切力滿足要求。3、 基礎(chǔ)底板配筋計算（1） 沿基礎(chǔ)邊長方向鋼筋計算，分別按柱邊（1-1截面），變階處（2-2截面）兩個雞面計算。所以選擇的地基盡反力按第二組作用下，地基最大的凈反力驗算。，相應(yīng)位置的地基凈反力計算： 按選擇鋼筋，該方向的鋼筋直徑用，單根鋼筋面積200.96。鋼筋總根數(shù)：根，鋼筋間距：。該方向的配筋為：共14根。（2） 沿短邊方向的

33、鋼筋計算沿短邊方向鋼筋計算，分別按柱邊（3-3截面），變階處（4-4截面）兩個截面計算。所選擇的地基 凈反力按三組和荷載作用下，地基最大的平均凈反力計算配18根柱下基礎(chǔ)配筋如圖所示，由于基礎(chǔ)長邊方向大于3米，因此該方向上的鋼筋可以截斷10% ，并交錯布置，鋼筋可用統(tǒng)一編號。十、繪制施工圖1、繪制車間建筑平面及剖面示意圖，詳見施工圖。 2、繪制柱配筋圖和模板圖，詳見施工圖?；?凝 土 結(jié) 構(gòu) 設(shè) 計課 程 設(shè) 計 任 務(wù) 書設(shè)計題目：鋼筋混凝土單層工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計浙江農(nóng)林大學(xué)天目學(xué)院結(jié)構(gòu)工程教研室指導(dǎo)教師：張文金2012年6月鋼筋混凝土單層工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)設(shè)計一、設(shè)計項目某機(jī)械加工制作車間。二、設(shè)計

34、資料1、建設(shè)地點：臨安市某廠區(qū)。2、自然條件： 1）、基本風(fēng)壓：0.45 kn/m2。2）、基本雪壓：0.45 kn/m2。3）、屋面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：0.5kn/m2。4）、地質(zhì)條件：場地土組成情況從上至下依次為：0.8m厚雜填土，重度15kn/m3；1.5m厚粉土，c10、重度17kn/m3、承載力特征值fak=140kpa；3.0m厚粉質(zhì)粘土，e及il均0.85，重度19kn/m3、承載力特征值fak=180kpa。5）、抗震設(shè)防烈度：6度。3、結(jié)構(gòu)型式：鋼筋混凝土排架結(jié)構(gòu)。4、建筑平面：車間長度為60m，柱距為6 m；車間寬度可選用42m、45m、48m三種，其中ab跨及bc跨尺寸詳見

35、附表。5、建筑剖面：兩跨等高排架，室內(nèi)外高差0.2m，柱牛腿頂標(biāo)高9.3m，軌道頂標(biāo)高10.7m，上柱頂標(biāo)高13.5m。6、排架柱計算參數(shù)：上柱均采用b×h=400mm×400mm矩形截面，下柱均采用工字形截面，下柱的截面幾何參數(shù)分別為：a、c列柱： b×h×hf×bw=400mm×900mm×150mm×100mm，a=1.875×105 mm2, i=1.95×1010 mm4, 自重標(biāo)準(zhǔn)值為4.69kn/m；b列柱： b×h×hf×bw=400mm×1000mm×150mm×100mm，a=1.975×105 mm2, i=2.56×1010 mm4, 自重標(biāo)準(zhǔn)值為4. 94kn/m。7、吊車系統(tǒng)計算參數(shù)：1）、吊車：兩跨均設(shè)有兩臺20/5t軟鉤電動橋式吊車，工作級別均為a4，其中21m跨度為：橋架跨度lk=19.5m, 寬度b=5.55m, 輪距k=4.4m, 最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值pmax,k=205kn, 大車質(zhì)量m1=28t, 小車質(zhì)量m2=7.5t；24m 跨度為：橋架跨度lk=22.5m, 寬度b=5.55m, 輪距k=4.4m, 最大