國電太一13、14號鍋爐制粉系統(tǒng)電耗情況分析及對策

1、1國電太一 13、14 號鍋爐制粉系統(tǒng)出力、電耗情況分析及優(yōu)化運行對策 摘要：隨著外部市場的變化，近年來發(fā)電用煤煤質(zhì)呈下滑趨勢，對制粉系統(tǒng)出力進行研究和潛力挖掘、對制粉系統(tǒng)運行進行調(diào)整和優(yōu)化，以適應(yīng)機組負荷的需要，是火電企業(yè)當(dāng)前的重要工作之一。鋼球磨煤機具有維修簡單，煤種適應(yīng)性廣，運行安全可靠等優(yōu)點，是火電廠主要制粉設(shè)備，同時，鋼球磨煤機因設(shè)備本身體積大，質(zhì)量大，其運行耗電量大，是火電廠能耗大戶之一，因此，降低制粉電耗和金屬消耗，充分利用鋼球磨煤機的優(yōu)點，是節(jié)能工作的一大課題。也是我們搞好對標管理、創(chuàng)建星級企業(yè)的努力方向。關(guān)鍵詞： 制粉系統(tǒng)；鋼球磨煤機；出力；電耗一設(shè)備概況：1 太一六期 13

2、、14#鍋爐是東方鍋爐廠制造的 DG1025/18.2-4 型鍋爐，是亞臨界一次中間再熱燃煤汽包爐，每臺鍋爐配有 4 套中間儲倉式制粉系統(tǒng)，熱風(fēng)送粉。制粉系統(tǒng)包括原煤斗、M5-29-11No20.5D 型離心式排粉風(fēng)機、MG350/600型低速筒式鋼球磨煤機、JGC-30 型全封閉膠帶式給煤機、HW-4700-1 軸向型粗粉分離器、HW-XB-1（Z）Y3250 型細粉分離器、鎖氣器及其他附屬設(shè)備。2 制粉系統(tǒng)主要設(shè)備規(guī)范：（1） 磨煤機：型式：低速鋼球磨型號：MG350/600筒體容積：57.53m3筒體轉(zhuǎn)速：17.57 轉(zhuǎn)/分最大裝球量：64 噸銘牌出力：30 噸 *煤粉細度：R90=12

3、%電機型號：YTM630-6電機功率：1000kw工作電壓：6000v *注：銘牌出力是指 BT 可磨性系數(shù) KVT1=1.0、原煤全水分 Mt =7%、給煤粒度為 0-25mm、煤粉細度 R90=8%、在最大裝球量及碾磨件為全新狀態(tài)的基本出力。（2） 排粉機：2型式：離心式型號：M5-29-11No20.5D流量：6.47-8.32104 m3/h全壓：14.9-14.2 KPa電機型號：YTM630-6電機功率：1000kw工作電壓：6000v制造廠家：成都電力機械廠3 煤質(zhì)特性：六期鍋爐設(shè)計煤種為西山貧煤+洗中煤的混煤，設(shè)計低位發(fā)熱量 21.44MJ/Kg（合5120kcal/kg） ，

4、校核煤種發(fā)熱量 19.64MJ/Kg（合 4690kcal/kg） 。但實際入爐煤種除火車煤（即混煤）以外，還有占總量約 30-40%的小窯煤。小窯煤含硫分較高，熱值不穩(wěn)定。摻雜大量矸石，發(fā)熱量在 14-19 MJ/Kg 之間（合 3300-4600kcal/kg） 。煤質(zhì)指標見表。 六期煤質(zhì)指標 （表 1）指標單位設(shè)計煤種校核煤種校核煤種實際煤種低位發(fā)熱量 QMJ/Kg21.4419.6416.815-18全水分 Mar%7.738.9911.06.0-6.6干燥基水分 Mad%0.770.881.06-揮發(fā)份 V%172225.711-16灰份 A%27.2832.1739.8435-45

5、可磨系數(shù) K-1.421.421.34-4 為保證磨煤機正常運行，每臺磨煤機配有高低壓潤滑油系統(tǒng)（頂軸和軸承潤滑） 、電機軸承潤滑油系統(tǒng)、減速箱潤滑冷卻油系統(tǒng)、霧化噴油系統(tǒng)（牙輪潤滑）等輔助油站。5 在進行分析和調(diào)整前，13、14#鍋爐的鋼球磨煤機制粉電耗在 33-35kwh/t 左右，且制粉平均出力小于 38 噸/h。對影響制粉系統(tǒng)安全經(jīng)濟運行的因素進行全面分析，在目前現(xiàn)有條件下，著重從設(shè)備本身、日常維護、運行調(diào)整入手，尋求增加制粉出力和降低制粉電耗的途徑。根據(jù)燃燒制粉系統(tǒng)計算說明書，在設(shè)計煤種時，磨煤機出力儲備系數(shù)為 1.20，磨煤機最大出力 41.76 噸，在校核煤種（16.8 MJ/K

6、g）時，磨煤機出力儲備系數(shù)為 0.91，磨煤機最大出力 40.57 噸。我們的目標是使磨煤機出力達到或大于42 噸，電耗降至 30 kwh/t 以下。二制粉系統(tǒng)出力偏低、電耗偏高的因素分析：1、鋼球裝載量。13、14#鍋爐的磨煤機型號為 MG350/600。說明書中提供的最大鋼球裝載量是 59 噸。3我廠以前對磨煤機內(nèi)鋼球裝載量都是按照 55 噸進行控制。根據(jù)經(jīng)驗公式計算最佳鋼球裝載量： zj=12/（n/nzj）1.75=0.1866 （公式 1）式中 zj最佳鋼球充滿系數(shù)；n磨煤機工作轉(zhuǎn)速，17.57r/min；nlj磨煤機臨界轉(zhuǎn)速，nlj=42.3/D=22.6 r/min； Mzj=z

7、jzjVt （公式 2）式中 Mzj最佳鋼球裝載量，t；gq鋼球的堆積密度，一般取gq= 4.9 t/m3，但我廠填裝鋼球以 60 為主，取gq= 4.7 t/m3; Vt筒體體積，57.73 m3；經(jīng)計算得知，該磨煤機最佳鋼球裝載量大約為 50.6 噸，實際裝球 55 噸左右。實際鋼球充滿系數(shù)按照上述公式計算，為 =0.2027。鋼球充滿系數(shù)直接影響磨煤出力和電能消耗。在一定范圍內(nèi)，隨著筒體內(nèi)鋼球裝載量q增多，鋼球充滿系數(shù) 增大，磨煤出力Bm增加，制粉單位電耗 E（磨煤電耗 Em與通風(fēng)電耗 Etf之和）是有所下降的。但當(dāng)鋼球裝載量增加，超過最佳鋼球裝載量時，筒體內(nèi)鋼球落下的有效高度減小，制粉

8、出力增加程度減緩甚至下降，這時制粉電耗 E 將明顯增加。圖 1 最佳鋼球裝載量的確定另外，從運行參數(shù)方面分析，在給煤量增加時（大于 40 噸） ，磨煤機入口負壓明顯減小，出入口壓差升高很快。說明筒體內(nèi)鋼球量偏多，通流能力下降，再增加煤量，鋼球運動高度降低，出力下降，堵磨的可能性增加。因此，我廠磨煤機目前鋼球裝載量偏大是影響制粉電耗的因素之一。根據(jù)目前其他電廠制粉系統(tǒng)優(yōu)化運行經(jīng)驗來看，都將鋼球?qū)嶋H裝載量調(diào)低。我廠在14#鍋爐大修時，對 B、C 磨煤機加裝料位自動控制系統(tǒng)后，將裝載量控制在 45 噸。4以 14#爐 B#制粉系統(tǒng)為例，我們進行鋼球裝載量前后磨煤機出力和電耗對比，見表2。鋼球裝載量變

9、化前后對磨煤機出力和電耗的影響（表 2）鋼球裝載量 t55 噸45 噸電流 A85-8875-78磨煤機出力 t/h35-3845-48制粉電耗 kwh/t33-3526-282、鋼球直徑大小與配比我廠的磨煤機筒體內(nèi)加裝 40 和 60 兩種鋼球，材質(zhì)為高鉻鋼或低鉻鋼，加裝比例一般是 40:60=1:2，這一比例不盡合理。磨煤機所裝鋼球的規(guī)格以及不同規(guī)格鋼球的搭配比例，對磨煤機出力、電耗和鋼球磨損都有一定影響。對于同一臺磨煤機，當(dāng)只有鋼球直徑變化時，磨煤機出力與鋼球直徑的平方根成反比，見公式 3。 （公式 3）式中 Bm1、Bm2分別為鋼球直徑為 d1、d2時的磨煤機出力，t/h。在同樣的鋼球

10、裝載量下，鋼球直徑越小，碾磨表面積越大，碾磨效果越好。特別是大型球磨機筒體直徑加大，鋼球下落高度得到保證，再選用尺寸較小的鋼球、撞擊次數(shù)增加，這樣既可以提高磨煤出力，又可以減緩金屬襯板磨損。由于煤粉顆粒均勻性較差，如多采用小球，增加磨煤機在磨制過程中對煤的撞擊點次和碾磨表面，這有利于對原煤進程深度研磨。這個作用雖然不能定量計算，但可定性分析：如果筒體內(nèi)不同規(guī)格鋼球合理搭配，鋼球充滿程度改善，煤被更均勻地分布在鋼球間，煤粒受到鋼球擠壓并使摩擦作用加強，因而被磨得更細，煤粉顆粒更均勻。當(dāng)然，并非小球越多越好、越小越好，小球的采用也有限度，應(yīng)保證有一定的空隙容納適量的煤，以保證磨煤機一定的出力。因此

11、，合理多用小球，可增大鋼球磨煤機出力。換句話說，在一定的磨煤機出力下，合理多用小球，磨制成為合格煤粉的時間縮短，可降低磨煤機電耗。我們根據(jù)上述理論，以 14#爐 A#制粉系統(tǒng)為例，將筒體內(nèi)鋼球的配比進行了一系列調(diào)整，裝載量保持 55 噸，對相關(guān)數(shù)據(jù)進行了測試，見表 3。兩種規(guī)格鋼球配置比例的變化對制粉出力、電耗的影響（表 3）5鋼球比例40:60磨煤機平均出力t/h *制粉電耗kwh/t1：236.4532.593：537.4231.761：138.9031.143：240.0430.25*注：磨煤機平均出力為 CRT 顯示器給煤機的平均值。從表 3 中看出，對大小鋼球比例進行調(diào)整后，制粉出力

12、和電耗有明顯變化。目前，國內(nèi)電廠鋼球磨煤機筒體內(nèi)鋼球綜合尺寸趨向小型化。一般加入 3 種不同規(guī)格的鋼球，且大直徑鋼球的比例減少。湖南湘潭電廠對其型號為 DTM350/700 的鋼球磨煤機進行了鋼球大小及對制粉系統(tǒng)影響的試驗。筒體內(nèi)新裝三種鋼球 40:50:60（質(zhì)量比）=3:4:3，60mm 鋼球占 30%，制粉出力在 60t/h 左右。開始補球時加入的全是60mm 鋼球，這樣時間一長，球徑配比變?yōu)?2:2.75:3.25，60mm 鋼球占 40%以上，制粉出力大幅下降。問題發(fā)生后，補充鋼球時先補入 40mm 鋼球，適當(dāng)加入 50mm 鋼球，經(jīng)過一段時間調(diào)整后，配比接近 3:4:3，制粉系統(tǒng)出

13、力恢復(fù)到原來水平。后來在另一臺磨煤機上試驗 40:50:60（質(zhì)量比）=1:3:1，60mm 鋼球占 20%，制粉出力提高至 70 噸/h 以上。參考文獻（1）介紹了對不同直徑的鋼球配比在 2 臺 350/600 鋼球磨煤機上進行的對比試驗。其中 A 號磨煤機 60:70（質(zhì)量比）=1:9，B 號磨煤機 60:70（質(zhì)量比）=1:1。均按最佳裝球量加裝鋼球，運行時控制電流相同，試驗結(jié)果表明 B 號比 A 號出力多5 噸以上。這是大直徑鋼球的比例調(diào)整試驗，若加入小直徑鋼球，效果更加明顯。目前，我廠球磨機鋼球直徑和配比還不太合理，應(yīng)對現(xiàn)有 2 種規(guī)格鋼球的配比進行調(diào)整，如果有條件時，可增加 50m

14、m 鋼球或 30mm 鋼球，目的就是增加小球比例。3、鋼球補充方式。我廠對 13、14#鍋爐鋼球磨煤機補加鋼球一般是每月一次。在兩次補加鋼球之間的運行周期內(nèi)，在開始由于一次加注大量鋼球，雖然制粉出力有所增加，但磨煤機電流增加更多，磨煤機電耗大幅度增加。運行一段時間后，筒體內(nèi)鋼球量和出力匹配，磨煤機電耗下降至合理范圍。隨著運行時間延長，到末尾時段，因鋼球量減小，出力下降，磨煤機電耗又增加。很多電廠在補加鋼球工作上有較成熟的經(jīng)驗和制度。天天補加且每次定量。6根據(jù)鋼球磨損公式： Y=990.7e-0.038X（普通中鉻鋼球） （公式 4）式中 X鋼球直徑，mm；Y鋼球磨損量，g/t；得出，當(dāng) X=4

15、0mm 時，Y1=216.7 g/t；當(dāng) X=60mm 時，Y1=101.3 g/t。由以上可以看出，球徑較大時，鋼球消耗量較小。如果，我廠以后在鋼球配比時趨向于小球時，如 40:60（質(zhì)量比）=3:1 或 4:1，那么理論鋼球消耗量控制在 150 g/t以內(nèi)不是大問題。目前，我們加注鋼球的周期和補充量也不合理。不管磨煤機電流在什么范圍，只要下降幅度大于 5A 或 7A（或電流低于某一數(shù)值） ，就一次補加大約 5 噸鋼球。其實，很多情況下，鋼球量和出力正好匹配，但仍然補充鋼球，造成磨煤機電耗增加。通過對磨煤機補充鋼球記錄及磨煤機電流變化情況來看，如果縮短補充鋼球周期，或者實現(xiàn)天天補充鋼球，那么

16、，磨煤機電流將在我們認為合理的范圍內(nèi)做微小波動，制粉電耗能得到有效控制。另外，鋼球?qū)嶋H補充量也減小。 （補加周期太長，筒體內(nèi)積存大量小徑鋼球，這些小徑鋼球磨損量更大）根據(jù)其他電廠鋼球消耗量試驗經(jīng)驗值上限 120g/t 測算，如果天天補充鋼球，我廠每臺磨煤機每月平均制煤量大約 25000-27000 噸，每月鋼球消耗量大約 3 噸，會比以前下降30%以上。另外，根據(jù)資料顯示，經(jīng)過一段時間運行（一般為 3000 工作小時，約合 5 個月） ，應(yīng)對筒內(nèi)鋼球進行篩分，把直徑小于 15mm 的鋼球取出，計算小球所占總數(shù)的質(zhì)量百分數(shù)，并加入新球。但在實際運行中，不僅無法實現(xiàn)每天補充鋼球以達到盡量維持磨煤出

17、力恒定的要求，而且也無法及時對小直徑鋼球進行篩分（磨煤機沒有專門篩分裝置） ，一般只有在鍋爐大修中實現(xiàn)。有電廠在大修時，專門選擇一臺磨煤機，對其內(nèi)部鋼球（40、50、60）進行全部測量，得出直徑分別大于 30、40、50 和小于 30鋼球所占比例，這樣結(jié)合上次大修加裝新球后的 3 種鋼球總補充量，可了解各種規(guī)格鋼球消耗量規(guī)律，以便在以后補充鋼球時，進行比例調(diào)整。還可以分析現(xiàn)用鋼球材質(zhì)對煤種、設(shè)備的適應(yīng)性。4、制粉系統(tǒng)通風(fēng)量。為了從磨煤機內(nèi)把制成的煤粉帶走，必須保證足夠的通風(fēng)量Vtf 。通風(fēng)量過小，一方面使燃料大部分集中在筒體進口端，而鋼球沿筒體長度分布基本上是均勻的，這樣在筒體7出口端，由于燃

18、料少，鋼球的能量沒有被充分利用；另一方面只能帶走細粉，有些合格的煤粉仍留在筒內(nèi)，被磨成更細的煤粉，上述兩種情況都將使磨煤出力降低，磨煤單位電耗Em增加。通風(fēng)量過大時，會把不合格的煤粉帶走，經(jīng)分離器分離后，又返回磨煤機內(nèi)重新磨制，造成無益的循環(huán)，以致增加通風(fēng)單位電耗。由此可知，隨著通風(fēng)量Vtf的增加，制粉單位電耗E初始是下降的然后又上升。圖 2 給出了 Vtf與 Em、Etf及E的關(guān)系。由圖可知，在一定的通風(fēng)量下可達到制粉單位電耗E=Em+Etf為最小，這個風(fēng)量稱為最佳通風(fēng)量，用符號 Vtfzj表示，單位為 m3/h。圖 2 通風(fēng)量與單位電耗及磨煤出力的關(guān)系最佳通風(fēng)量Vtf的大小與煤的可磨性系數(shù)

19、、分離器后的煤粉細度、筒體體積、鋼球充滿系數(shù)以及筒體轉(zhuǎn)速等因素有關(guān)。最佳通風(fēng)量可通過制粉系統(tǒng)試驗得到。我廠鋼球磨實際需要的最佳通風(fēng)量，可按如下經(jīng)驗公式計算： Vtf= (1000 +36R90 ) m3/h （公式 5）DnVt383kmKkmK3其中： 筒體容積Vt=(D/2)2L=3.14(3.5/2)26=57.70m3； 筒體轉(zhuǎn)速n=17.57rpm； 筒體內(nèi)壁直徑D=3.5m； 可磨性系數(shù)Kkm=1.42，但現(xiàn)在煤質(zhì)已偏離設(shè)計值，矸石及雜質(zhì)較多，Kkm取 1.3； 粗粉分離器后煤粉細度R90=12%； 鋼球充滿系數(shù) =0.2027，按裝載量 55 噸計算； 則 磨煤機實際最佳通風(fēng)量為

20、Vtf=72995 M3/h。制粉系統(tǒng)設(shè)計最大通風(fēng)量為 64700-83200 M3/h，由于爐膛燃燒和制粉系統(tǒng)調(diào)整需要、參數(shù)限制等因素，排粉機出口不可能全開（2 個三次風(fēng)門+1 個再循環(huán)門） ，根據(jù)風(fēng)門實際最大開度簡單測算，也只能達到設(shè)計值的 80%，即 55000-70700 M3/h。這樣，磨煤機實際通風(fēng)量小于實際最佳通風(fēng)量，當(dāng)鍋爐帶大負荷、空預(yù)器有堵灰現(xiàn)象等情況時，磨煤機實際8通風(fēng)量將更小。這也是磨煤機出力下降、電耗增加的原因之一。上述判斷基于理論分析，還有待于在試驗測試中進行驗證。5、磨煤機的改造。我廠 13、14#鍋爐鋼球磨煤機筒體內(nèi)原來都是帶螺栓的鋼瓦，由于螺栓故障較多，在投產(chǎn)以

21、后的時間里，逐步改造為無螺栓鋼瓦，檢修維護工作量減低。但是在鋼瓦改造時，將筒壁起隔熱作用的石棉層也取掉，這樣就加大了磨煤機在制粉過程中的散熱量。在相同給煤量和通風(fēng)量下，磨煤機出口溫度比改造前降低 10-15 度。這樣，制粉系統(tǒng)干燥出力下降，磨煤機出力也受到制約。根據(jù)資料，儲倉式制粉系統(tǒng)磨制貧煤時，磨煤機出口溫度應(yīng)控制在 130 度以內(nèi)。在系統(tǒng)實際運行中，結(jié)合磨煤機散熱情況和現(xiàn)用煤質(zhì)性質(zhì)，我們將磨煤機出口溫度控制在 100度以上即可。6、制粉系統(tǒng)運行方式。（1） 參數(shù)控制在平時制粉系統(tǒng)運行中，磨煤機出入口壓差基本控制在 1.0-1.5kpa 之間。而該型號磨煤機出入口壓差正常應(yīng)在 2.0-2.5

22、 kpa 之間，這樣大大制約了給煤量的增加。這與制粉系統(tǒng)通風(fēng)量不充裕、壓差表計不準確靈敏、曾經(jīng)發(fā)生堵罐帶來的心理作用有一定關(guān)系。另外，在磨煤機出口溫度、入口負壓允許的情況下，沒有及時將再循環(huán)風(fēng)門開度、入口熱風(fēng)門、入口負壓結(jié)合起來進行實時調(diào)節(jié)，也使磨煤機在很多運行時段沒有發(fā)揮出最大出力。（2） 系統(tǒng)啟動停止次數(shù)一套制粉系統(tǒng)從備用狀態(tài)到正常給煤狀態(tài)，大約需要 10-15 分鐘。從運行狀態(tài)到停止，也需要上述時間。如果一臺磨煤機每月啟停 10 次，則大約有 200-300 分鐘時間是空轉(zhuǎn)狀態(tài)，空轉(zhuǎn)時間越長，制粉電耗越高，調(diào)節(jié)粉倉粉位與制粉系統(tǒng)啟動次數(shù)的關(guān)系、制粉系統(tǒng)檢修消缺與啟動次數(shù)的關(guān)系、制粉系統(tǒng)正

23、常啟停與檢修消缺的科學(xué)結(jié)合，都可能使磨煤機啟停次數(shù)下降。另外，調(diào)配好每臺爐 4 臺磨煤機啟停次數(shù)，使得 4 臺磨煤機綜合制粉能力和設(shè)備狀況相接近，也是確保鍋爐燃燒所需煤粉、穩(wěn)定制粉電耗很重要的環(huán)節(jié)。（3） 低出力狀態(tài)運行當(dāng)粉倉粉位接近高限時，運行人員可能會為了減少操作量，將運行磨煤機的給煤量減9小，使制粉系統(tǒng)長時間在低出力狀態(tài)運行。另外，原煤斗下煤不正常、蓬煤，由于異常情況造成煤中水分過大，磨煤機或排粉機運行異常，被迫導(dǎo)致制粉系統(tǒng)在低出力狀態(tài)下運行。三提高制粉系統(tǒng)出力、控制電耗增大的對策：面對諸多不利因素，我們主要是以磨煤機為突破口，在運行管理、操作質(zhì)量、檢修維護、數(shù)據(jù)統(tǒng)計、跟蹤分析等環(huán)節(jié)發(fā)揮

24、作用，來提高制粉出力、控制和降低制粉電耗指標。1 對磨煤機鋼球裝載量以及不同球徑的配比進行比較細致的試驗，以獲得更加準確詳細的各種關(guān)系曲線，即在一定通風(fēng)量和煤粉細度下，制粉系統(tǒng)電耗、磨煤機出力與鋼球裝載量的關(guān)系；改變通風(fēng)量時，制粉系統(tǒng)電耗、磨煤機出力與鋼球裝載量的關(guān)系；在一定通風(fēng)量下改變煤粉細度，制粉系統(tǒng)電耗、磨煤機出力與鋼球裝載量的關(guān)系。如果條件具備，最好安排在所有制粉系統(tǒng)上做以下試驗：粗粉分離器分離特性和阻力特性試驗、細粉分離器效率試驗、磨煤機通風(fēng)量試驗、磨煤機存煤量試驗。2 重新調(diào)整磨煤機鋼球裝載量，根據(jù) 14#鍋爐 B、C 磨煤機加裝 45 噸鋼球后的運行經(jīng)驗，在適當(dāng)?shù)臅r候，對其他磨煤

25、機鋼球裝載量進行調(diào)整。3 加強制粉系統(tǒng)運行方式管理，創(chuàng)造條件維持給煤機最大給煤量。 原來在這方面重視不夠，機組高峰負荷過后，運行班組為減少操作量，在粉倉粉位正常的情況下長時間維持低負荷 4 套制粉系統(tǒng)運行的狀態(tài)，磨煤機制粉出力在 35 噸/時甚至更低。粉位達到規(guī)定后，應(yīng)及時停止某臺磨煤機運行，不要給小給煤量繼續(xù)制粉。合理調(diào)配 4 臺磨煤機啟停次數(shù)。在充分考慮粉倉蓄粉能力和鍋爐單位小時耗煤量的前提下，應(yīng)放寬粉倉粉位正常波動范圍，由 2.5-4.0M 改為 2.0-5.0M，從而延長了 2 套或 3 套制粉系統(tǒng)運行時間，對運行班組強調(diào)在機組高峰負荷過后且粉倉粉位正常時，應(yīng)及時由 4 套變?yōu)?3套或

26、 3 套變?yōu)?2 套運行。 以前對磨煤機出力的調(diào)整較為保守，一直沿用 30 噸/時的銘牌出力進行調(diào)整，再加上曾經(jīng)發(fā)生磨煤機堵罐事件，使操作人員一直將磨煤機出力維持在 35-38 噸/時左右。經(jīng)過多次操作調(diào)整以及調(diào)整鋼球量和配比試驗，確認制粉系統(tǒng)的最大（經(jīng)濟）出力在 40-45 噸/時左右。4 加強制粉系統(tǒng)參數(shù)的分析和調(diào)整。磨煤機入口負壓控制在-200Pa 左右；磨煤機出口溫度控制在 100-110 度之間，如果出口溫度大于 110 度，即可視為磨煤機干燥出力充裕，可增加給煤量或開大再循環(huán)風(fēng)門；10磨煤機出入口壓差控制在 1.5-2.0KPa，粗粉分離器入口壓力控制在 2.5-3.0 KPa。上

27、述參數(shù)的控制是相互結(jié)合、相互制約的，不能“單打一” 。在日常調(diào)整中，要逐步重視三次風(fēng)門的調(diào)整。三次風(fēng)門的調(diào)整是和再循環(huán)風(fēng)門相結(jié)合的。當(dāng)磨煤機入口負壓和出口溫度有調(diào)整余量時，特別是在磨煤機大出力運行時，盡可能開大再循環(huán)風(fēng)門，以增加磨煤機通風(fēng)能力。如果系統(tǒng)允許再循環(huán)風(fēng)門長期在 50%以上開度運行，在不影響這個系統(tǒng)通風(fēng)量的情況下，適當(dāng)關(guān)小三次風(fēng)門開度，減少三次風(fēng)量對爐膛燃燒的影響。參數(shù)的調(diào)整質(zhì)量與熱工數(shù)據(jù)測點的準確性、靈敏度有很大關(guān)系。13、14#鍋爐每套制粉系統(tǒng)有 13 個參數(shù)測點，加強維護、提高數(shù)據(jù)顯示的可靠性非常重要。5 減少制粉系統(tǒng)啟停次數(shù)，加強設(shè)備缺陷管理。 在日常操作中，根據(jù)粉倉粉位情況

28、盡可能減少制粉系統(tǒng)啟動次數(shù)。因為制粉系統(tǒng)啟動需要較長時間暖機過程，設(shè)備空載時間延長。合理另外加強設(shè)備停機消缺管理，先安排停運設(shè)備檢修或消缺，在機組高峰到來時可啟動檢修好的磨煤機，在機組高峰過后停有缺陷的磨煤機，檢修車間應(yīng)合理安排停運制粉系統(tǒng)的檢修工作，高度重視日常檢查和維護工作，減少臨時啟停制粉系統(tǒng)的次數(shù)。6 加注鋼球量注意合理控制，維持磨煤機電流在 75-80A 之間。對磨煤機加注鋼球工作進行規(guī)范管理。改變過去想什么時候加就什么時候加、想加多少就加多少的混亂局面，建立日常加注鋼球制度，設(shè)置記錄臺帳。規(guī)定在給煤量在 40 噸/小時、磨煤機電流小于 75A 時加注；磨煤機電流升至 80-85A

29、為好。每次加注鋼球后，將鋼球加注量和電流變化量進行記錄，作為下次加注鋼球時的參考。14#爐磨煤機指標變化情況見表 4。 14#爐磨煤機調(diào)整前后指標變化對照表 （表 4）參數(shù)AB*C*D電流 A88.888.388.589.3出力 t/h38.438.138.032.6調(diào)整前電耗 kwh/t33.333.032.835.1電流 A86.677.481.183.8出力 t/h40.043.142.037.4調(diào)整后電耗 kwh/t30.025.5626.0430.25 *注：調(diào)整前，鋼球裝載量均為 55 噸；調(diào)整后，B、C 磨煤機裝載量為 45 噸。7 加強對磨煤機油站的運行管理。11磨煤機附屬油站

30、較多，車間要求在磨煤機停運 30 分鐘后停運各附屬油站；在啟動制粉系統(tǒng)時，提前 10 分鐘啟動油站即可，因為在排粉機啟動后還有一段暖磨時間，完全可以滿足磨煤機啟動時的需要，可大大減少 380V 設(shè)備耗電量。8 由于煤質(zhì)變化頻繁，不主張對粗粉分離器擋板角度進行頻繁調(diào)整。9 做好整個制粉系統(tǒng)查堵消除漏風(fēng)工作，減少系統(tǒng)熱量損失和排粉機出力損失。1014#鍋爐大修時，在 B、C#磨煤機上安裝料位自動控制裝置。有條件時，在其他磨煤機上加裝料位控制系統(tǒng)。11組織開展制粉系統(tǒng)降耗競賽。四、制粉系統(tǒng)運行方式與鍋爐燃燒狀況的優(yōu)化調(diào)整。 y4 y3 x4 x3 x1 x2 y1 y2 X4 X2 Y4 Y2 Y1 Y3 X1 X3 圖 3 每臺鍋爐排粉機出口三次風(fēng)管與爐膛的對應(yīng)關(guān)系示意圖。（1） 當(dāng)鍋爐負荷允許兩臺制粉系統(tǒng)運行時，按照同層全角運行穩(wěn)定溫差最小原則，選取A、D 組合或 B、C 組合為最佳方式，其次因設(shè)備缺陷原因無法實現(xiàn)最佳組合時，可選取 A、C 組合或 B、D 組