建筑專業(yè)畢業(yè)設計 銀行鋼結構綜合辦公樓設計計算 土木工程畢業(yè)設計計算書

1、山東建筑大學畢業(yè)設計說明書i目 錄摘 要.ivabstract.v1 建筑設計.11.1 建設項目名稱 .11.2 建設地點.11.3 設計要求及內容.11.3.1 基本條件.11.3.2 氣象、水文、地質資料.11.3.3 抗震設防要求.11.3.4 海拔高度確定.12 結構設計.2 22.1 結構初步選擇 .22.1.1 結構承重方案選擇.22.1.2 主要構件選型及尺寸初步估算.22.1.3 確定結構計算簡圖.22.2 荷載統(tǒng)計.32.2.1 恒載標準值.32.2.2 活載標準值.42.3 荷載計算.42.3.1 恒載計算.42.3.2 活荷載標準值計算.52.3.3 雪荷載標準值.62

2、.3.4 地震作用.62.3.5 框架受風荷載作用.82.3.6 框架受地震荷載作用.132.3 內力計算及內力組合 .13山東建筑大學畢業(yè)設計說明書ii2.3.1 恒荷載作用下的內力分析 .132.3.2 活荷載作用下的內力分析.212.3.3 風荷載作用下框架的內力分析.242.3.4 地震荷載作用下框架的內力分析.302.4 荷載組合 .352.5 結構、構件驗算.482.5.1 框架柱.482.5.2 框架梁.502.6 框架連接節(jié)點設計 .512.6.1 主梁與柱栓焊連接設計.512.7 基礎設計 .542.7.1 d 柱基礎設計(jc-1) .542.7.2 b、c 柱聯(lián)合基礎設計

3、(jc-2) .562.8 樓板設計 .582.8.1 屋面板計算 .582.8.2 樓面板計算 .582.9 樓梯、雨篷設計.592.9.1 樓梯設計 .593 施 工 設 計.613.1 工程概況 .613.1.1 總體概況.613.1.2 設計概況.613.1.3 工程、水文及氣象概況.623.1.4 施工技術經濟條件.623.1.5 工程特點.623.1.6 工地臨時設施.633.2 施工平面布置 .633.2.1 施工布置原則.633.2.2 平面布置.63山東建筑大學畢業(yè)設計說明書iii3.3 單位工程施工進度計劃 .643.3.1 施工進度計劃.643.3.2 劃分施工流水段.6

4、53.3.3 施工工藝流程.653.3.4 土方與基礎工程施工方案.653.3.5 鋼結構安裝工程.683.3.6 垂直運輸和腳手架.693.3.7 砌筑工程 .703.3.8 門窗工程 .713.3.9 工程量的計算.723.4 主要技術組織措施.803.4.1 質量保證措施 .803,4.2 文明施工措施 .853.4.3 安全施工措施 .853.4.4 雨季施工措施.873.4.5 高溫季節(jié)施工技術措施 .874 結論 .885 參考文獻 .896 謝 辭 .91山東建筑大學畢業(yè)設計說明書iv青州某銀行 7 層鋼結構綜合辦公樓摘 要 綜合運用所學專業(yè)知識，進行了青州某銀行 7 層鋼結構綜

5、合辦公樓的建筑設計、結構設計和施工組織設計。建筑設計體現(xiàn)現(xiàn)代金融建筑的特點，滿足節(jié)能要求，建筑造型簡潔流暢。主體采用鋼框架結構，壓型鋼板組合樓板。首先確定結構方案并進行荷載統(tǒng)計、梁柱截面選擇及剛度驗算，然后計算風載作用下的框架內力及恒載、活載作用下的框架內力，經內力組合后得出構件的最不利組合內力，最后進行梁、柱截面驗算、節(jié)點設計、樓板、樓梯配筋計算，繪制施工圖。計算豎向荷載效應時采用分層法，計算水平荷載效應時采用d 值法；在荷載組合時，考慮以可變荷載效應控制的組合和以永久荷載效應控制的組合方式；在活荷載計算過程中，采用滿布荷載法；框架節(jié)點設計采用栓焊混合連接的方式；基礎采用柱下獨立基礎。在施工

6、組織設計中，結合建筑、結構情況將各層分為三個流水施工段。關鍵字：建筑設計；結構設計；施工組織設計山東建筑大學畢業(yè)設計說明書vthe design of steel structure bank office building in qing zhou abstract based on the professional knowledge for learned, the bank office building in qingzhouwas designed. the works include three parts: architecture design, structure desi

7、gn and construction design. architecture design of shows characteristics of the modern financial architectures,meet energy requirements, tries hard for simple and clear.steel frame and pressed steel composite floor slab were used in the structure. firstly, the size of the beam and column was determi

8、ned by the type of the structure and the calculation of the loads. secondly, the inner forces of the frame under the wind load, the dead load, and the living loads were analyzed separately. by the combination of the inner forces, the most dangerous forces can be got, and then the steel beam, steel c

9、olumn, the frame connections and reinforce concrete floor can be designed. after these, the drawing can be made. in the progress of internal force analysis, the vertical forces are calculated by the layer-wise method, and the horizontal forces are calculated by the d method. in the process of the li

10、ve load calculation, full load is used. mixed connection with welding and bolts was used in steel frame, and independent foundation under column was adopted. in the part of the construction organization design, based on the architecture design and structure design, construction of each layer was div

11、ided into three segments.key words: architecture design；structure design；construction organization design山東建筑大學畢業(yè)設計說明書vi山東建筑大學畢業(yè)設計說明書11 建筑設計1.1 建設項目名稱青州市某銀行辦公樓1.2 建設地點青州市1.3 設計要求及內容1.3.1 基本條件本工程為青州市某銀行營業(yè)辦公樓，建筑地點為青州市區(qū)，建筑設計要求體現(xiàn)現(xiàn)代建筑的特點，并體現(xiàn)節(jié)能的要求，建筑造型要簡潔流暢。擬建筑面積 4900左右，建筑紅線內場地長度 80m，寬度 60m，7 層。采用鋼框架結構。 1

12、.3.2 氣象、水文、地質資料年平均氣溫 20；極端最低溫度10；極端最高溫度 38。平均年總降雨量 1000mm,最大降雨量 110 mm/日?；撅L壓：w0= 0.45 kn/m2?；狙海簊0=0.3knm2。最大凍土深度：50 mm。主導風向：夏季主導風向：南、西南風冬季主導風向：東北風地下水：無侵蝕性，最高地下水位距地面 8.0m，最低地下水位距地面 12.0m;使用年限：50 年由地質勘察報告知，該場地由上而下可分為四層：人工填土：主要為煤渣、石灰渣、混凝土塊等，本層分布穩(wěn)定，厚 1.5 米；粗礫砂：地基承載力標準值 fak=300kpa, 土層厚 1 米；卵石中密：地基承載力標

13、準值 fak=350kpa, 土層厚 5-7 米；基巖表層中度風化。基坑開挖時，建議允許坡度值為 1:0.35.地下水靜止水位埋深為 8m，可不考慮水質對基礎的侵蝕性。地區(qū)地震烈度為 6 度，最大凍深 0.5m。1.3.3 抗震設防要求6 度，設計地震分組第二組，設計基本加速度值為 0.05g。1.3.4 海拔高度確定 底層室內主要地坪標高為0.000，室外0.45。根據地質資料確定基礎頂面離室內山東建筑大學畢業(yè)設計說明書2地面為 1000mm。因此求得底層計算高度為 4.5+1=5.5m。2 結構設計2.1 結構初步選擇2.1.1 結構承重方案選擇根據建筑功能要求以及建筑施工的布置圖，本工程

14、確定采用框架承重方案，框架梁、柱布置參見結構平面圖。2.1.2 主要構件選型及尺寸初步估算本工程主梁和柱子采用 q235b 鋼材,焊接材料應與之相適應,手工焊采用 e43 系列焊條樓板、梁柱截面尺寸估算（）組合樓板：110 厚混凝土板（）梁柱截面初選，見表 2-1表 2-1 梁柱截面初選2.1.3 確定結構計算簡圖根據結構設計的特點，可取一榀典型橫向框架做為計算單元，這里取 3 軸框架進行計算，計算簡圖見 2.1.3尺寸（mm)截面特性(cm4）構件hbtwt截面積(cm2）ixwxixiywyiy主梁45020091497.4133700150018.618701874.38邊柱300300

15、1015120.420500137013.167604507.49中柱4004001321219.566900334017.522400112010.1山東建筑大學畢業(yè)設計說明書3圖 2.1.3 框架計算簡圖2.2 荷載統(tǒng)計2.2.1 恒載標準值（1）屋面：防水層：sbs 涂層，30mm 厚 c20 細實混凝土保護層： 1.2kn/m2找平層：20mm 厚 1:25 水泥砂漿： 0.0220=0.40kn/m2找坡層：40mm 厚水泥砂漿 5%找坡： 0.0414=0.56kn/m2保溫層：80mm 厚礦渣水泥： 0.0814.5=1.16kn/m2找平層：20mm 厚 1:25 水泥砂漿：

16、0.0220= 0.4kn/m2 結構層：110mm 厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板： 0.1127=2.97kn/m2裝飾層： 0.3kn/m2山東建筑大學畢業(yè)設計說明書4合計 6.99kn/m2折算為線荷載： 6.993.6=25.164kn/m （2）樓面：大理石面層： 1.160kn/m2結構層：110mm 厚現(xiàn)澆混凝土樓板： 0.0220=0.40kn/m2裝飾層： 0.3kn/m2 合計 4.43kn/m2折算為線荷載： 4.433.6=15.948kn/m （3）縱橫墻：200mm 厚加氣混凝土砌塊： 0.26.0=1.20kn/m28mm 厚 1：2.5 水泥砂漿找平層（內外兩層）： 0

17、.08202=0.32kn/m28mm 厚 1：1：6 水泥石膏砂漿（內外兩層）： 0.08142=0.22kn/m2合計 1.74kn/m2（4）頂層女兒墻：高度為 1200mm，墻體高 1100，加上 100 高混凝土壓頭，自重為： 1.741.1+250.320.1=2.714kn/m2.2.2 活載標準值辦公室樓面： 2.0kn/m2折算為沿梁線荷載：mkn /2 . 76 . 30 . 2走廊樓面： 2.0kn/m2折算為沿梁線荷載：mkn /2 . 76 . 30 . 2不上人屋面： 0.5kn/m2折算為沿梁線荷載：mkn /8 . 16 . 35 . 02.3 荷載計算2.3.

18、1 恒載計算( 1 )邊柱節(jié)點集中荷載頂層及底層 1/a 、2/a 柱： g=6.00.23.61.5=6.48kn其余層： g=6.00.23.63.6=15.55kn（2）中柱節(jié)點集中荷載頂層：0g其余層： g=6.00.23.63.6=15.55kn（3）邊跨均布恒荷載頂層： g=6.993.6=25.164kn山東建筑大學畢業(yè)設計說明書5其余層： g=4.433.6=15.948kn（4）中跨均布恒荷載：頂層： g=6.993.6=25.164kn其余層：g=4.433.6=15.948kn圖 2.3.1 恒載標準值計算簡圖單位（集中荷載：kn 均布荷載 kn/m）2.3.2 活荷載標

19、準值計算( 1 )邊柱節(jié)點集中荷載頂層及底層 1/a 、2/a 柱： g=1.81.80.5=1.62kn其余層：g=1.81.82=6.48kn（2）中柱節(jié)點集中荷載頂層：g=1.81.80.5+(1.2+3.6)1.20.5 /2=3.06kn 其余層： g=1.81.82.0+(1.2+3.6)1.20.5/2=12.24kn (3)均布荷載山東建筑大學畢業(yè)設計說明書6頂層及 1/a、2/a 跨： kng8 . 16 . 35 . 0其余層: 2.03.67.2gkn活載標準值計算簡圖如 2.3.2 所示：圖 2.3.2 活載標準值計算簡圖單位（集中荷載：kn 均布荷載 kn/m）2.3

20、.3 雪荷載標準值 0.30kn/m2準永久分區(qū)。雪荷載不與活荷載同時組合，取其中的最不利組合。本工程雪荷載較小，荷載組合時直接取活荷載進行組合，而不考慮與雪荷載的組合。2.3.4 地震作用 本工程抗震設防烈度為 7 度（0.15g） ，設計地震分組為第二組，需要考慮地震作用。地震荷載計算山東建筑大學畢業(yè)設計說明書7(1)結構自重計算屋蓋自重=6.99（7.2+2.4+7.2）3.6=412.69kn樓蓋自重=4.43（7.2+2.4+7.2）3.6=261.55kn內縱墻自重=60.48kn外縱墻自重=70.85kn女兒墻自重=2.40.23.6（7.2+2.4+6.8）=9.45kn(2)

21、重力荷載代表值計算作用于屋面梁及各層樓面梁處重力荷載代表值為：屋面梁處 gw=結構自重+雪載/2+活載/2樓面梁處 gl=結構自重+活載/2g1g6= g1=261.55+60.48+70.85+0.52.03.6(7.2+2.4+6.8)=451.92kng7=412.69+60.48+70.85+0.52.03.6(7.2+2.4+6.8)+0.50.33.6(7.2+2.4+6.8)=611.92kng=451.926+611.92=3323.44kn(3)多遇水平地震作用標準值計算該建筑物高度為 18.9 米，不超過 40 米，且質量和剛度沿高度均勻分部，故可以采用底部剪力法。t1=0

22、.013h=0.01327.3=0.3549 查表得 tg=0.4s max=0.12(七度多遇)因為 tg=0.4s t1=0.257s，所以 1=max=0.08因為 t11.4 tg ，所以 n=0fek=geq=0.123323.440.85=339knfi=gihifek/(gihi)層號gi/knhi/mgihi/knmfi/kn1451.924.953029.0020.292451.928.553863.9225.883451.9212.155490.8336.77山東建筑大學畢業(yè)設計說明書84451.9215.757117.7447.675451.9219.358744.655

23、8.576451.9222.9510371.5669.46層號gi/knhi/mgihi/knmfi/kn7611.9226.5511998.4880.3650616.182.3.5 框架受風荷載作用 (1)風壓標準值計算風壓標準值計算公式為： kzszo 風載體型系數按荷載規(guī)范取，本地區(qū)基本風壓為：w0=0.45kn/m2樓高 h30m 故不考慮風振系數，即風振系數取 1.0；地面粗糙類別為 b 類3。z查表得風載體型系數：迎風面為 0.8；背風面為-0.53故1.3s查表并計算求得框架受風荷載作用如表 2.2.5 所示：表 2.2.5 風荷載水平作用樓層距地面高度(m)風壓高度系數z風壓標

24、準值wk (kn/m2)線風壓(kn/m)集中風壓wj(kn)726.551.360.7962.86614.617622.951.300.7602.7369.850519.351.2360.7232.6039.371415.751.1560.6772.4378.773312.151.0600.6202.2328.03528.551.00.5852.1067.58214.951.00.5852.10614.22 山東建筑大學畢業(yè)設計說明書9圖 2.2.5 框架受風荷載作用圖(標準值)單位（集中荷載：kn 均布荷載 kn/m）（2）框架受風荷載作用側移計算框架梁柱的線剛度計算：梁的線剛度主梁 hn

25、450200914 i=337106mm47200 跨 63337 102293.61 10()7200bbbe ieke n mml2400 跨 kb)(1042.1402400103372236mmneeliekbbb6800 跨 63337 102299.12 10()6800bbbe ieke n mml柱的線剛度中柱 hw4004001321 i=669106mm4山東建筑大學畢業(yè)設計說明書10底層 )(1064.12155001066936mmneehiekccc其余層 )(1083.18536001066936mmneehiekccc邊柱 hw3003001015 i=20510

26、6mm4底層 63205 1037.27 10()5500ccce ieke n mmh其余層 63205 1056.94 10()3600ccce ieke n mmh框架梁柱的截面特性和相對線剛度如下圖，其中慣性矩單位 106mm4 線剛度單位 e103nmm ，e=2.06105山東建筑大學畢業(yè)設計說明書11 圖 2.3.5 截面參數示意圖1框架柱的側移剛度 d 的計算表 2.3.3 27 層 d 值的計算 d2bciii2cii212(/)c cidknmha 軸3429.64 100.822 1.17 100.2942120.29 1.17103141.673.6b 軸342(9.6

27、428.9) 101.6723.83 100.465934.16山東建筑大學畢業(yè)設計說明書12c 軸342(10.228.9) 101.6923.83 100.465934.16d 軸342 10.2 100.872 1.17 100.3032503141.6732505934.16218259.99(/)dknm 表 2.3.4 底層 d 值的計算 dbciii0.52cii212(/)c cidknmha 軸3329.64 102.069.38 100.6332120.63 9.38103501.875.5b 軸342(9.6428.9) 104.173.06 100.765037.23c

28、 軸柱342(10.228.9) 104.233.06 100.765037.232/a、1/a、d 軸332 10.2 102.179.38 100.643557.45 3501.873557.455037.23 217133.78(/)dknm2框架在風荷載作用下的側移計算結果見下表：樓層距地面高度(m)集中風壓wj(kn)j 層總剪力vj(kn)j 層抗側剛度和 (kn/m)dj 層層間側移j726.5514.61714.61718259.990.0008622.959.85024.46718259.990.0013519.359.37133.83818259.990.0017415.7

29、58.77342.61118259.990.0021312.158.03550.64618259.990.002628.557.58258.22818259.990.003014.9514.2272.44817133.780.00340.00993側移驗算層間側移最大值 0.0034/4.95=0.00041/400，滿足要求；山東建筑大學畢業(yè)設計說明書13柱頂側移最大值 0.0099/26.55=0.00041/500，滿足要求。2.3.6 框架受地震荷載作用（1）框架受地震荷載作用側移計算各層地震作用標準值計算結果與地震下各層剪力及側移剛度果見下表層次g(kn)hj(m)fj(kn)vj(

30、kn)dj(m)7611.9226.5580.3680.3618259.990.00446451.9222.9569.46149.8218259.990.00825451.9219.3558.57208.3918259.990.0114451.9215.7547.67256.0618259.990.0143451.9212.1536.77292.8318259.990.0162451.928.5525.88318.7118259.990.0171451.924.9520.2933917133.780.0200.0906eu （2)層間位移驗算首層 0.020/4.95=0.00361/250=

31、0.004,誤差小于 5%，滿足要求；頂層 0.0906/26.55=0.00261/350=0.0029,滿足要求。2.3 內力計算及內力組合2.3.1 恒荷載作用下的內力分析 恒載（豎向荷載）作用下的內力計算采用分層法，結構內力可用力矩分配法計算，并可利用結構對稱性取二分之一結構計算。（1）梁固端彎矩計算頂層ab 跨：= 226.993.67.2108.711212abqlmkn m bambc 跨：=226.993.62.412.081212bcqlmkn m cbm山東建筑大學畢業(yè)設計說明書14cd 跨：= 226.993.66.895.721212cdqlmkn m dcm中間層：

32、ab 跨：=224.43 3.67.268.901212abqlmkn m bambc 跨：224.43 3.62.47.661212bccbqlmkn mm cd 跨：=224.43 3.66.861.451212cdqlmkn m dcm底層：1/a2/a 跨：1/ 2/2/ 1/108.71aaaamkn mm 2/aa 跨： 2/2/108.71aaaamkn mm ab 跨：68.90abbamkn mm bc 跨：7.66bccbmkn mm （2）求各節(jié)點的分配系數：除底層柱外，其余柱的線剛度均乘以 0.9，考慮樓板為現(xiàn)澆板，梁的線剛度均乘以 2,。為了簡化計算，以相對線剛度進行

33、計算。節(jié)點分配系數頂層：a7 點： 7 60.2520.620.31 0.90.252a a770.38a b b7 點： 7 70.2520.171 0.90.7520.252b a 770.50b c760.33b bc7 點： 770.50c b760.33c c770.17c dd7 點： 770.64d c760.36d d中間層：a6 點： 6 76 50.12a aa a 6 60.76a bb6 點： 6 76 50.25b bb b 6 60.12b a660.38b c c6 點： 67650.25c cc c 660.37c b660.13c dd6 點： 67650.2

34、6d dd d660.48d c底層：1/a 點： 1/0.33a山東建筑大學畢業(yè)設計說明書15 1/2/0.66aa2/a 點：2/0.2a 2/2/ 1/0.40aaaa a1 點： 1 20.26a a1 00.21a a2/0.13aa0.40ab b1 點： 1 20.27b b1 00.21b b1 10.40b a1 10.12b c c1 點： 1 20.26c c1 00.20c c1 10.39c b1 10.15c d d1 點： 120.28d d100.22d d1 10.50d c（）分層法及力矩分配法計算各桿件彎矩頂層固端彎矩分配山東建筑大學畢業(yè)設計說明書16標準

35、層固端彎矩分配底層固端彎矩分配由分層法計算所得的框架節(jié)點處的彎矩之和常常不等于零。此時，可對節(jié)點的不平衡彎矩再做一次分配。但是，此時彎矩只分配、不傳遞，并且框架柱的線剛度不再乘以 0.9倍的折減系數。除底層以外，其他各層的彎矩傳遞系數均取 1/3，底層彎矩傳遞系數取1/2。山東建筑大學畢業(yè)設計說明書17頂層 ab 跨梁柱固端彎矩二次分配頂層固端彎矩再次分配標準層固端彎矩再次分配山東建筑大學畢業(yè)設計說明書18底層固端彎矩再次分配（4）梁的剪力計算（設剪力順時針為正） 頂層：ab 跨：由，得bm0121.7359.151/ 20.525.1647.281.97.2baababmmvqlknl ()

36、99.28baabvqlvkn 跨中 em1/81/ 2()131.77abqlmmkn m bc 跨：由，得m0c 50.8840.491/ 20.525.1642.434.532.4cbbcbcmmvqlknl ()25.86cbbcvqlvkn 跨中 em12.92kn m cd 跨：由，得m0d 跨中94.12cdvkn77.00dcvkn em116.34kn m標準層及底層算法與頂層一致，數據結果見內力統(tǒng)計表。 （5）柱的剪力計算(設剪力順時針為正）頂層：,即123.60aaaammmq下上+mhmq 下上 19.91aqkn 上同理 19.91aqkn 下其他柱剪力算法與頂層 a

37、 軸柱一致，數據結果見內力統(tǒng)計表 山東建筑大學畢業(yè)設計說明書19（6）柱的軸力計算（設軸力壓為正）a 軸柱：na7a6a7b7a7fqn81.96.4888.38knna6a57 6a6b6a6fqn88.3815.5547.6151.53knna afna5a4f151.5363.15214.68kn na4a3f=277.83knna3a2f340.98knna2a1f404.13knna1a02 1a1b11/a1fqn467.28knna aaafqb、c、d、1/a、2/a 軸線柱的軸力計算方法同 a 軸線，數據結果見內力統(tǒng)計表。以下分別為恒荷載作用下梁柱的剪力圖、軸力圖、彎矩圖。恒

38、荷載作用下的剪力圖山東建筑大學畢業(yè)設計說明書20恒荷載作用下的軸力圖山東建筑大學畢業(yè)設計說明書21恒荷載作用下的彎矩圖2.3.2 活荷載作用下的內力分析活荷載與恒荷載的比值小于 1，故可采取滿跨布置?；詈奢d標準值作用下的內力計算方法與恒荷載相同，計算結果在內力統(tǒng)計表中。以下為活荷載作用下梁柱的剪力圖、軸力圖、彎矩圖。山東建筑大學畢業(yè)設計說明書22活荷載作用下的剪力圖山東建筑大學畢業(yè)設計說明書23活荷載作用下的軸力圖山東建筑大學畢業(yè)設計說明書24活荷載作用下的彎矩圖2.3.3 風荷載作用下框架的內力分析采用 d 值法：反彎點位置：y=y0+y1+y2+y3柱上彎矩，)1 (yvhm上柱下彎矩。

39、vhym下(1) 框架柱的反彎點高度查表計算如下表： 邊柱 a 軸柱反彎點高度 層號h/my0y1y2y3yyh/m73.60.380000.381.3763.60.430000.431.2653.60.450000.451.6243.60.480000.481.7333.60.480000.481.73山東建筑大學畢業(yè)設計說明書2523.60.5000-0.050.451.6215.50.550-0.0500.502.75 邊柱 d 軸柱反彎點高度 層號h/my0y1y2y3yyh/m73.60.390000.391.4063.60.440000.441.5853.60.450000.451

40、.6243.60.490000.491.7633.60.490000.491.7623.60.500-0.050.451.6215.50.550-0.05000.502.75 中柱 b、c 軸柱反彎點高度層號h/my0y1y2y3yyh/m73.60.350000.351.2663.60.400000.401.4453.60.450000.451.6243.60.450000.451.6233.60.450000.451.6223.60.5000-0.050.451.6215.50.620000.623.411/a 、2/a 軸柱反彎點高度層號h/my0y1y2y3yyh/m15.50.600

41、000.603.30山東建筑大學畢業(yè)設計說明書26(2)風荷載作用下框架柱剪力和梁柱端彎矩計算a 軸柱剪力和梁柱端彎矩層號vi(kn)ddimddimvim(kn)yh(m)mc上(knm)mc下(knm)mb總(knm)713.7518259.993141.670.1722.371.375.283.255.28624.4018259.993141.670.1724.201.558.616.5111.86533.8718259.993141.670.1725.831.6211.559.4418.06442.6418259.993141.670.1727.331.7313.7112.6823.1

42、5350.6818259.993141.670.1728.721.7316.3015.0928.98258.2618259.993141.670.17210.021.6219.8416.2334.93172.4817133.783501.870.18313.262.7523.236.4739.43b 軸柱剪力和梁柱端彎矩層號vi(kn)ddimddimvim(kn)yh(m)mc上(knm)mc下(knm)b 軸 mb左c 軸 mb右(knm)b 軸 mb右c 軸 mb左(knm）mb總(knm713.7518259.995934.160.324.401.2610.35.543.9611.88

43、10.3624.4018259.995934.160.327.811.4416.8711.257.0321.0922.41533.8718259.995934.160.3210.841.6221.4617.569.7629.2732.71442.6418259.995934.160.3213.641.6227.0022.1012.2836.8344.56350.6818259.995934.160.3216.221.6232.1126.2814.6043.7954.21258.2618259.995934.160.3218.641.6236.9030.2016.7850.3363.18172.

44、4817133.5037.20.2921.023.4122.971.6823.6570.9453.1山東建筑大學畢業(yè)設計說明書2778311c 軸柱剪力和梁柱端彎矩層號vi(kn)ddimddimvim(kn)yh(m)mc上(knm)mc下(knm)b 軸 mb左c 軸 mb右(knm)b 軸 mb右c 軸 mb左(knm）mb總(knm713.7518259.995934.160.324.401.2610.35.544.2011.8810.3624.4018259.995934.160.327.811.4416.8711.257.4521.0922.41533.8718259.995934

45、.160.3210.841.6221.4617.5610.3429.2732.71442.6418259.995934.160.3213.641.6227.0022.1013.0136.8344.56350.6818259.995934.160.3216.221.6232.1126.2815.4743.7954.21258.2618259.995934.160.3218.641.6236.9030.2017.7850.3363.18172.4817133.785037.230.2921.023.4122.9171.6825.0770.9453.11d 軸柱剪力和梁柱端彎矩層號vi(kn)ddi

46、mddimvim(kn)yh(m)mc上(knm)mc下(knm)mb總(knm)713.7518259.9932500.1782.451.405.393.435.39624.4018259.9932500.1784.341.588.766.8612.19533.8718259.9932500.1786.031.6211.949.7718.80442.6418259.9932500.1787.591.7613.9613.3623.73350.6818259.9932500.1789.021.7616.7015.8830.06山東建筑大學畢業(yè)設計說明書28258.2618259.9932500.

47、17810.371.6220.5316.8036.41172.4817133.783557.450.20815.082.7526.3941.4743.191/a、2/a 軸柱剪力和梁柱端彎矩層號vi(kn)ddimddimvim(kn)yh(m)mc上(knm)mc下(knm)mb總(knm)172.4483935197550.24817.963.339.5159.2739.51（3）右風荷載作用下的彎矩圖如下：（knm）山東建筑大學畢業(yè)設計說明書29（4）右風作用下的剪力圖如下：（kn） 山東建筑大學畢業(yè)設計說明書30（5） 右風作用下的軸力圖如下：（kn）2.3.4 地震荷載作用下框架的內

48、力分析框架在橫向水平地震作用（從左向右）下的內力作用 d 值法進行計算，計算步驟為：1）各柱反彎點處的剪力值，2）各柱反彎點高度，3）各柱的桿端彎矩及梁端彎矩，4）各柱的軸力和粱端剪力。a 軸地震作用下梁柱端彎矩層號vi(kn)ddimdim/dvim(kn)yh(m)mc上(knm)mc下(knm)mb總(knm)780.3618259.993141.670.17213.821.3730.8218.9330.826149.8218259.993141.670.17225.771.5552.8339.9471.76山東建筑大學畢業(yè)設計說明書315208.3918259.993141.670.1

49、7235.841.6270.9658.06110.94256.0618259.993141.670.17244.041.7382.3576.19140.413292.8318259.993141.670.17250.371.7394.1987.14170.382318.7118259.993141.670.17254.821.62108.5488.81195.68133917133.783501.870.18362.042.75108.57170.61197.38b 軸地震作用下梁柱端彎矩層號vi(kn)ddimddimvim(kn)yh(m)mc上(knm)mc下(knm)b 軸 mb左c

50、軸 mb右(knm)b 軸 mb右c 軸 mb左(knm）mb總(knm780.3618259.995934.160.3225.721.2660.1832.4123.1569.4460.186149.8218259.995934.160.3247.941.44103.5569.0343.15129.44135.965208.3918259.995934.160.3266.681.62132.03108.0260.01180.04201.064256.0618259.995934.160.3281.941.62162.24132.7473.75221.24270.263292.8318259.9

51、95934.160.3293.711.62185.55151.8184.34253.02318.292318.7118259.995934.160.32101.991.62201.94165.2291.79275.37353.75133917133.785037.230.2998.313.41107.16335.24110.60290.8272.38c 軸地震作用下梁柱端彎矩層號vi(kn)ddimddimvim(kn)yh(m)mc上mc下b 軸 mb左b 軸 mb右mb總山東建筑大學畢業(yè)設計說明書32(knm)(knm)c 軸 mb右(knm)c 軸 mb左(knm）(knm780.361

52、8259.995934.160.3225.721.2660.1832.4124.5469.4460.186149.8218259.995934.160.3247.941.44103.5569.0345.73129.44135.965208.3918259.995934.160.3266.681.62132.03108.0263.61180.04201.064256.0618259.995934.160.3281.941.62162.24132.7478.17221.24270.263292.8318259.995934.160.3293.711.62185.55151.8189.40253.0

53、2318.292318.7118259.995934.160.32101.991.62201.94165.2297.30275.37353.75133917133.785037.230.2998.313.41107.16335.24117.24290.8272.38d 軸地震作用下梁柱端彎矩層號vi(kn)ddimdim/dvim(kn)yh(m)mc上(knm)mc下(knm)mb總(knm)780.3618259.9932500.17814.301.4031.4620.0231.466149.8218259.9932500.17826.671.5853.8742.1473.895208.3

54、918259.9932500.17837.091.6273.4360.09115.574256.0618259.9932500.17845.581.7683.8780.22143.963292.8318259.9932500.17852.121.7695.9091.73176.122318.7118259.9932500.17856.731.62112.3381.90204.06133917133.783557.450.20870.512.75123.40193.90215.30山東建筑大學畢業(yè)設計說明書331/a、2/a 軸柱剪力和梁柱端彎矩層號vi(kn)ddimddimvim(kn)yh

55、(m)mc上(knm)mc下(knm)mb總(knm)180.3618259.9932500.17814.301.4031.4620.0231.46（1）地震荷載作用下的彎矩圖如下：（knm）山東建筑大學畢業(yè)設計說明書34（2）地震荷載作用下的剪力圖如下：（kn）山東建筑大學畢業(yè)設計說明書35（3）地震荷載作用下的軸力圖如下：（kn）2.4 荷載組合本工程在進行內力組合時，采用了以下 5 種組合形式：1、1.2 恒+1.4 活山東建筑大學畢業(yè)設計說明書362、1.2 恒+1.4 活+1.3 左風3、1.2 恒+1.4 活+1.3 右風4、1.2 恒+1.4 活+1.3 左風+1.3 水平地震5

56、、1.2 恒+1.4 活+1.3 右風+1.3 水平地震柱、梁內力組合情況見下表：山東建筑大學畢業(yè)設計說明書 37柱內力組合計算表(a、b、2/a 柱)風載柱編號層號內力恒載活載左風右風水平地震荷載1.2 1.4活載1.21.4左風1.21.4右風1.21.4活載+0.71.4左風1.21.4活載+0.71.4右風1.21.3最不利荷載m 上59.15 3.33 -5.28 5.28 30.82 75.64 63.59 78.37 70.47 80.82 111.05 111.05 m 下12.51 5.09 -3.25 3.25 18.93 22.14 10.46 19.56 18.95 2

57、5.32 39.62 39.62 n88.38 4.67 -1.98 1.98 7.50 112.59 103.28 108.83 110.65 114.53 115.81 115.81 7v-19.91 -2.34 2.37 -2.37 -13.82 -27.17 -20.57 -27.21 -24.85 -29.49 -41.86 -41.86 m 上12.51 5.09 -8.61 8.61 52.83 22.14 2.96 27.07 13.70 30.58 83.69 83.69 m 下12.51 5.09 -6.51 6.51 39.94 22.14 5.90 24.13 15.7

58、6 28.52 66.93 66.93 n151.53 28.89 -2.62 2.62 15.96 222.28 178.17 185.50 219.71 224.85 202.58 224.85 6v-6.95 -2.83 4.20 -4.20 -25.69 -12.30 -2.46 -14.22 -8.19 -16.42 -41.74 -41.74 m 上12.51 5.09 -11.55 11.55 70.96 22.14 -1.16 31.18 10.82 33.46 107.26 107.26 m 下12.51 5.09 -9.44 9.44 58.06 22.14 1.80 28

59、.23 12.89 31.39 90.49 90.49 n214.68 53.11 -3.86 3.86 27.27 331.97 252.21 263.02 328.19 335.75 293.07 335.75 5v-6.95 -2.83 5.83 -5.83 -35.84 -12.30 -0.18 -16.50 -6.59 -18.02 -54.93 -54.93 m 上12.51 5.09 -13.71 13.71 82.35 22.14 -4.18 34.21 8.70 35.57 122.07 122.07 m 下12.51 5.09 -12.68 12.68 76.19 22.1

60、4 -2.74 32.76 9.71 34.56 114.06 114.06 n277.83 77.33 -4.92 4.92 29.74 441.66 326.51 340.28 436.84 446.48 372.06 446.48 4v-6.95 -2.83 7.33 -7.33 -44.04 -12.30 1.92 -18.60 -5.12 -19.49 -65.59 -65.59 m 上12.51 5.09 -16.30 16.30 94.19 22.14 -7.81 37.83 6.16 38.11 137.46 137.46 m 下12.51 5.09 -15.09 15.09