橋梁橫向穩(wěn)定

1、梁橋橫向穩(wěn)定安全性評估方法及對策石雪飛同濟大學(xué)橋梁工程系2014年10月27日廣東省交通集團技術(shù)交流梁橋橫向穩(wěn)定安全性評估方法及對策研究u引言u研究內(nèi)容u主要結(jié)論研究內(nèi)容研究目的研究背景管養(yǎng)策略傾覆判據(jù)車輛荷載傾覆機理梁橋調(diào)研同濟大學(xué)梁橋工程系施工與信息技術(shù)研究室梁橋橫向穩(wěn)定安全性評估方法及對策研究u引言u研究內(nèi)容u主要結(jié)論研究內(nèi)容研究目的研究背景管養(yǎng)策略傾覆判據(jù)車輛荷載傾覆機理梁橋調(diào)研同濟大學(xué)梁橋工程系施工與信息技術(shù)研究室1) 研究背景引言p2007年至2015年，我國發(fā)生了多起梁橋傾覆事故，結(jié)構(gòu)橫向穩(wěn)定安全問題日益受到關(guān)注；p2007年包頭民族東路高架側(cè)傾（主線）p2009年津晉高速匝道橋

2、側(cè)傾p2010年南京內(nèi)環(huán)高架匝道施工中側(cè)傾p2011年上虞市春暉互通立交匝道側(cè)傾p2012年哈爾濱陽明灘大橋匝道橋側(cè)傾p2015年贛粵高速河源出口匝道橋側(cè)傾p其它匝道橋支座脫空、梁體傾斜、梁體側(cè)移情況不勝枚舉2007年包頭民族東路高架側(cè)傾引言2009年津晉高速匝道橋側(cè)傾引言2010年南京內(nèi)環(huán)高架匝道施工中側(cè)傾引言2011年合肥五里墩立交匝道改造施工中側(cè)傾引言2011年上虞市春暉互通立交匝道側(cè)傾引言2012年哈爾濱陽明灘大橋匝道橋側(cè)傾引言2015年贛粵高速河源出口匝道橋側(cè)傾引言 其它險情引言p施工中一側(cè)端支座脫空p運營中箱梁嚴(yán)重傾斜p運營中箱梁向曲線外側(cè)移動p這些問題在很多省份多次發(fā)生過引言需要

3、解決的問題p為什么會支座脫空p為什么彎橋會側(cè)向移動p什么情況下會傾覆p規(guī)范設(shè)計荷載在進行傾覆驗算時是否安全p新橋如何設(shè)計p已建橋如何治理p明確梁橋傾覆原因和傾覆過程p建立上海地區(qū)梁橋驗算車輛荷載p明確上海地區(qū)不利梁橋結(jié)構(gòu)形式p判斷上海地區(qū)梁橋橫向穩(wěn)定安全性p制定上海地區(qū)梁橋橫向安全管養(yǎng)策略2) 研究目的引言p明確梁橋傾覆原因和傾覆過程p建立上海地區(qū)梁橋驗算車輛荷載p明確上海地區(qū)不利梁橋結(jié)構(gòu)形式p判斷上海地區(qū)梁橋橫向穩(wěn)定安全性p制定上海地區(qū)梁橋橫向安全管養(yǎng)策略3) 研究內(nèi)容2) 研究目的引言梁橋橫向穩(wěn)定安全性評估方法及對策研究u項目概述u研究內(nèi)容u主要結(jié)論研究內(nèi)容研究目的研究背景管養(yǎng)策略傾覆判據(jù)

4、車輛荷載傾覆機理梁橋調(diào)研同濟大學(xué)梁橋工程系施工與信息技術(shù)研究室p彎橋豎向支承布置形式 l簡支靜定曲梁（不能實際使用）l簡支超靜定曲梁l全抗扭支承連續(xù)梁l中間點鉸支承連續(xù)梁l抗扭、點鉸交替連續(xù)梁1) 梁橋傾覆機理研究內(nèi)容p彎橋豎向支承布置形式 1) 梁橋傾覆機理研究內(nèi)容u直線橋與曲線橋在偏心荷載作用下的扭矩比較直線橋與曲線橋在偏心荷載作用下的扭矩比較u大半徑橋梁不宜設(shè)計多跨連續(xù)獨柱墩大半徑橋梁不宜設(shè)計多跨連續(xù)獨柱墩p彎橋水平向約束布置形式 l徑向變形：溫度、收縮l切向變形：預(yù)應(yīng)力、徐變1) 梁橋傾覆機理研究內(nèi)容p彎橋水平向約束布置形式 1) 梁橋傾覆機理研究內(nèi)容u縱向與橫向約束在相同位置縱向與橫

5、向約束在相同位置u上海市南浦大橋浦東引橋連續(xù)彎箱梁支承布置上海市南浦大橋浦東引橋連續(xù)彎箱梁支承布置u主梁橫向受彎，線剛度低，彎矩不大主梁橫向受彎，線剛度低，彎矩不大p彎橋水平向約束布置形式 1) 梁橋傾覆機理研究內(nèi)容u縱向與橫向約束在不同位置縱向與橫向約束在不同位置u深圳華強路立交匝道支承布置深圳華強路立交匝道支承布置u主梁橫向完全不受彎主梁橫向完全不受彎多向活動單向活動限位鋼棒限位鋼棒p彎橋水平向約束布置形式 1) 梁橋傾覆機理研究內(nèi)容u各約束均正常工作時，主梁夏天向內(nèi)平移，冬天反向各約束均正常工作時，主梁夏天向內(nèi)平移，冬天反向u如果伸縮縫被垃圾堵死，則全梁相當(dāng)于平面拱如果伸縮縫被垃圾堵死，

6、則全梁相當(dāng)于平面拱u深圳華強北路立交深圳華強北路立交2000年夏突然平面?zhèn)纫频闹饕?，不是偏載！年夏突然平面?zhèn)纫频闹饕?，不是偏載！p彎橋水平向約束布置形式 1) 梁橋傾覆機理研究內(nèi)容u曲線箱梁逐漸向曲線外側(cè)移曲線箱梁逐漸向曲線外側(cè)移動的原因：動的原因：u彎梁有向外扭轉(zhuǎn)的變形彎梁有向外扭轉(zhuǎn)的變形u向下容易，向上回不來向下容易，向上回不來 離心力 橋墩反力水平分力 橋墩反力豎向分力 p彎連續(xù)梁預(yù)應(yīng)力張拉后支座脫空的原因 1) 梁橋傾覆機理研究內(nèi)容u對稱截面、對稱布置的預(yù)應(yīng)力不產(chǎn)生初扭對稱截面、對稱布置的預(yù)應(yīng)力不產(chǎn)生初扭矩矩)(hRzFVNFzMM)()(hRzhhzFTFN)(hRhFVMF

7、hMNp彎連續(xù)梁預(yù)應(yīng)力張拉后支座脫空的原因 1) 梁橋傾覆機理研究內(nèi)容u對稱截面、對稱布置的預(yù)應(yīng)力不產(chǎn)生初扭矩對稱截面、對稱布置的預(yù)應(yīng)力不產(chǎn)生初扭矩u豎向彎曲產(chǎn)生次反力產(chǎn)生次扭矩豎向彎曲產(chǎn)生次反力產(chǎn)生次扭矩u計算連續(xù)彎橋支反力時必須考慮預(yù)應(yīng)力的作用計算連續(xù)彎橋支反力時必須考慮預(yù)應(yīng)力的作用p中間獨柱連續(xù)梁橋在什么情況下會側(cè)傾？ 1) 梁橋傾覆機理研究內(nèi)容u小位移假定下，即使是直橋，除非小位移假定下，即使是直橋，除非主梁很輕，幾乎不會側(cè)傾主梁很輕，幾乎不會側(cè)傾u汽車位于支座連線外側(cè)的力矩大于汽車位于支座連線外側(cè)的力矩大于恒載回復(fù)力矩時，主梁直接側(cè)翻，恒載回復(fù)力矩時，主梁直接側(cè)翻，只有小支座間距鋼梁

8、寬橋會出現(xiàn)只有小支座間距鋼梁寬橋會出現(xiàn)2.6A - 2A - 1BCD - 2D - 1哈爾濱陽明灘橋匝道汽車荷載位置p中間獨柱連續(xù)梁橋在什么情況下會側(cè)傾？ 1) 梁橋傾覆機理研究內(nèi)容u包頭民族路高架包頭民族路高架u大寬度、小支座間距大寬度、小支座間距u鋼梁，車重鋼梁，車重151+153+151tu直接橫向失穩(wěn)傾覆直接橫向失穩(wěn)傾覆p中間獨柱連續(xù)梁橋在什么情況下會側(cè)傾？ 1) 梁橋傾覆機理研究內(nèi)容u大位移假定下，考慮主梁在偏載大位移假定下，考慮主梁在偏載作用下有很大的扭轉(zhuǎn)位移作用下有很大的扭轉(zhuǎn)位移u支反力會發(fā)生劇烈重分布支反力會發(fā)生劇烈重分布u橋墩的強度不滿足要求，蓋梁、橋墩的強度不滿足要求，蓋

9、梁、橋墩切斷或折斷橋墩切斷或折斷u主梁倒塌主梁倒塌p考慮非線性效應(yīng)的梁橋傾覆機理傾覆破壞原因l極少發(fā)生l強度問題1) 梁橋傾覆機理研究內(nèi)容p破壞原因之一：橫向荷載平衡失穩(wěn)l以最外側(cè)支座連線為界l計算內(nèi)外側(cè)重量對該線的力矩l外側(cè)力矩大于內(nèi)側(cè)力矩時失穩(wěn)u不需考慮幾何非線性影響不需考慮幾何非線性影響u單跨或少跨單跨或少跨u主梁的抗彎慣矩?zé)o窮大主梁的抗彎慣矩?zé)o窮大1) 梁橋傾覆機理研究內(nèi)容1 - 11 - 22345 - 15 - 21 - 11 - 22345 - 15 - 21 - 11 - 22345 - 15 - 21 - 11 - 22345 - 15 - 21 - 11 - 2234 -

10、14 - 21 - 11 - 2234 - 14 - 21 - 11 - 2234 - 14 - 25 03 63 691 3 . 52 41 8 . 51 6 . 62 01 81 號 車2 號 車3 號 車4 號 車p事故梁橋傾覆過程非線性數(shù)值模擬 1MNMX -.369E+08-.308E+08-.247E+08-.186E+08-.126E+08-.647E+07-386183.570E+07.118E+08.179E+08NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =1TIME=1SZ (AVG)RSYS=0DMX =.015767SMN =-.369E+08SMX =.179E

11、+08UFACEL1MNMXXYZoverturning -3.413-2.837-2.26-1.684-1.107-.530436.046129.6226941.1991.776NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =10TIME=1UZ (AVG)RSYS=0DMX =3.625SMN =-3.413SMX =1.776l采用空間三維實體有限元模型l根據(jù)實際車輛軸載大小和位置加載u與傳統(tǒng)分析不同，考慮支座與傳統(tǒng)分析不同，考慮支座脫空、梁體大位移影響脫空、梁體大位移影響1) 梁橋傾覆機理研究內(nèi)容p傾覆過程數(shù)值模擬u傾覆的開始：支座脫空傾覆的開始：支座脫空u傾覆的標(biāo)志：梁體極大轉(zhuǎn)角傾

12、覆的標(biāo)志：梁體極大轉(zhuǎn)角l支座脫空l結(jié)構(gòu)轉(zhuǎn)角急劇增加1) 梁橋傾覆機理研究內(nèi)容事故橋梁傾覆過程模擬非線性分析線性分析397870386545296591761810141681241MNMXXYZoverturning -3.413-2.837-2.26-1.684-1.107-.530436.046129.6226941.1991.776NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =10TIME=1UZ (AVG)RSYS=0DMX =3.625SMN =-3.413SMX =1.7761MNMXXYZoverturning -1.003-.791122-.579331-.36754-.1

13、5575.056041.267832.479622.691413.903204NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =1TIME=1UZ (AVG)RSYS=0DMX =1.285SMN =-1.003SMX =.903204支座反力支座反力p破壞原因之二：豎向反力重分配l梁體相對中支座有上移的趨勢，中間支座反力減小l梁端未脫空一側(cè)支座反力激增u支座豎向反力重分布，端支座豎向反力重分布，端支座受力不利支座受力不利u幾何非線性影響不可忽略幾何非線性影響不可忽略1) 梁橋傾覆機理研究內(nèi)容010203040050010001500200025003000Fy(kN)Load (kN/m)

14、Fy1-1 Fy1-2 Fy20102030400200040006000800010000Fy (kN)Load (kN/m) F1-1 F1-2 F2 F3l分析了不同結(jié)構(gòu)形式、跨徑布置梁橋的傾覆過程l相同點：梁端支座一側(cè)脫空，另一側(cè)端反激增l不同點：中間支座脫空的先后順序u不同結(jié)構(gòu)形式下，梁端支座橋墩不同結(jié)構(gòu)形式下，梁端支座橋墩在傾覆過程中的豎向受力最不利在傾覆過程中的豎向受力最不利1MNMXXYZBeam_Yanxi .978491.978935.979378.979822.980266.98071.981154.981598.982042.982486NODAL SOLUTIONST

15、EP=21SUB =4TIME=21ROTX (AVG)RSYS=0DMX =4.683SMN =.978491SMX =.982486UFACEL1MNMXXYZBeam-analysis .004766.389487.7742071.1591.5441.9282.3132.6983.0833.467NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =31TIME=1USUM (AVG)RSYS=0DMX =3.467SMN =.004766SMX =3.467UFACELp破壞原因之二：豎向反力重分配1) 梁橋傾覆機理研究內(nèi)容1MNMX -.369E+08-.308E+08-.247E+08

16、-.186E+08-.126E+08-.647E+07-386183.570E+07.118E+08.179E+08NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =1TIME=1SZ (AVG)RSYS=0DMX =.015767SMN =-.369E+08SMX =.179E+08UFACELp破壞原因之二：豎向反力重分配1) 梁橋傾覆機理研究內(nèi)容對比方案 計算模式水平反力（單位：kN）A1-1BCD1-1形心約束線性0000實際約束線性-117412121081-1119非線性-185318961749-1791形心約束實際約束形心約束實際約束l約束支座處水平位移，計算的水平反力（對于下

17、部結(jié)構(gòu)是偏安全的）l分析不同計算模式對水平力計算結(jié)果的影響u傾覆過程墩梁間存在水平力傾覆過程墩梁間存在水平力作用作用u傳統(tǒng)形心約束計算模式，算傳統(tǒng)形心約束計算模式，算不出水平力不出水平力p破壞原因之三：墩梁水平力1) 梁橋傾覆機理研究內(nèi)容u浙江上虞立交事故橋浙江上虞立交事故橋u橋墩水平向抗力不足橋墩水平向抗力不足p破壞原因之三：墩梁水平力1) 梁橋傾覆機理研究內(nèi)容中墩強度驗算（偏壓構(gòu)件）S=20000kN R=704kN，強度不滿足Ur扭矩轉(zhuǎn)動水平位移urd Uv豎向荷載水平位移 l梁體傾斜后，豎向荷載作用下產(chǎn)生壓迫橋墩的水平位移Uvl梁體轉(zhuǎn)動產(chǎn)生離開橋墩的水平位移UrlUv和Ur共同形成梁體

18、對支座橋墩的水平位移趨勢，轉(zhuǎn)角不大時，主梁壓迫橋墩，轉(zhuǎn)角超過一定值，主梁反向位移，脫離橋墩u轉(zhuǎn)動引起的主梁和橋墩間的水平位移，轉(zhuǎn)動引起的主梁和橋墩間的水平位移，形成墩梁間的水平力形成墩梁間的水平力020406080100-1.6-1.2-0.8-0.40.00.40.81.21.6U(m)Rotation () Ur Uv U脫離橋墩壓迫橋墩p破壞原因之三：墩梁水平力1) 梁橋傾覆機理研究內(nèi)容l梁體無轉(zhuǎn)動時，無支座水平反力l一定轉(zhuǎn)角范圍內(nèi)，轉(zhuǎn)角增加水平反力增大l超過臨界轉(zhuǎn)角值，梁體轉(zhuǎn)動脫離支座，計算得到負(fù)反力(實際負(fù)反力不會出現(xiàn))u水平反力與梁體轉(zhuǎn)角存在相關(guān)性，水平反力與梁體轉(zhuǎn)角存在相關(guān)性，控

19、制轉(zhuǎn)角可限制水平反力大小控制轉(zhuǎn)角可限制水平反力大小010203040-600-400-20002004006008001000 Fz3 RotationLoad (kN/m)Fz(kN)020406080100Rotation ()梁不轉(zhuǎn)無水平力水平力隨轉(zhuǎn)角增加而增大主梁反向脫離出現(xiàn)負(fù)反力水平力轉(zhuǎn)角水平力（kN）轉(zhuǎn)角（）荷載（kN/m）水平力和轉(zhuǎn)角的關(guān)系p破壞原因之三：墩梁水平力1) 梁橋傾覆機理研究內(nèi)容u支座脫空是梁體傾覆的開始，但支座脫空并不一定發(fā)生傾覆破壞；支座脫空是梁體傾覆的開始，但支座脫空并不一定發(fā)生傾覆破壞；u梁體轉(zhuǎn)動引起結(jié)構(gòu)幾何非線性效應(yīng)（偏心距增大），不可忽略；梁體轉(zhuǎn)動引起結(jié)構(gòu)

20、幾何非線性效應(yīng)（偏心距增大），不可忽略；u誘發(fā)結(jié)構(gòu)失效的是穩(wěn)定問題，最終導(dǎo)致結(jié)構(gòu)失效的是強度問題；誘發(fā)結(jié)構(gòu)失效的是穩(wěn)定問題，最終導(dǎo)致結(jié)構(gòu)失效的是強度問題；u傾覆是極端偏載下，梁體轉(zhuǎn)動引起支承體系強度破壞導(dǎo)致的結(jié)構(gòu)失效。傾覆是極端偏載下，梁體轉(zhuǎn)動引起支承體系強度破壞導(dǎo)致的結(jié)構(gòu)失效。p梁橋傾覆過程總結(jié)1) 梁橋傾覆機理研究內(nèi)容蘊川公路金山大橋松浦大橋事故名稱實際車輛規(guī)范荷載比值包頭名族東路高架橋456噸156噸2.92津晉高速閘道橋429噸150噸2.86上虞春暉立交橋389噸155噸2.51哈爾濱閘道橋485噸164噸2.96事故車輛荷載統(tǒng)計上海地區(qū)車輛荷載調(diào)研圖片上海地區(qū)車輛荷載數(shù)據(jù)采集點2)

21、 上海市車輛荷載研究p上海地區(qū)車輛荷載分析l重車荷載是梁橋傾覆的直接誘因l傾覆事故車輛荷載均遠大于現(xiàn)行設(shè)計規(guī)范l現(xiàn)場調(diào)研發(fā)現(xiàn)上海地區(qū)繞城高速重車密集u上海繞城高速重車較多，上海繞城高速重車較多，應(yīng)對實際汽車荷載進行統(tǒng)應(yīng)對實際汽車荷載進行統(tǒng)計分析計分析研究內(nèi)容203040506070809010000.050.10.150.20.25車重 /噸頻數(shù)二軸重車車重分布直方圖 二軸車203040506070809010000.010.020.030.040.050.060.070.080.09車重 /噸頻數(shù)三軸重車車重分布直方圖 三軸車203040506070809010011000.010.020.

22、030.040.050.060.07車重 /噸頻數(shù)四軸重車車重分布直方圖 四軸車2040608010012014000.0050.010.0150.020.0250.030.0350.040.0450.05車重 /t頻數(shù)五軸重車車重分布直方圖 五軸車2040608010012014016018020022000.0050.010.0150.020.0250.030.0350.040.045車重 /t頻數(shù)六軸及六軸以上重車車重分布直方圖 六軸及六軸以上車 26 軸車總重統(tǒng)計數(shù)據(jù)p重車分布特性分析l2012年8月-20139月間的23萬個數(shù)據(jù)l超過60噸的重車比重為9%l實測最大車重達200噸噸2

23、) 上海市車輛荷載研究研究內(nèi)容0100020003000400000.511.522.5x 10-3端支座反力 （單位：kN）密度軍工路立交端支座反力分布直方圖 端支座反力統(tǒng)計參數(shù)端支點反力 跨中彎矩跨中扭矩中支點彎矩中支點剪力kNkNmkNmkNmkN均值4181251456767231標(biāo)準(zhǔn)差293547222336119變異系數(shù)0.700.440.490.440.52最大值38226231283143081335100020003000400050006000700000.20.40.60.811.21.4x 10-3跨中彎矩 （單位：kNm）密度軍工路立交跨中彎矩分布直方圖 跨中彎矩50

24、01000150020002500300000.511.522.533.54x 10-3跨中扭矩 （單位：kNm）密度軍工路立交跨中扭矩分布直方圖 跨中扭矩5001000150020002500300035004000450000.511.522.53x 10-3中支點彎矩 （單位：kNm）密度軍工路立交中支點彎矩分布直方圖 中支點彎矩2004006008001000120014000123456x 10-3中支點剪力 （單位：kN）密度軍工路立交中支點剪力分布直方圖 中支點剪力 效應(yīng)統(tǒng)計p模擬車流加載l利用實測車輛荷載信息擬合隨機車流l計算和統(tǒng)計控制結(jié)構(gòu)設(shè)計和橫向安全穩(wěn)定特定的響應(yīng)2) 上海

25、市車輛荷載研究研究內(nèi)容p模擬車流效應(yīng)和規(guī)范車流效應(yīng)對比l模擬車流的效應(yīng)（紅色）是規(guī)范車流效應(yīng)（綠色）的1.53倍倍u采用規(guī)范車輛荷載對繞城高采用規(guī)范車輛荷載對繞城高速公路梁橋橫向安全穩(wěn)定性速公路梁橋橫向安全穩(wěn)定性進行驗算是危險的進行驗算是危險的2) 上海市車輛荷載研究研究內(nèi)容荷載效應(yīng)公路I級基準(zhǔn)期極值公路I級基準(zhǔn)期極值EFFEXEFFEX端支座反力151348483.2079726863.37跨中彎矩208173943.55203473323.61跨中扭矩109135933.2940013073.27中支點彎矩169747252.78186355492.98中支點剪力45614803.2545

26、915493.373.40p設(shè)計基準(zhǔn)期內(nèi)車輛荷載最大值推定l1年車輛荷載效應(yīng)推定橋梁100年設(shè)計基準(zhǔn)期車輛荷載效應(yīng)u設(shè)計基準(zhǔn)期內(nèi)車輛荷載效應(yīng)是規(guī)范的設(shè)計基準(zhǔn)期內(nèi)車輛荷載效應(yīng)是規(guī)范的3.4倍倍2) 上海市車輛荷載研究研究內(nèi)容qk=35.7kN/mPk=6001200kN p基于實測車流的上海繞城高速公路車輛荷載模型2) 上海市車輛荷載研究研究內(nèi)容內(nèi)環(huán)內(nèi)環(huán)主線橋延安西路立交共和新路立交南浦大橋浦西引橋中環(huán)中環(huán)主線橋大柏樹立交共和新路汶水路立交翔殷路軍工路立交外環(huán)外環(huán)主線橋滬太路高架華夏路高架同濟路逸仙路高架繞城高速同濟路逸仙路以北主線橋G1501近沈海高速立交G1501近滬嘉高速立交G1501近藴

27、川公路立交逸仙路高架內(nèi)環(huán)中環(huán)外環(huán)繞城高速p調(diào)研區(qū)域和內(nèi)容l調(diào)研近155公里路段上的梁橋結(jié)構(gòu)l重點關(guān)注13處關(guān)鍵立交的匝道梁橋3) 上海地區(qū)梁橋調(diào)研研究內(nèi)容內(nèi)環(huán)中環(huán)外環(huán)繞城高速l獲取300余幅實橋資料3) 上海地區(qū)梁橋調(diào)研研究內(nèi)容簡支板梁T梁、小箱梁鋼箱梁混凝土箱梁p統(tǒng)計結(jié)構(gòu)形式u簡支板梁、簡支板梁、T梁和小箱梁和小箱梁結(jié)構(gòu)破壞始于橫向聯(lián)梁結(jié)構(gòu)破壞始于橫向聯(lián)系，最終為單片梁破壞系，最終為單片梁破壞u整體箱型截面獨柱墩梁整體箱型截面獨柱墩梁橋結(jié)構(gòu)是本研究重點關(guān)橋結(jié)構(gòu)是本研究重點關(guān)注結(jié)構(gòu)注結(jié)構(gòu)l4大類別、16種梁橋結(jié)構(gòu)形式3) 上海地區(qū)梁橋調(diào)研研究內(nèi)容p統(tǒng)計梁橋的跨聯(lián)布置和支座布置u典型跨聯(lián)布置：典

28、型跨聯(lián)布置：3跨跨1聯(lián)和聯(lián)和4跨跨1聯(lián)（占聯(lián)（占79%）u典型支座布置：中間短間距的雙點鉸典型支座布置：中間短間距的雙點鉸支承（超支承（超40%）u不利支座布置：中間點鉸支承（約不利支座布置：中間點鉸支承（約30%）l百余座匝道梁橋3) 上海地區(qū)梁橋調(diào)研研究內(nèi)容位置 結(jié)構(gòu)形式結(jié)構(gòu)簡圖代表結(jié)構(gòu)實橋照片典型結(jié)構(gòu)抗扭支承混凝土箱梁橋中山西路主線橋N0347-0352抗扭支承混凝土脊骨梁橋汶水路主線橋ZW1022-1025不利結(jié)構(gòu)鉸支承鋼箱梁橋延安西路匝道橋SW02-05鉸支承混凝土箱梁橋翔殷路軍工路匝道橋XZ017-021p確定典型結(jié)構(gòu)和不利結(jié)構(gòu)u典型結(jié)構(gòu)：典型結(jié)構(gòu)： 中間雙點鉸支承大挑臂箱梁橋中間

29、雙點鉸支承大挑臂箱梁橋 中間短間距雙點鉸支承箱梁橋中間短間距雙點鉸支承箱梁橋u不利結(jié)構(gòu)：不利結(jié)構(gòu)： 中間單點鉸支承鋼箱梁橋中間單點鉸支承鋼箱梁橋 中間單點鉸支承混凝土箱梁橋中間單點鉸支承混凝土箱梁橋3) 上海地區(qū)梁橋調(diào)研研究內(nèi)容p調(diào)研在役梁橋運營狀態(tài)內(nèi)環(huán)：共和新路立交中環(huán)：大柏樹立交繞城高速：近蘊川公路匝道u部分在役梁橋存在病害，部分在役梁橋存在病害，影響結(jié)構(gòu)橫向安全影響結(jié)構(gòu)橫向安全l支座破損l伸縮縫破損l橋墩破損3) 上海地區(qū)梁橋調(diào)研研究內(nèi)容4) 梁橋橫向穩(wěn)定驗算準(zhǔn)則 橋梁結(jié)構(gòu)設(shè)計時，需要確保結(jié)構(gòu)的橫向安全定，對橋梁結(jié)構(gòu)的橫向安全進行驗算。驗算時，作用應(yīng)采用其組合設(shè)計值，結(jié)構(gòu)材料性能采用其強

30、度設(shè)計值。 橋梁結(jié)構(gòu)橫向安全驗算包括正常使用、整體穩(wěn)定和構(gòu)件強度驗算。橋梁結(jié)構(gòu)橫向安全驗算包括正常使用、整體穩(wěn)定和構(gòu)件強度驗算。 p一般規(guī)定研究內(nèi)容4) 梁橋橫向穩(wěn)定驗算準(zhǔn)則 橋梁結(jié)構(gòu)正常使用驗算應(yīng)滿足：式中： 支座壓力系數(shù)；Rb 支座壓力；Rs 支座上拔力；k 支座壓力安全系數(shù)（建議取1.5）。p正常使用驗算研究內(nèi)容正常使用驗算按照規(guī)范規(guī)定的車道荷載取值，支反力采用梁格法等空間計算方法進行，不滿足要求時應(yīng)設(shè)拉力支座或增大支座間距。kRRsb4) 梁橋橫向穩(wěn)定驗算準(zhǔn)則 橋梁結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定驗算應(yīng)滿足：式中：qf 傾覆穩(wěn)定系數(shù)；Sbk 抗傾覆力矩；Ssk 傾覆力矩；K 傾覆穩(wěn)定安全系數(shù)（建議取1.5

31、）。p穩(wěn)定性驗算bkqfskSKS研究內(nèi)容結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定驗算荷載應(yīng)按照調(diào)查的極限荷載取值，不滿足要求時應(yīng)設(shè)拉力支座或增大支座間距。1 - 11 - 22345 - 15 - 21 - 11 - 22345 - 15 - 21 - 11 - 22345 - 15 - 21 - 11 - 22345 - 15 - 21 - 11 - 2234 - 14 - 21 - 11 - 2234 - 14 - 21 - 11 - 2234 - 14 - 2橋梁構(gòu)件強度即構(gòu)件承載能力驗算，應(yīng)滿足：式中：0橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)；S 作用效應(yīng)的設(shè)計值，按當(dāng)?shù)卣{(diào)查極限荷載取值；R 構(gòu)件承載力設(shè)計值。p強度驗算0S R

32、4) 梁橋橫向穩(wěn)定驗算準(zhǔn)則研究內(nèi)容 構(gòu)件承載能力驗算需要考慮結(jié)構(gòu)幾何非線性的影響?？刹捎靡韵掠嬎隳Ｊ接嬎銟?gòu)件承載能力設(shè)計值。式中：S 作用效應(yīng)的設(shè)計值；l非線性增大系數(shù)；R0線性計算得到的作用效應(yīng)值。p強度驗算的計算模式S = l S0 線性計算可采用空間梁單元模型，單元軸線位于截面形心，結(jié)構(gòu)的約束需按照實際位置確定，與形心間通過剛臂連接。水平力計算時，將縱橋向的各個支承處的水平位移進行約束。形心實際約束剛臂實際約束剛臂節(jié)點梁單元4) 梁橋橫向穩(wěn)定驗算準(zhǔn)則研究內(nèi)容p非線性方法系數(shù)l 計算參數(shù)：結(jié)構(gòu)總跨徑L，截面抗彎剛度比n截面線性計算轉(zhuǎn)角0查表可得l ：端支座豎向反力非線性放大系數(shù)中支座水平反

33、力非線性放大系數(shù)4) 梁橋橫向穩(wěn)定驗算準(zhǔn)則研究內(nèi)容線性計算參數(shù)：截面線性計算轉(zhuǎn)角0非線性放大系數(shù)結(jié)構(gòu)參數(shù)：結(jié)構(gòu)總跨徑L、截面抗彎剛度比n 橋梁結(jié)構(gòu)橫向穩(wěn)定驗算需要驗算包括上部結(jié)構(gòu)、支座、蓋梁和橋墩在內(nèi)的橋梁結(jié)構(gòu)主要構(gòu)件的強度。p強度驗算內(nèi)容l 上部結(jié)構(gòu)l 支座：驗算中間支座的剪切承載力l 蓋梁：驗算橋梁端部橋墩蓋的梁蓋的正截面抗彎承載力、抗剪承載力l 橋墩：驗算中間橋墩的抗彎承載力、局部抗壓承載力 橋墩布局承壓驗算時，考慮支座在極端荷載作用下變形后，豎向支承反力并非均勻施加在橋墩上，應(yīng)當(dāng)將計算得到支座豎向力乘以偏載系數(shù)（建議取2）作為驗算用的設(shè)計值。4) 梁橋橫向穩(wěn)定驗算準(zhǔn)則研究內(nèi)容qk=10

34、.5kN/mPk=180360kN p車輛荷載：內(nèi)環(huán)和中環(huán)快速路4) 梁橋橫向穩(wěn)定驗算準(zhǔn)則研究內(nèi)容 qk=35.7kN/mPk=6001200kNp車輛荷載：外環(huán)和繞城高速公路宜采用能反映橋址真實車輛荷載水平的驗算荷載4) 梁橋橫向穩(wěn)定驗算準(zhǔn)則研究內(nèi)容車道荷載布置于結(jié)構(gòu)最外側(cè)，采用最不利布載（車道布置不超過相鄰?fù)鈧?cè)支座連線）3.11.3p車輛荷載：橫向布置p平面布置4) 梁橋橫向穩(wěn)定驗算準(zhǔn)則研究內(nèi)容2 4 4 5 01 5 1 0 05 9 0 02 3 3 5 0p算例：浙江上虞立交事故橋80001500500015001300500200200l 橋跨布置620ml 鋼筋混凝土連續(xù)箱梁橋l

35、 兩端雙點抗扭支承，中間獨柱鉸支承車輛編號車型總重(噸)布置位置1自卸半掛車124.44第五-六跨2重型倉柵式貨車28.52第五跨3重型半掛牽引車125.6第四跨4重型廂式半掛車110.73第三跨4) 梁橋橫向穩(wěn)定驗算準(zhǔn)則研究內(nèi)容p算例：浙江上虞立交事故橋l 整體穩(wěn)定驗算l 構(gòu)件強度驗算查表參數(shù)：總跨徑L=120m， 截面抗彎剛度比n=21.1 結(jié)構(gòu)線性轉(zhuǎn)角0=10.6查表得中墩水平力放大系數(shù)為65中墩水平力：S = l S0=6586.5kN=5622 kN (實際非線性計算結(jié)果為實際非線性計算結(jié)果為5275kN，偏差，偏差6%)124411.47.53322.50.7qfkNmkNm4)

36、梁橋橫向穩(wěn)定驗算準(zhǔn)則研究內(nèi)容p算例：浙江上虞立交事故橋l 構(gòu)件強度驗算中墩強度驗算（偏壓構(gòu)件）S=20000kN R=704kN，強度不滿足4) 梁橋橫向穩(wěn)定驗算準(zhǔn)則研究內(nèi)容1MNMXXYZ 0.001684.003367.005051.006735.008419.010102.011786.01347.015154NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =1TIME=1USUM (AVG)RSYS=0DMX =.015154SMX =.0151541MNMXXYZ 0.001684.003367.005051.006735.008419.010102.011786.01347.015

37、154NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =1TIME=1USUM (AVG)RSYS=0DMX =.015154SMX =.0151541MNMXXYZ 0.001684.003367.005051.006735.008419.010102.011786.01347.015154NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =1TIME=1USUM (AVG)RSYS=0DMX =.015154SMX =.015154UFACEL19001800028405) 典型結(jié)構(gòu)橫向安全穩(wěn)定性1MNMXXYZ 0.001684.003367.005051.006735.008419.01

38、0102.011786.01347.015154NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =1TIME=1USUM (AVG)RSYS=0DMX =.015154SMX =.015154UACELp內(nèi)環(huán)線u主線橋采用雙鉸支承，自重大，結(jié)構(gòu)主線橋采用雙鉸支承，自重大，結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性相對較高穩(wěn)定性相對較高u點鉸支承鋼箱梁在規(guī)范荷載下安全，點鉸支承鋼箱梁在規(guī)范荷載下安全，在極端荷載作用下可能發(fā)生事故在極端荷載作用下可能發(fā)生事故u內(nèi)環(huán)線上應(yīng)嚴(yán)格禁止重車通行內(nèi)環(huán)線上應(yīng)嚴(yán)格禁止重車通行l(wèi)驗算雙鉸抗扭支承脊骨梁 （中山西路主線橋）l驗算點鉸支承鋼箱梁 （延安西路匝道橋）010203040010203040

39、Rotation (o)Load (kN/m) Rotation車輛荷載（kN/m） 轉(zhuǎn)角（）端支座脫空支座無脫空1MNMXXYZBeam_Yanxi .027985.028115.028245.028375.028505.028635.028764.028894.029024.029154NODAL SOLUTIONSTEP=7SUB =4TIME=7ROTX (AVG)RSYS=0DMX =.134341SMN =.027985SMX =.029154UFACEL70002.0%16003000研究內(nèi)容1MNMXXYZ 0.003845.007689.011534.015379.01922

40、3.023068.026913.030757.034602NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =10TIME=1USUM (AVG)RSYS=0DMX =.034602SMX =.0346021MNMXXYZ 0.003845.007689.011534.015379.019223.023068.026913.030757.034602NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =10TIME=1USUM (AVG)RSYS=0DMX =.034602SMX =.0346021MNMXXYZ 0.003845.007689.011534.015379.019223.023068

41、.026913.030757.034602NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =10TIME=1USUM (AVG)RSYS=0DMX =.034602SMX =.034602UFACEL19000200032001MNMXXYZ 0.003845.007689.011534.015379.019223.023068.026913.030757.034602NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =10TIME=1USUM (AVG)RSYS=0DMX =.034602SMX =.034602UACELp中環(huán)線l驗算雙鉸抗扭支承挑臂箱梁 （汶水路主線橋）l驗算點鉸支承混凝土

42、箱梁 （翔殷路軍工路匝道橋）010203040010203040506070Rotation (o)Load (kN/m) Rotation車輛荷載（kN/m） 轉(zhuǎn)角（）無脫空端支座脫空端、中支座脫空2.00%140090005000u主線橋采用雙鉸支承，自重大，結(jié)構(gòu)主線橋采用雙鉸支承，自重大，結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性相對較高穩(wěn)定性相對較高u點鉸支承混凝土箱梁在規(guī)范荷載下安點鉸支承混凝土箱梁在規(guī)范荷載下安全，在極端荷載作用下可能發(fā)生事故全，在極端荷載作用下可能發(fā)生事故u中環(huán)線上應(yīng)嚴(yán)格禁止重車通行中環(huán)線上應(yīng)嚴(yán)格禁止重車通行5) 典型結(jié)構(gòu)橫向安全穩(wěn)定性研究內(nèi)容020040060080010000.000.050

43、.100.150.200.250.300.350.400.450.500.55Percentage (1)R (m) F3 F1-1 F5-11MNMXXYZentity 0.841E-03.001682.002523.003364.004205.005046.005888.006729.00757NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =1TIME=1USUM (AVG)RSYS=0DMX =.00757SMX =.007571MNMXentity 0.936E-03.001872.002808.003744.004681.005617.006553.007489.008425NOD

44、AL SOLUTIONSTEP=1SUB =1TIME=1USUM (AVG)RSYS=0DMX =.008425SMX =.0084251MNMXentity 0.00102.002039.003059.004078.005098.006117.007137.008157.009176NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =1TIME=1USUM (AVG)RSYS=0DMX =.009176SMX =.0091761MNMXentity 0.00101.002019.003029.004038.005048.006057.007067.008076.009086NODAL SOL

45、UTIONSTEP=1SUB =1TIME=1USUM (AVG)RSYS=0DMX =.009086SMX =.0090861MNMXentity 0.986E-03.001971.002957.003942.004928.005913.006899.007884.00887NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =1TIME=1USUM (AVG)RSYS=0DMX =.00887SMX =.00887R=100、400、600、800、1000mp外環(huán)線u同濟路逸仙路高架橫向穩(wěn)定同濟路逸仙路高架橫向穩(wěn)定性好性好u曲線梁橋比直線梁橋結(jié)構(gòu)穩(wěn)曲線梁橋比直線梁橋結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性好，曲率半徑大于

46、定性好，曲率半徑大于600m后，穩(wěn)定性略有降低后，穩(wěn)定性略有降低l驗算同濟路逸仙路匝道曲線梁橋l參數(shù)化分析曲率半徑對結(jié)構(gòu)橫向穩(wěn)定影響9 4 0 0 / 22 0 016009 9 0 0 / 2R 3 0 04 5 0同濟路逸仙路匝道橋參數(shù)化分析1MNMXentity 0.982E-03.001964.002946.003928.004909.005891.006873.007855.008837NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =1TIME=1USUM (AVG)RSYS=0DMX =.008837SMX =.0088371MNMXXYZentity 0.841E-03.001

47、682.002523.003364.004205.005046.005888.006729.00757NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =1TIME=1USUM (AVG)RSYS=0DMX =.00757SMX =.007575) 典型結(jié)構(gòu)橫向安全穩(wěn)定性研究內(nèi)容p繞城高速公路u在極端荷載作用下出現(xiàn)支座脫空，按在極端荷載作用下出現(xiàn)支座脫空，按照配重、抗拉支座、中支座改為雙支照配重、抗拉支座、中支座改為雙支座等措施可顯著改善結(jié)構(gòu)橫向穩(wěn)定性。座等措施可顯著改善結(jié)構(gòu)橫向穩(wěn)定性。l驗算嘉瀏滬嘉立交鋼箱梁匝道橋 （施工事故橋梁）5) 典型結(jié)構(gòu)橫向安全穩(wěn)定性研究內(nèi)容p日常檢查項目針對梁橋橫向

48、安全穩(wěn)定性的日常檢查內(nèi)容l針對影響結(jié)構(gòu)橫向安全的構(gòu)件進行檢查l檢查位置包括：上部結(jié)構(gòu)、支座系統(tǒng)、橋墩和附屬設(shè)施l以目檢為檢測手段，共20項內(nèi)容u重點關(guān)注單點鉸支承的匝道橋、鋼箱重點關(guān)注單點鉸支承的匝道橋、鋼箱梁橋、組合梁橋和曲率半徑大于梁橋、組合梁橋和曲率半徑大于600m的曲線梁橋的曲線梁橋檢查位置檢 查 內(nèi)容檢查要求等級損 傷 編號損 傷 存在上部結(jié)構(gòu)梁端部轉(zhuǎn)動梁端無肉眼可見的高差1 橫移無梁體接觸一側(cè)擋塊，脫離另一側(cè)擋塊2 反 力 裂縫支座上方梁底面無通長裂縫3 支座系統(tǒng)端部支座脫空支座和梁底無脫空4 強 度 破損支座壓壞5 中間支座剪 切 破損剪切角不超過36 梁 體 滑移梁中線偏離設(shè)計

49、不超過2cm7 混 凝 土 墊塊墊 塊 破損混凝土墊塊無混凝土剝離8 橋墩蓋梁剪 切 破損支座下蓋梁無豎向通長裂縫9 根 部 裂縫蓋梁根部頂面無通長縱向裂縫10 蓋梁根部底面無通長豎向裂縫11 端橋墩墩 底 裂縫墩底側(cè)面無通長裂縫12 中間橋墩墩 頂 破損墩頂側(cè)面無混凝土剝離13 墩 底 裂縫墩底側(cè)面無通長裂縫14 附屬設(shè)施伸縮縫堵塞伸縮縫內(nèi)無雜物無堵塞而影響正常功能15 限位擋塊破損擋塊與橋墩無脫離，根部無通長裂縫16 抗拉鋼筋斷裂抗拉鋼筋無斷裂17 綠化帶脫落無超過5m長的單側(cè)脫落18 護欄脫落無超過5m長的單側(cè)脫落19 風(fēng)屏障脫落無超過5m長的單側(cè)脫落20 6) 檢查、維護和加固策略分析

50、研究內(nèi)容檢查位置檢查內(nèi)容檢查要求等級損傷編號損 傷存在上部結(jié)構(gòu)梁端部轉(zhuǎn)動梁端無肉眼可見的高差1 橫移無梁體接觸一側(cè)擋塊，脫離另一側(cè)擋塊2 反力裂縫支座上方梁底面無通長裂縫3 支座系統(tǒng)端部支座脫空支座和梁底無脫空4 強度破損支座壓壞5 中間支座剪切破損剪切角不超過36 梁體滑移梁中線偏離設(shè)計不超過2cm7 混凝土墊塊 墊塊破損混凝土墊塊無混凝土剝離8 橋墩蓋梁剪切破損支座下蓋梁無豎向通長裂縫9 根部裂縫蓋梁根部頂面無通長縱向裂縫10 蓋梁根部底面無通長豎向裂縫11 端橋墩墩底裂縫墩底側(cè)面無通長裂縫12 中間橋墩墩頂破損墩頂側(cè)面無混凝土剝離13 墩底裂縫墩底側(cè)面無通長裂縫14 附屬設(shè)施伸縮縫堵塞伸

51、縮縫內(nèi)無雜物無堵塞而影響正常功能15 限位擋塊破損擋塊與橋墩無脫離，根部無通長裂縫16 抗拉鋼筋斷裂抗拉鋼筋無斷裂17 綠化帶脫落無超過5m長的單側(cè)脫落18 護欄脫落無超過5m長的單側(cè)脫落19 無超過5m長的單側(cè)脫落20 6) 檢查、維護和加固策略分析研究內(nèi)容*等級為危險結(jié)構(gòu)損傷，出現(xiàn)這一損傷表明結(jié)構(gòu)極有發(fā)生傾覆的可能；*等級為結(jié)構(gòu)重要損傷，是由于結(jié)構(gòu)自身設(shè)計不足或者車輛荷載過大造成的非致命性損傷；*等級為結(jié)構(gòu)典型損傷，是可待觀察的對結(jié)構(gòu)橫向穩(wěn)定有不利影響的損傷；6) 檢查、維護和加固策略分析研究內(nèi)容增設(shè)管線槽拆除更換鋪裝拆除更換欄桿增設(shè)風(fēng)屏障拆除更換綠化帶p維修策略分析l可能出現(xiàn)的影響橫向穩(wěn)

52、定的工況：u對可能出現(xiàn)橫向不平衡受力的維對可能出現(xiàn)橫向不平衡受力的維護工況，需要進行結(jié)構(gòu)橫向穩(wěn)定護工況，需要進行結(jié)構(gòu)橫向穩(wěn)定安全性驗算安全性驗算更換鋪裝、增設(shè)（拆除）管線槽、拆除更換護欄、增設(shè)增設(shè)（拆除）風(fēng)屏障、拆除更換（增設(shè)）綠化帶6) 檢查、維護和加固策略分析研究內(nèi)容l梁端拼寬l設(shè)置拉桿l更換抗拉支座l橋墩加寬l支座壓重p加固方案u不同加固方案適用條件不同，需根據(jù)實際情況選用不同加固方案適用條件不同，需根據(jù)實際情況選用6) 檢查、維護和加固策略分析研究內(nèi)容Dead Load Case1Case2Case3Case40500100015002000250030003500Reaction (

53、kN) 1pier-L 1pier-R 2pier 3pier1MNMXXYZBeam-nolinear -.909E-07.575E-04.115E-03.173E-03.230E-03.288E-03.345E-03.403E-03.460E-03.518E-03NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =5TIME=1ROTX (AVG)RSYS=0DMX =.010531SMN =-.909E-07SMX =.518E-03UFACEL1MNMXXYZBeam-nolinear .055118.055219.05532.05542.055521.055622.055723.055

54、823.055924.056025NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =5TIME=1ROTSUM (AVG)RSYS=0DMX =.249896SMN =.055118SMX =.056025UFACEL1MNMXXYZBeam-nolinear .357546.357714.357881.358049.358216.358383.358551.358718.358885.359053NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =5TIME=1ROTSUM (AVG)RSYS=0DMX =1.621SMN =.357546SMX =.359053UFACEL1MNMXXYZB

55、eam-nolinear 1.2511.2511.2521.2521.2531.2531.2531.2541.2541.255NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =5TIME=1ROTSUM (AVG)RSYS=0DMX =5.672SMN =1.251SMX =1.255UFACEL轉(zhuǎn)角( )Dead LoadCase ACase BCase CCase DCase E0200400600800100012001400160018002000Reacrtion (kN) 1pier-L 1pier-L 2pier 3pier1MNMXXYZBeam-nolinear .223E-

56、03.326E-03.428E-03.530E-03.632E-03.735E-03.837E-03.939E-03.001042.001144NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =7TIME=1ROTSUM (AVG)RSYS=0DMX =.011876SMN =.223E-03SMX =.001144UFACEL1MNMXXYZBeam-nolinear .427E-03.511E-03.595E-03.679E-03.763E-03.847E-03.931E-03.001015.001099.001183NODAL SOLUTIONSTEP=2SUB =7TIME=2ROTS

57、UM (AVG)RSYS=0DMX =.013063SMN =.427E-03SMX =.001183UFACEL1MNMXXYZBeam-nolinear .141358.141482.141606.141731.141855.14198.142104.142228.142353.142477NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =7TIME=1ROTSUM (AVG)RSYS=0DMX =.639939SMN =.141358SMX =.142477UFACEL1MNMXXYZBeam-nolinear .283326.283477.283628.283779.28393.284

58、081.284233.284384.284535.284686NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =9TIME=1ROTSUM (AVG)RSYS=0DMX =1.28SMN =.283326SMX =.284686UFACEL1MNMXXYZBeam-nolinear .391752.391925.392097.39227.392443.392615.392788.39296.393133.393305NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =17TIME=1ROTSUM (AVG)RSYS=0DMX =1.764SMN =.391752SMX =.393305UFACE

59、L轉(zhuǎn)角( )p單點鉸支承鋼箱梁橋管養(yǎng)策略u更換鋪裝：限行小車更換鋪裝：限行小車u更換附屬設(shè)施：不超過更換附屬設(shè)施：不超過4kN/ml更換鋪裝： 半幅通行貨車，梁體轉(zhuǎn)角5l單側(cè)增加附屬設(shè)施： 超過4kN/m，梁體轉(zhuǎn)角56) 檢查、維護和加固策略分析研究內(nèi)容1MNMXXYZBeam-analysis .263E-06.660E-04.132E-03.198E-03.263E-03.329E-03.395E-03.461E-03.526E-03.592E-03NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =10TIME=1ROTX (AVG)RSYS=0DMX =.01177SMN =.263E-

60、06SMX =.592E-03UFACEL1MNMXXYZBeam-analysis .041207.041289.04137.041452.041533.041615.041696.041778.041859.041941NODAL SOLUTIONSTEP=1SUB =10TIME=1ROTSUM (AVG)RSYS=0DMX =.23121SMN =.041207SMX =.041941UFACEL1MNMXXYZBeam-analysis .168863.168968.169073.169178.169283.169388.169493.169597.169702.169807NODA