結(jié)構(gòu)設(shè)計各大參數(shù)比值匯總

1、第一章軸壓比2014.7.17、定義：柱（墻）軸壓比指柱（墻）軸壓力設(shè)計值與柱（墻）的全截面面積和混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值乘積之比。、計算公式：NfCA三、控制目的：它是影響墻柱抗震性能的主要因素之一，為了使柱墻具有很好的延性和耗能能力，規(guī)范采取的措施之 一就是限制軸壓比。四、規(guī)范要求： 砼規(guī)11.4.16條、抗規(guī)6.3.6條、高規(guī)6.4.2條同時規(guī)定：1L4.16 一、二、三、四級抗震等級的各類結(jié)構(gòu)的框架柱、框 支柱，其軸壓比不宜大于表11416規(guī)定的限值口對IV類場地上 較高的高層建筑*柱軸壓比限值應(yīng)適當(dāng)減小.a IL4.16柱軸壓比限值結(jié)掛俸系抗編等扱級二級三圾四圾框架結(jié)枸0. 650,

2、 756 85o.9aAE袈剪力墻結(jié)構(gòu)*簡怵納溝0. 750.85a 900,95冊分據(jù)支剪力尷結(jié)構(gòu)0, 600 70沈：1鈾壓比指柱地靈柞用組舍的軸向壓力設(shè)計值與柱的全槪面面觀和程擬土抽心杭壓強度設(shè)計值乘積之比值；2當(dāng)混凝土強度尊絞為匚祐、C70時"軸壓比限值宜按表中數(shù)値廈小0.05：混漩土強度等毀為C75* C80時.鈾壓比現(xiàn)值宜按竇中數(shù)值感小003表內(nèi)隈值適用于翦跨比大于漢觀陽士強度等級不高于C60的柱|剪黔比不犬于2的桂釉壓比限值應(yīng)降低0.05?剪跨比小于L 5的柱軸壓配限價 應(yīng)專門研究背來取特殊構(gòu)造措施匸4沿桂全離采用井字復(fù)合握.且経筋間距不犬于100mm.肢距不大于200

3、mm.直稅不小于12mm.或昭柱全奇采用良合螺旋雅，且贈距不大于100mm,啟距不大于200mm,苴徑不小于12mm.或沿柱全高采用連續(xù)逗 合矩形媒堆霾-且蟀嗾凈距不大于BOmnu肢距不大于200mm.直徑不小 于lOem時.軸伍出限值均可按表中數(shù)價增加6 155當(dāng)柱嚴(yán)面中部設(shè)置由附加縱向煙筋形成的芯柱，且附抑縱向俸筋的皚掘面直積不少TSS面面機的0- 8%時，釉壓比限価町按袈中數(shù)便增加0.05;此項措施與注4的捕施同時釆用時.軸壓比限值可按表中數(shù)魚增加0-15* 但橋筋的配笹特征值民仍應(yīng)按軸壓比增加6 10的要求確定匚6調(diào)整后的柱軸壓比限値不應(yīng)大于1，05. 砼規(guī)11.7.16條、高規(guī)7.2

4、.13條同時規(guī)定：抗震設(shè)計時，一二三級抗震等級的剪力墻底部加 強部位，其重力荷載代表值作用下墻肢的軸壓比不宜超過下表中限值：表11.7.16剪力墻軸壓比限值抗震等級（設(shè)防烈度）一級（9度）一級（6、7、8 度）二、三級軸壓比限值0.40.50.6注：剪力墻肢軸壓比指在重力荷載代表值作用下墻的軸壓力設(shè)計值與墻的全截面積和混凝土軸 心抗壓強度設(shè)計值乘積的比值。 砼規(guī)11.7.17條、高規(guī)7.2.14條同時規(guī)定：剪力墻兩端和洞口兩側(cè)應(yīng)設(shè)置邊緣構(gòu)件且應(yīng)符合下列要求：1. 一、二、三級抗震等級剪力墻，在重力荷載代表值作用下，當(dāng)墻肢底截面軸壓比大于表11.7.17規(guī)定時，其底部加強部位及其以上一層墻肢應(yīng)按

5、本規(guī)范第11.7.18條的規(guī)定設(shè)置約束邊緣構(gòu)件；當(dāng)墻肢軸壓比不大于表 11.7.17規(guī)定時，可按本規(guī)范第11.7.19條的規(guī)定設(shè)置構(gòu)造邊緣構(gòu)件。表11.7.17剪力墻設(shè)置構(gòu)造邊緣構(gòu)件的最大軸壓比抗震等級（設(shè)防烈度）一級（9度）一級（6、7、8 度）二、三級軸壓比0.10.20.3五、SATW中怎么看：看圖形即可，紅色為超限六、規(guī)律及調(diào)整：1抗震等級越高的建筑結(jié)構(gòu)，其延性要求也越高，因此對軸壓比的限制也越嚴(yán)格。對于框支柱、一字形 剪力墻等情況而言，則要求更嚴(yán)格?？拐鸬燃壍突蚍强拐饡r可適當(dāng)放松，但任何情況下不得小于1.05。2. 限制墻柱的軸壓比，通常取底截面 （最大軸力處）進行驗算，若截面尺寸或

6、混凝土強度等級變化時，還驗算該位置的軸壓比。SATWE驗算結(jié)果詳，當(dāng)計算結(jié)果與規(guī)范不符時，軸壓比數(shù)值會自動以紅色字符 顯示。3. 需要說明的是，對于墻肢軸壓比的計算時，規(guī)范取用重力荷載代表值作用下產(chǎn)生的軸壓力設(shè)計值（即恒載分項系數(shù)取1.2,活載分項系數(shù)取1.4 ）來計算其名義軸壓比，是為了保證地震作用下的墻肢具有足夠 的延性，避免受壓區(qū)過大而出現(xiàn)小偏壓的情況，而對于截面復(fù)雜的墻肢來說，計算受壓區(qū)高度非常困難，故作以上簡化計算。4. 試驗證明，混凝土強度等級，箍筋配置的形式與數(shù)量，均與柱的軸壓比有密切的關(guān)系，因此，規(guī)范針 對情況的不同，對柱的軸壓比限值作了適當(dāng)?shù)恼{(diào)整。5. 當(dāng)墻肢的軸壓比雖未超過

7、上表中限值，但又?jǐn)?shù)值較大時，可在墻肢邊緣應(yīng)力較大的部位設(shè)置邊緣構(gòu)件，以提高墻肢端部混凝土極限壓應(yīng)變，改善剪力墻的延性。當(dāng)為一級抗震（9度）時的墻肢軸壓比大于 0.3,一級（8度）大于0.2,二級大于0.1時,應(yīng)設(shè)置約束邊緣構(gòu)件，否則可設(shè)置構(gòu)造邊緣構(gòu)件，程序?qū)Φ撞考訌姴课?及其上一層所有墻肢端部均按約束邊緣構(gòu)件考慮。6. 軸壓比不滿足要求，結(jié)構(gòu)的延性要求無法保證；軸壓比過小，則說明構(gòu)的經(jīng)濟技術(shù)指標(biāo)較差，宜適當(dāng) 減少相應(yīng)墻、柱的截面面積。7. 軸壓比不滿足時的調(diào)整方法：增大該墻、柱截面或提高該樓層墻、柱混凝土強度。第二章周期比2014.7.17一、定義：周期比即結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)為主的第一自振周期（也稱第一

8、扭振周期）Tt與平動為主的第一自振周期（也稱第一側(cè)振周期）T1的比值。二、計算公式：Tt/ T1三、控制目的：周期比主要控制結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)效應(yīng)，減小扭轉(zhuǎn)對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生的不利影響，使結(jié)構(gòu)的抗扭剛度不能太弱。因為 當(dāng)兩者接近時，由于振動藕連的影響，結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)將明顯增大。四、規(guī)范要求： 高規(guī)3.4.5條規(guī)定：J.4.5結(jié)構(gòu)平為布覽應(yīng)謹(jǐn)少扭特的威啊。在芳蠢個然帽心蛙呎的規(guī)定水平地藤力您用下*彊層豎蘭構(gòu)理ii大的水平怕移和層閭也移.AiSS度離尺蛙筑石宜玄于諫摟層平均俏的】4侈不應(yīng)大于滾樓扈平均迺的】.5俺B銀高復(fù)離図建SL就過叢級鬲廈的握倉站恂圧本規(guī)程那詢童師指的鬣很髙層窪基不宜大于該幔層平的ta的1倍，不

9、坯大于飲樓里平均值的1.4告.絡(luò)椎扭轉(zhuǎn)為主的第一自振冏期T,與平訪為主的第自扳彌期T,之比.At&ffiFf髙屋碑凱不應(yīng)大于此乩Bififf度高涇建頸，禹過A班高度的混合結(jié)構(gòu)及本址熬期10就聽描厠復(fù)雜離理建筑不應(yīng)大 于 035,注I當(dāng)樓訊的忌丸毘岡伍移曙不大于奉規(guī)秤第1? 3條就疋的砥值的吧騙時，讓憫尿霍向恂件叫鹹丸朮平仗珥和罷網(wǎng)££萍勺裁電甲平均道的比值哥邏當(dāng)匾也*但不兄大于1.肩五、SATW中怎么看：wz（文件周期、地震力與振型輸出文件（VSS求解器）考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)時的振動周期（秒）、X,Y方向的平動系數(shù)、扭轉(zhuǎn)系數(shù)振型號周期轉(zhuǎn)角平動系數(shù)（X+Y）扭轉(zhuǎn)系數(shù)10.92

10、76140.661.00 ( 0.60+0.40 )0.0020.895751.470.97 ( 0.38+0.59 )0.0330.808468.830.10 ( 0.02+0.08 )0.90扭轉(zhuǎn)系數(shù)高的是第-扭轉(zhuǎn)周期，干動系數(shù)冋的疋第平動周期。陣型號1中平動系數(shù)為1, Y為0.6，應(yīng)為X方向平動，且1>0.97，故為第一平動周期陣型號2中平動系數(shù)為0.97 , Y為0.59，應(yīng)為Y方向平動，陣型號3中扭轉(zhuǎn)系數(shù)為0.9，應(yīng)為扭轉(zhuǎn)，故為第一扭轉(zhuǎn)周期六、超了怎么辦：（1）.計算結(jié)果詳周期、地震力與振型輸出文件。因SATWE電算結(jié)果中并未直接給出周期比，故對于通常的規(guī)則單塔樓結(jié)構(gòu)，需人工按

11、如下步驟驗算周期比：a） 根據(jù)各振型的兩個平動系數(shù)和一個扭轉(zhuǎn)系數(shù)（三者之和等于1）判別各振型分別是扭轉(zhuǎn)為主的振型（也稱扭振振型）還是平動為主的振型（也稱側(cè)振振型）。一般情況下，當(dāng)扭轉(zhuǎn)系數(shù)大于0.5時,可認(rèn)為該振型是扭振振型，反之應(yīng)為側(cè)振振型。當(dāng)然，對某些極為復(fù)雜的結(jié)構(gòu)還應(yīng)結(jié)合主振型信息來進行判 斷；b） 周期最長的扭振振型對應(yīng)的就是第一扭振周期Tt，周期最長的側(cè)振振型對應(yīng)的就是第一側(cè)振周 期T1 ;c）計算Tt / T1，看是否超過 0.9（0.85）。對于多塔結(jié)構(gòu)周期比，不能直接按上面的方法驗算，這時應(yīng)該將多塔結(jié)構(gòu)分成多個單塔，按多個結(jié)構(gòu)分別計算、分別驗算（注意不是在同一結(jié)構(gòu)中定義多塔，而是

12、按塔分成多個結(jié)構(gòu)）。（2）.對于剛度均勻的結(jié)構(gòu)，在考慮扭轉(zhuǎn)耦連計算時，一般來說前兩個或幾個振型為其主振型，但對于剛 度不均勻的復(fù)雜結(jié)構(gòu)，上述規(guī)律不一定存在。總之在高層結(jié)構(gòu)設(shè)計中，使得扭轉(zhuǎn)振型不應(yīng)靠前，以減小震害。SATWE程序中給出了各振型對基底剪力貢獻比例的計算功能，通過參數(shù)Ratio（振型的基底剪力占第三章層間剛度比2014.7.16總基底剪力的百分比 ）可以判斷出那個振型是 X 方向或 Y 方向的主振型，并可查看以及每個振型對基底 剪力的貢獻大小。（3）.振型分解反應(yīng)譜法分析計算周期，地震力時，還應(yīng)注意兩個問題，即計算模型的選擇與振型數(shù)的確 定。一般來說，當(dāng)全樓作剛性樓板假定后，計算時宜

13、選擇 “側(cè)剛模型 ”進行計算。而當(dāng)結(jié)構(gòu)定義有彈性樓 板時則應(yīng)選擇 “總剛模型 ”進行計算較為合理。至于振型數(shù)的確定，應(yīng)按上述高規(guī) 5.1.13 條執(zhí)行， 振型數(shù)是否足夠，應(yīng)以計算振型數(shù)使振型參與質(zhì)量不小于總質(zhì)量的 90% 作為唯一的條件進行判別。（4）.如同位移比的控制一樣，周期比側(cè)重控制的是側(cè)向剛度與扭轉(zhuǎn)剛度之間的一種相對關(guān)系，而非其絕 對大小，它的目的是使抗側(cè)力構(gòu)件的平面布置更有效、更合理，使結(jié)構(gòu)不致于出現(xiàn)過大（相對于側(cè)移） 的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。 即周期比控制不是在要求結(jié)構(gòu)足夠結(jié)實， 而是在要求結(jié)構(gòu)承載布局的合理性。 考慮周期比 限制以后，以前看來規(guī)整的結(jié)構(gòu)平面，從新規(guī)范的角度來看，可能成為 “平

14、面不規(guī)則結(jié)構(gòu) ”。一旦出現(xiàn)周 期比不滿足要求的情況， 一般只能通過調(diào)整平面布置來改善這一狀況， 這種改變一般是整體性的， 局部 的小調(diào)整往往收效甚微。 周期比不滿足要求， 說明結(jié)構(gòu)的扭轉(zhuǎn)剛度相對于側(cè)移剛度較小， 總的調(diào)整原則 是要加強結(jié)構(gòu)外圈，或者削弱內(nèi)筒。（5）.扭轉(zhuǎn)周期控制及調(diào)整難度較大，要查出問題關(guān)鍵所在，采取相應(yīng)措施，才能有效解決問題。a）扭轉(zhuǎn)周期大小與剛心和形心的偏心距大小無關(guān)，只與樓層抗扭剛度有關(guān)；b）剪力墻全部按照同一主軸兩向正交布置時，較易滿足；周邊墻與核心筒墻成斜交布置時要注意檢 查是否滿足；c）當(dāng)不滿足周期限制時，若層位移角控制潛力較大，宜減小結(jié)構(gòu)豎向構(gòu)件剛度，增大平動周期

15、；d）當(dāng)不滿足周期限制時，且層位移角控制潛力不大，應(yīng)檢查是否存在扭轉(zhuǎn)剛度特別小的層，若存在 應(yīng)加強該層的抗扭剛度；e）當(dāng)不滿足扭轉(zhuǎn)周期限制，且層位移角控制潛力不大，各層抗扭剛度無突變，說明核心筒平面尺度 與結(jié)構(gòu)總高度之比偏小，應(yīng)加大核心筒平面尺寸或加大核心筒外墻厚，增大核心筒的抗扭剛度。f）當(dāng)計算中發(fā)現(xiàn)扭轉(zhuǎn)為第一振型， 應(yīng)設(shè)法在建筑物周圍布置剪力墻， 不應(yīng)采取只通過加大中部剪力墻 的剛度措施來調(diào)整結(jié)構(gòu)的抗扭剛度。周期比不滿足時的調(diào)整方法：1、程序調(diào)整： SATWE 程序不能實現(xiàn)。2、人工調(diào)整：只能通過人工調(diào)整改變構(gòu)布置，提高結(jié)構(gòu)的抗扭剛度；總的調(diào)整原則是加強構(gòu)外圍墻、 柱或梁的剛度，適當(dāng)削弱構(gòu)

16、中間墻、柱的剛度；利用結(jié)構(gòu)剛度與周期的反比關(guān)系，合理布置抗側(cè)力構(gòu)件， 加強需要減小周期方向（包括平動方向和扭轉(zhuǎn)方向）的剛度，或削弱需要增大周期方向的剛度。當(dāng)結(jié)構(gòu) 的第一或第二振型為扭轉(zhuǎn)時可按以下方法調(diào)整：1）SA TWE 程序中的振型是以其周期的長短排序的。2）構(gòu)的第一、第二振型宜為平動，扭轉(zhuǎn)周期宜出現(xiàn)在第三振型及以后。結(jié)構(gòu)在兩個主軸方向的動力特性 （周期和振型 ）宜相近。3）當(dāng)?shù)谝徽裥蜑榕まD(zhuǎn)時，說明結(jié)構(gòu)的抗扭剛度相對于其兩個主軸（第二振型轉(zhuǎn)角方向和第三振型轉(zhuǎn)角方 向，一般都靠近 X 軸和 Y 軸）的抗側(cè)移剛度過小，此時宜沿兩主軸適當(dāng)加強構(gòu)外圍的剛度，并適當(dāng)削 弱構(gòu)內(nèi)部的剛度。4）當(dāng)?shù)诙裥蜑?/p>

17、扭轉(zhuǎn)時，說明構(gòu)沿兩個主軸方向的抗側(cè)移剛度相差較大，構(gòu)的抗扭剛度相對其中一主軸 （第一振型轉(zhuǎn)角方向）的抗側(cè)移剛度是合理的；但相對于另一主軸（第三振型轉(zhuǎn)角方向）的抗側(cè)移剛度 則過小，此時宜適當(dāng)削弱構(gòu)內(nèi)部沿“第三振型轉(zhuǎn)角方向”的剛度，并適當(dāng)加強構(gòu)外圍（主要是沿第一振 型轉(zhuǎn)角方向）的剛度。5）在進行上述調(diào)整的同時，應(yīng)注意使周期比滿足規(guī)范的要求。6）當(dāng)?shù)谝徽裥蜑榕まD(zhuǎn)時，周期比肯定不滿足規(guī)范的要求；當(dāng)?shù)诙裥蜑榕まD(zhuǎn)時，周期比較難滿足規(guī)范的要求。一、定義：剛度比是指結(jié)構(gòu)豎向不同樓層的側(cè)向剛度比值。二、計算公式：1、按地震力與地震層間位移比計算規(guī)范要求：、抗震規(guī)范第 3.4.2和3.4.3條及高規(guī)第 3.5.

18、2條均規(guī)定：其樓層側(cè)向剛度不宜小于上部相鄰 樓層側(cè)向剛度的70 %或其上相鄰三層側(cè)向剛度平均值的80 %。 高規(guī)第E.0.2條規(guī)定當(dāng)轉(zhuǎn)換層設(shè)置在第2層以上時，按本規(guī)程式（3.5.2-1 ）計算的轉(zhuǎn)換層與其相鄰上層的側(cè)向剛度比不應(yīng)小于0.6。 抗震規(guī)范第6.1.14-2 條規(guī)定：結(jié)構(gòu)地上一層的側(cè)向剛度，不宜大于相關(guān)范圍地下一層側(cè)向剛度的0.5倍；地下室周邊宜有與其頂板相連的抗震墻。計算公式：，亠V “V . “ h框架：i_一 ；其他（框剪、剪 ）：1 L詳見高規(guī)P15«宀 hi 1應(yīng)用范圍： 抗震規(guī)范第 3.4.2和3.4.3條用來判斷豎向不規(guī)則 高規(guī)第3.5.2條規(guī)定的工程剛度比計

19、算。用來避免豎向不規(guī)則 高規(guī)第E.0.2條用來計算轉(zhuǎn)換層在二層以上時的側(cè)向剛度比 抗震規(guī)范第 6.1.14條規(guī)定的工程的剛度比的計算方法1。用于判斷地下室頂板能否作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固端。注：SATWE軟件在進行 地震剪力與地震層間位移比”的計算時 地下室信息”中的 回填土對地下室約束相對剛度比”里的值填“0;2、按剪切剛度計算規(guī)范要求： 高規(guī)第E.0.1條規(guī)定：當(dāng)轉(zhuǎn)換層設(shè)置在1、2層時，可近似采用轉(zhuǎn)換層與其相鄰上層結(jié)構(gòu)的等效剪切剛度比丫表示轉(zhuǎn)換層上、下層結(jié)構(gòu)剛度的變化，丫宜接近1，非抗震設(shè)計時 丫不應(yīng)小于0.4，抗震設(shè)計時 丫不應(yīng)小于0.5。 抗震規(guī)范第6.1.14-2 條規(guī)定：結(jié)構(gòu)地上一層的側(cè)

20、向剛度，不宜大于相關(guān)范圍地下一層側(cè)向剛度的0.5倍；地下室周邊宜有與其頂板相連的抗震墻。計算公式：G1A1h?G2A2h1詳見高規(guī)P177應(yīng)用范圍： 高規(guī)第E.0.1條用來計算轉(zhuǎn)換層在一二層時的側(cè)向剛度比 抗震規(guī)范第6.1.14條規(guī)定的工程的剛度比的計算方法2。用于判斷地下室頂板能否作為上部結(jié)構(gòu)的嵌固端。3、按剪彎剛度計算規(guī)范要求：高規(guī)第 E.0.3條規(guī)定：當(dāng)轉(zhuǎn)換層設(shè)置在第二層以上時，尚宜采用圖E所示的計算模型按公式（E.0.3）計算轉(zhuǎn)換層下部結(jié)構(gòu)與上部結(jié)構(gòu)的等效側(cè)向剛度比Ye 2。丫e2宜接近1，非抗震設(shè)計時 ye不應(yīng)小于0.5 ,抗震設(shè)計時 ye不應(yīng)小于0.8。計算公式： 2已 1 H2詳

21、見高規(guī)P178應(yīng)用范圍：高規(guī)第E.0.3條規(guī)定的工程的剛度比的計算。用來計算轉(zhuǎn)換層在二層以上時的側(cè)向剛度比三、控制目的：該值主要為了控制高層結(jié)構(gòu)的豎向規(guī)則性，以免豎向剛度突變，形成薄弱層。對于地下室結(jié)構(gòu)頂板能否作為 嵌固端，轉(zhuǎn)換層上、下結(jié)構(gòu)剛度能否滿足要求，及薄弱層的判斷，均以層剛度比作為依據(jù)。四、規(guī)范要求：（見第二條）五、SATW中怎么看：各層剛心、偏心率、相鄰層側(cè)移剛度比等計算信息Floor No:層號Tower No:塔號Xstif , Ystif :剛心的X , Y坐標(biāo)值A(chǔ)lf:層剛性主軸的方向Xmass , Ymass :質(zhì)心的X , Y坐標(biāo)值Gmass:總質(zhì)量Eex , Eey:

22、X,Y方向的偏心率WMAS文件t各層剛心、偏心率、相鄰層側(cè)移剛度比等計算信息tRatx , Raty : X , Y方向本層塔側(cè)移剛度與下一層相應(yīng)塔側(cè)移剛度的比值（剪切剛度）Ratxl , Ratyl : X , Y方向本層塔側(cè)移剛度與上一層相應(yīng)塔側(cè)移剛度70%勺比值或上三層平均側(cè)移剛度 80%的比值中之較小者RJX1 , RJY1, RJZ1:結(jié)構(gòu)總體坐標(biāo)系中塔的側(cè)移剛度和扭轉(zhuǎn)剛度（剪切剛度）RJX3 , RJY3, RJZ3:結(jié)構(gòu)總體坐標(biāo)系中塔的側(cè)移剛度和扭轉(zhuǎn)剛度（地震剪力與地震層間位移的比）Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 58.9926(m) Ystif= 7

23、.6376(m) Alf =-0.4660(Degree)Xmass= 55.7612(m) Ymass= 33.6246(m) Gmass(活荷折減)=3325.5215( 2998.5144)(t)Eex = 0.3715Eey =1.4870Ratx =1.0000Raty =1.0000Ratx仁 10.9663Rat y仁 16.4594薄弱層地震剪力放大系數(shù) =1.00RJX1 = 3.5845E+07(kN/m) RJY1 = 4.9779E+06(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJX3 = 5.2885E+06(kN/m) RJY3 = 6.5435

24、E+06(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)六、超了怎么辦：（1）規(guī)范對結(jié)構(gòu)層剛度比和位移比的控制一樣，也要求在剛性樓板假定條件下計算。對于有彈性板或板厚為 零的工程，應(yīng)計算兩次，在剛性樓板假定條件下計算層剛度比并找出薄弱層，然后在真實條件下完成其它結(jié) 構(gòu)計算。（2）一般來說，結(jié)構(gòu)的抗側(cè)剛度應(yīng)該是沿高度均勻或沿高度逐漸減少，但對于框支層或抽空墻柱的中間樓層 通常表現(xiàn)為薄弱層，由于薄弱層容易遭受嚴(yán)重震害，故程序根據(jù)剛度比的計算結(jié)果或?qū)娱g剪力的大小自動判 定薄弱層，并乘以放大系數(shù)，以保證結(jié)構(gòu)安全。當(dāng)然，薄弱層也可在調(diào)整信息中通過人工強制指定。（3）對于上述三種計算層剛度的方

25、法，我們應(yīng)根據(jù)實際情況進行選擇：對于底部大空間為一層時或多層建筑及磚混結(jié)構(gòu)應(yīng)選擇 剪切剛度”；對于底部大空間為多層時或有支撐的鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)選擇剪彎剛度”；而對于通常工程來說，則可選用第三種規(guī)范建議方法，此法也是SATWE程序的默認(rèn)方法。剛度比不滿足時的調(diào)整方法：1、 程序調(diào)整：如果某樓層剛度比的計算結(jié)果不滿足要求，SA TWE自動將該樓層定義為薄弱層， 并按高規(guī)3.5.8 將該樓層地震剪力放大 1.25倍。2、人工調(diào)整：如果還需人工干預(yù)，可按以下方法調(diào)整：1）適當(dāng)降低本層層高，或適當(dāng)提高上部相關(guān)樓層的層高。2）適當(dāng)加強本層墻、柱和梁的剛度，或適當(dāng)削弱上部相關(guān)樓層墻、柱和梁的剛度。第五章剪重比201

26、4.7.17、定義：剛重比是指結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度與重力荷載設(shè)計值之比。計算公式:1、剪力墻結(jié)構(gòu)、框剪結(jié)構(gòu)、筒體結(jié)構(gòu)（整個結(jié)構(gòu)的剛重比）EJd1.4EJd411qH120H :房屋高度；q:倒三角形分布荷載的最大值；卩：在該荷載作用下結(jié)構(gòu)頂點質(zhì)心的彈性水平位移;EJd：結(jié)構(gòu)一個主軸方向的彈性等效荷載側(cè)向剛度，可按倒三角形分布荷載作用下結(jié)構(gòu)頂點位移相等的原 貝嘰將結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度折算為豎向懸臂受彎構(gòu)件的等效側(cè)向剛度；Gi :第i層重力荷載設(shè)計值，可取1.2倍的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值與 1.4倍的樓面可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值的組合值;2、框架結(jié)構(gòu)（每層的剛重比）Di hini i10Gjj iD :第i樓層的彈性等效側(cè)向剛

27、度，可取該層剪力與層間位移的比值;hi :第i層高度；n:結(jié)構(gòu)總層數(shù)。三、控制目的：它是影響重力二階效應(yīng)的主要參數(shù),且重力二階效應(yīng)隨著結(jié)構(gòu)剛重比的降低呈雙曲線關(guān)系增加。主要是 控制在風(fēng)荷載或水平地震作用下，重力荷載產(chǎn)生的二階效應(yīng)不致過大，避免結(jié)構(gòu)的失穩(wěn)倒塌。四、規(guī)范要求：高規(guī)5.4.1條規(guī)定：當(dāng)高層建筑結(jié)構(gòu)滿足下列規(guī)定時，彈性計算分析時可不考慮重力二階效應(yīng)的不利影響。1.對于剪力墻結(jié)構(gòu)、框剪結(jié)構(gòu)、板柱剪力墻結(jié)構(gòu)、筒體結(jié)構(gòu)EJd2 nH2 Gii 12.72.對于框架結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性必須符合下列規(guī)定:Dihi20nGj高規(guī)5.4.4條規(guī)定：1.對于剪力墻結(jié)構(gòu)，框剪結(jié)構(gòu)，筒體結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性必須符合下列規(guī)定E

28、Jd1.4: 2 nH2 Gii 12.對于框架結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性必須符合下列規(guī)定：-Dh 10Gjj i五、SATW中怎么看：WMAS文件t結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定驗算結(jié)果tX 向剛重比 EJd/GH*2=6.48Y 向剛重比 EJd/GH*2=6.30該結(jié)構(gòu)剛重比EJd/GH*2大于1.4,能夠通過高規(guī)（5.4.4）的整體穩(wěn)定驗算該結(jié)構(gòu)剛重比EJd/GH*2大于2.7,可以不考慮重力二階效應(yīng)六、超了怎么辦：1. 高層建筑的高寬比滿足限值時，可不進行穩(wěn)定驗算，否則應(yīng)進行。2. 當(dāng)高層建筑的穩(wěn)定不滿足上述規(guī)定時，應(yīng)調(diào)整并增大結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度。剛重比不滿足要求，說明構(gòu)的剛度相對于重力荷載過小；但剛重比過分大，則說明結(jié)

29、構(gòu)的經(jīng)濟技術(shù)指標(biāo) 較差，宜適當(dāng)減少墻、柱等豎向構(gòu)件的截面面積。剛重比不滿足時的調(diào)整方法：1、 程序調(diào)整：SATWE程序不能實現(xiàn)。2、人工調(diào)整：只能通過人工調(diào)整增強豎向構(gòu)件，加強墻、柱等豎向構(gòu)件的剛度。、定義：三、計算公式:VekinGjj i控制目的:剪重比即最小地震剪力系數(shù) 入。（查表）Veki:第i層對應(yīng)于水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的樓層剪力;Gj :第j層重力荷載代表值。主要為限制各樓層的最小水平地震剪力，確保周期較長結(jié)構(gòu)的安全，尤其是對于基本周期大于 3.5S的結(jié)構(gòu)，以及存在薄弱層的結(jié)構(gòu)，出于對結(jié)構(gòu)安全的考慮，規(guī)范增加了對剪重比的要求。四、規(guī)范要求:抗規(guī)5.2.5條規(guī)定:n抗震驗算時，結(jié)構(gòu)任一

30、樓層的水平地震剪力應(yīng)符合下式要求：vek Gj ,（其余同高規(guī)4.3.12 ）j i我說的：入查表 5.2.5，對于豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)的薄弱層的水平地震剪力應(yīng)增大1.15倍，即樓層最小剪力系數(shù) 入應(yīng)乘以1.15倍。 高規(guī)4.3.12條規(guī)定：4. 3- 12多遇地猱水平地廉作用計算時，結(jié)構(gòu)各樓層對應(yīng)于地磁 作用標(biāo)準(zhǔn)值的剪力應(yīng)符合下式要求：式中：第i層對應(yīng)于水平/It作用標(biāo)準(zhǔn)值的剪力；A水平地播典力系數(shù)*不應(yīng)小于表4.3.12規(guī)定的 值；對于豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)的薄弱層，尚應(yīng)乘以 1-15的堆大系數(shù)：G第j層的賣力荷栽代表值；n結(jié)構(gòu)計算總層數(shù)。8 4.3,12樓層最小地翼剪力爵數(shù)值類別7 A9度妞棒敗應(yīng)明顯

31、或基本 馬期小于3烏的結(jié)構(gòu)0.008a. 016 (0, 024)0* 032 (0.04S |& 064毎本周期大于&倔的結(jié)構(gòu)0.0060.012 |0.018)0.014 0. 0361048注；】基本周期介干3.矗和乩低之間的結(jié)構(gòu)應(yīng)允杵述性插入取值；2 匚E度肘括號內(nèi)ES值分別用于設(shè)計基本地加速度為仇I血和0*別咖的 地區(qū)我說的：這個要求如同最小配筋率的要求，算出來的水平地震剪力如果達不到規(guī)范的最低要求，就要 人為提高，并按這個最低要求完成后續(xù)的計算。五、SATW中怎么看：WZC文件T周期、地震力與振型輸出文件T各層X方向的作用力（CQC）Floor :層號Tower :

32、塔號Fx : X向地震作用下結(jié)構(gòu)的地震反應(yīng)力Vx : X向地震作用下結(jié)構(gòu)的樓層剪力第六章位移比2014.7.17FloorTower(kN)FxVx ( 分塔剪重比 ) ( 整層剪重比 ) Mx (kN) (kN-m) (kN)注意: 下面分塔輸出的剪重比不適合于上連多塔結(jié)構(gòu))Static Fx31667.541811.39( 1.53%)( 1.53%)36475.79191.9221504.562093.45( 1.42%)( 1.42%)42587.53137.1111251.762261.43( 1.27%)( 1.27%)49811.7772.27抗震規(guī)范 (5.2.5)條要求的 X

33、 向樓層最小剪重比= 0.80%(X 方向的有效質(zhì)量系數(shù) : 99.66%Mx : XStatic Fx:向地震作用下結(jié)構(gòu)的彎矩 靜力法 X 向的地震力還有丫向，此處省略六、超了怎么辦：1. 對于一般高層建筑而言 , 結(jié)構(gòu)剪重比底層為最小 ,頂層最大 ,故實際工程中 , 結(jié)構(gòu)剪重比由底層控制 ,由下 到上 ,哪層的地震剪力不夠，就放大哪層的設(shè)計地震內(nèi)力.2. 結(jié)構(gòu)各層剪重比及各樓層地震剪力調(diào)整系數(shù)自動計算取值,結(jié)果詳 SATWE 周期、地震力與振型輸出文件 WZQ.OUT)3. 各層地震內(nèi)力自動放大與否在調(diào)整信息欄設(shè)開關(guān)；如果用戶考慮自動放大，SATWE 將在 WZQ.OUT中輸出程序內(nèi)部采用

34、的放大系數(shù) .4. 六度區(qū)剪重比可在 0.7 %1 %取。若剪重比過小，均為構(gòu)造配筋，說明底部剪力過小，要對構(gòu)件截面大小、周期折減等進行檢查 ;若剪重比過大，說明底部剪力很大，也應(yīng)檢查結(jié)構(gòu)模型，參數(shù)設(shè)置是否正 確或結(jié)構(gòu)布置是否太剛。剪重比不滿足時的調(diào)整方法：1 、程序調(diào)整： 在 SA TWE 的“調(diào)整信息” 中勾選“按抗震規(guī)范 5.2.5 調(diào)整各樓層地震內(nèi)力” 后， SATWE 按抗規(guī) 5.2.5 自動將樓層最小地震剪力系數(shù)直接乘以該層及以上重力荷載代表值之和，用以調(diào)整該樓層 地震剪力，以滿足剪重比要求。2 、人工調(diào)整：如果還需人工干預(yù)，可按下列三種情況進行調(diào)整：1 )當(dāng)?shù)卣鸺袅ζ《鴮娱g側(cè)移

35、角又偏大時，說明結(jié)構(gòu)過柔，宜適當(dāng)加大墻、柱截面，提高剛度。2) 當(dāng)?shù)卣鸺袅ζ蠖鴮娱g側(cè)移角又偏小時，說明結(jié)構(gòu)過剛，宜適當(dāng)減小墻、柱截面，降低剛度以取得 合適的經(jīng)濟技術(shù)指標(biāo)。3) 當(dāng)?shù)卣鸺袅ζ《鴮娱g側(cè)移角又恰當(dāng)時，可在SA TWE 的“調(diào)整信息”中的“全樓地震作用放大 系數(shù)”中輸入大于 1 的系數(shù)增大地震作用，以滿足剪重比要求。一、定義：(1) 位移比：即樓層豎向構(gòu)件的最大水平位移與平均水平位移的比值。(2) 層間位移比：即樓層豎向構(gòu)件的最大層間位移角與平均層間位移角的比值。 其中：最大水平位移：墻頂、柱頂節(jié)點的最大水平位移。平均水平位移：墻頂、柱頂節(jié)點的最大水平位移與最小水平位移之和除2。層

36、間位移角：墻、柱層間位移與層高的比值。最大層間位移角：墻、柱層間位移角的最大值。 平均層間位移角：墻、柱層間位移角的最大值與最小值之和除2。二、計算公式： a /h三、控制目的：主要為限制構(gòu)平面布置的不規(guī)則性，以避免產(chǎn)生過大的偏心而導(dǎo)致構(gòu)產(chǎn)生較大的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。高層建筑層 數(shù)多，高度大，為了保證高層建筑結(jié)構(gòu)具有必要的剛度，應(yīng)對其最大位移和層間位移加以控制，主要目的 有以下幾點：1. 保證主體結(jié)構(gòu)基本處于彈性受力狀態(tài)，避免混凝土墻柱出現(xiàn)裂縫，控制樓面梁板的裂縫數(shù)量，寬度。 2保證填充墻，隔墻,幕墻等非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的完好，避免產(chǎn)生明顯的損壞。3. 控制結(jié)構(gòu)平面規(guī)則性，以免形成扭轉(zhuǎn)，對結(jié)構(gòu)產(chǎn)生不利影響。四、

37、規(guī)范要求：抗規(guī)3.4.3條規(guī)定：343建茨形體及其構(gòu)件布置的平面，豎向不規(guī)則性.應(yīng)按下 列要求劃分I混凝土房屋*鋼結(jié)構(gòu)房屋和鋼混擬土混合結(jié)構(gòu)房屋存在 表X4.3 I聽列舉的某項平面不規(guī)則類型或表3.4. 3-2所列舉的 某項豎向不規(guī)則類型以及類個的不規(guī)則類理h應(yīng)屬于不規(guī)則的 建筑.表3.4.3-1平面不規(guī)則的主要類型不規(guī)則類整定罠和?？疾?biāo)抓轉(zhuǎn)不規(guī)則在規(guī)生的水平力作用下.陵層的蚪大弾性水平位移或 位移人大于俊樓蜃兩瑞弾ft水平忖稱(草層閭代移)平均值的 倍 抗規(guī)3.4.4條規(guī)定：£4.4建筑形休及其拘件布置不規(guī)則時，應(yīng)按下列要求進行地 靈柞用計算和內(nèi)力調(diào)整.并應(yīng)對薄弱部位采取冇效的抗

38、籐構(gòu)造 措施:1平面不規(guī)則而豎向規(guī)則的建紋，應(yīng)采用空間結(jié)構(gòu)計算按 型，并施符合下列要求；1)扭特不規(guī)則時.應(yīng)計人扭轉(zhuǎn)彫響，且樓層豎向構(gòu)件最 大的棘性水平位移和層闔位移分別不直大于密層幣端 彈性水平位移利層何位移平均值的1.5梧，當(dāng)最大G間位移遠小于規(guī)范限值時，可適當(dāng)放寬； 高規(guī)3.4.5條規(guī)定：X 4*5結(jié)構(gòu)平面布置應(yīng)減少扭轉(zhuǎn)的影響.在考慮偶然備心影響 的規(guī)定水平地震力作用下*樓層豎向構(gòu)件最大的水平位移和層間 位移，A級髙度高層建筑不宜大于該樓層平均值的1*2倍*不應(yīng) 大亍該樓層平均值的15倍；B級高度高層建筑，超過A級高 度的混合結(jié)構(gòu)及本規(guī)程第10章所指的復(fù)雜高層建筑不宜大于該 樓層平均值的

39、12倍，不應(yīng)大于該樓層平均值的倍，結(jié)構(gòu)扭 轉(zhuǎn)為主的笫一自振周期£與平動為主的第一自振周期T：之比丫 A級高度高層建筑不庖大于6乩B級高度高層建筑、超過A級 高攬的混合結(jié)構(gòu)及凈規(guī)程第W童所皓的復(fù)雜高層建筑不應(yīng)兀 于 0. 85*注：當(dāng)犠層的最大層間位移角不大于本規(guī)程第3.7. 3條規(guī)定的限值的 也歸時、該樓層鑒向構(gòu)杵的耀去水平他移和層間位移與該樓僂平 均價的比值可適當(dāng)放松.但不應(yīng)大于匕筑 高規(guī)3.7.3條規(guī)定：3-7.3按曲性方法計算的風(fēng)荷載或多遇地靈標(biāo)準(zhǔn)值作用下的摟 層層間最大水平位移與層髙之比u/h宜符合下列規(guī)定：1髙度不大于150口的高層建筑，其樓層層間最大位移與 層高之比Au/

40、A不宜犬于表3.1, 3的限值.M 3- 7. 3樓層懇閭量大也移與辰高之比的眼值結(jié)構(gòu)體系4*h眼侑1/550框集沏力ML JK孫核心饑 鞍柱剪力堵1/800簡中筒.剪力增1/1000曜框塑結(jié)構(gòu)外的轉(zhuǎn)攥層11/10OT2高度不小于250m的高層建筑其樓層層間最大位移與層高之比 環(huán) 不宜大于1/500.3高度在150m250m之間的髙層建筑，其樓層層間最大位移與層島之比iu/A的限值可按本條第1款和第2款的限值線 性插入取用。注主摟層層間最大位移iu以榛層豎向構(gòu)件垠大的水平位移差計算* 不扣除整體彎曲變慰抗震設(shè)計時，本條規(guī)定的樓層垃移計算可 不希感假然編心的略響*五、SATW中怎么看：WDISP

41、.OUT文件六、超了怎么辦：PKPM軟件中的SATWE程序?qū)γ恳粯菍佑嬎悴⑤敵鲎畲笏轿灰?、最大層間位移角、平均水平位移、平均 層間位移角及相應(yīng)的比值，詳位移輸出文件 WDISP.OUT。但對于計算結(jié)果的判讀，應(yīng)注意以下幾點：（1） 若位移比（層間位移比）超過1.2，則需要在總信息參數(shù)設(shè)置中考慮雙向地震作用；（2）驗算位移比需要考慮偶然偏心作用，驗算層間位移角則不需要考慮偶然偏心（3）驗算位移比應(yīng)選擇強制剛性樓板假定，但當(dāng)凸凹不規(guī)則或樓板局部不連續(xù)時，應(yīng)采用符合樓板平面內(nèi)實 際剛度變化的計算模型，當(dāng)平面不對稱時尚應(yīng)計及扭轉(zhuǎn)影響（4）最大層間位移、位移比是在剛性樓板假設(shè)下的控制參數(shù)。構(gòu)件設(shè)計與位移信息不是在同一條件下的結(jié)果 （即構(gòu)件設(shè)計可以采用彈性樓板計算，而位移計算必須在剛性樓板假設(shè)下獲得），故可先采用剛性樓板算出位移，而后采用彈性樓板進行構(gòu)件分析。（5）因為高層建筑在水平力作用下，幾乎都會產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)，故樓層最大位移一般都發(fā)生在結(jié)構(gòu)單元的邊角部位由于位移比是在 全樓剛性樓板”的假定下計算的，這時的每層樓板在樓層平面內(nèi)被假定為剛體，因為考慮偶然偏心，在水平地震力的作用下，即使是規(guī)則對稱的結(jié)構(gòu)也不可能是純粹的平動，其最大水平位移與層間位移一 定是發(fā)生在樓層邊角部位的某處。所以一般情況下位移比是由結(jié)構(gòu)邊