第四章輥道窯的傳動系統(tǒng)與鋼架結(jié)構(gòu)

1、-作者xxxx-日期xxxx第四章輥道窯的傳動系統(tǒng)與鋼架結(jié)構(gòu)【精品文檔】第四章 輥道窯的傳動系統(tǒng)與鋼架結(jié)構(gòu) 輥道窯由一系列平行排列且間距相同的輥子在窯內(nèi)構(gòu)成輥道，每根輥子均橫穿窯墻支承在窯墻兩側(cè)支承上，由機械傳動系統(tǒng)實現(xiàn)輥子的同向轉(zhuǎn)動。制品放在輥道上，按預(yù)定的速度由預(yù)熱帶向燒成帶、冷卻帶移動，完成燒成工藝。因此，輥道及其傳動系統(tǒng)是輥道窯的關(guān)鍵組成部分。 輥子及其傳動系統(tǒng)相對窯體來說是獨立的，又是互相聯(lián)系的。這是因為輥道窯及其傳動系統(tǒng)的運動機構(gòu)是獨立的，而輥道及其傳動系統(tǒng)的設(shè)計布局則受到窯體結(jié)構(gòu)的限制。其主要技術(shù)參數(shù)須根據(jù)燒成工藝來確定，輥道及其傳動系統(tǒng)經(jīng)鋼架結(jié)構(gòu)與窯體有機地聯(lián)成一體。4.1 輥

2、子及其安裝4.1.1 輥子輥子是組成輥道窯的基本部分，輥子在輥道窯內(nèi)不斷轉(zhuǎn)動，承受制品的重量，同時經(jīng)受高溫作用，其質(zhì)量好壞影響到輥道窯的運行精度，從而直接影響到制品質(zhì)量。因此輥子要求性能好，能滿足使用要求，成本低。4.1.1.1 對輥子的性能要求 輥子由于某種原因不能正常工作時稱為失效。輥子失效主要表現(xiàn)是：斷裂，塑性變形，過大的彈性變形，工作表面的過度磨損或損傷，窯內(nèi)高溫環(huán)境下產(chǎn)生的蠕變及腐蝕氣氛的影響。為了使輥子在預(yù)定的使用期限內(nèi)可靠地工作，輥子應(yīng)滿足下列要求： （1） 強度：強度是衡量輥子抵抗破壞的能力，是保證輥子的正常工作的最基本要求。當輥子強度不足時，就會發(fā)生塑性變形，甚至斷裂。為了保

3、證輥子有足夠的強度，要求輥子的工作應(yīng)力不得超過許用應(yīng)力。一般國內(nèi)的Al2O3陶瓷輥許用應(yīng)力45MPa。 （2） 剛度：剛度是衡量輥子抵抗彈性變形的能力。輥子剛度不足時，會產(chǎn)生不允許的彈性變形，形成載荷集中，影響輥子的正常工作。 （3） 耐磨性：耐磨性是指輥子抵抗磨損的能力。連續(xù)運轉(zhuǎn)的輥子依靠輥子與制品間的摩擦力推動制品沿輥道前進，由于輥子與制品不斷摩擦，輥子表面物質(zhì)不斷損失，這種現(xiàn)象稱為磨損。磨損會逐漸改變輥子的尺寸和表面形狀，從而影響制品的質(zhì)量，因此，要求輥子應(yīng)具有良好的耐磨性。 （4） 耐熱性：輥子的耐熱性能指輥子抗氧化、抗熱變形及抗蠕變的能力，是輥子使用壽命的主要指標之一。輥子在高溫下工

4、作時，強度將會削弱，同時出現(xiàn)蠕變，變形加大，而且窯內(nèi)燃燒產(chǎn)物含有大量游離氧和一氧化碳，因而要求輥子在高溫和燃燒產(chǎn)物作用時具有良好的抗氧化、抗熱變形和抗蠕變能力，以適應(yīng)燒成工藝的需要。輥子在窯內(nèi)使用一段時間后因失效或沾上釉渣時必須更換。為適應(yīng)高溫下更換輥子的需要，輥子還必須具有良好的抗熱振性能。 （5） 尺寸公差要求：輥子一般為管狀，壁較薄。要求輥子直而圓，尺寸準確，輥子的直線度、圓度、圓柱度及輥子兩端同軸度直接影響窯內(nèi)坯體運行的平穩(wěn)，如果它們的誤差大，易引起窯內(nèi)坯體走偏和疊坯現(xiàn)象，因此輥子的尺寸公差必須加以控制。（6） 吸水性能：輥子應(yīng)具有一定的吸水率，以便在輥子表面預(yù)涂一層涂層，既可提高輥子

5、的使用壽命，又較容易清除粘附的釉層。4.1.1.2 輥子的材質(zhì)、主要技術(shù)指標 輥道窯從預(yù)熱帶到冷卻帶不同部位的溫度與氣氛不同，對輥子技術(shù)要求也不同。一條輥道窯有數(shù)百根甚至數(shù)千根輥子，可選用同一類材質(zhì)，也可在不同部位選用不同類材質(zhì)的輥子，使各部分要求分別得到滿足。 輥子的材質(zhì)主要有兩大類，一類是金屬材料，另一類是非金屬材料。選用金屬材料制作輥子時，可直接選用管材，然后根據(jù)輥子聯(lián)接要求對輥子兩端進行加工，金屬輥子的工作表面一般不加工，制作工藝簡單。常用的金屬輥子有電焊鋼管、普通無縫鋼管和耐熱合金鋼管等，其主要技術(shù)指標與規(guī)格見表4-1。選用金屬輥子時，還應(yīng)注意高溫氣體腐蝕、熱膨脹、高溫摩擦、變形及蠕

6、變等問題。表4-1 常用金屬輥子主要技術(shù)指標種類規(guī)格/mm（外徑）外徑允許偏差/mm常用材料特性應(yīng)用范圍普通級高級鋁合金輥2134±LF耐腐蝕性好3650±電焊鋼管普通電焊鋼管2140±±A3F具有一定機械性能，價格便宜，熱穩(wěn)定性較差，常用與窯頭及窯尾輸送段3140±±4151±±低壓液體輸送用鋼管1748±B3F普通無縫鋼管冷軋無縫鋼管30±±10如20鋼，使用溫度<450，非腐蝕介質(zhì)氣氛中，常用于預(yù)熱帶前段及冷卻帶后段>3050±±20熱軋無縫鋼管&

7、lt;159+1.25%-1%±1%45耐熱合金管不銹鋼無縫鋼管冷軋鋼管>1030±±1Cr18Ni9Ti耐酸，在600以下耐熱，在1000以下不起皮，常用于預(yù)熱帶后段及冷卻帶前段>3050±±熱軋鋼管140±±%0Cr18Ni9耐熱鋼管>1030±±1Cr25Ni20Si2抗氧化溫度可達1200，但價貴>3050±±GH1140GH3030GH3039850以下適用常用的非金屬輥子多采用瓷質(zhì)空心棒，即陶瓷輥。陶瓷輥比較脆，在滿足使用要求的同時，應(yīng)充分考慮輥子制

8、造工藝和經(jīng)濟性要求。常用陶瓷輥材質(zhì)試驗結(jié)果見表4-2。 從表4-2可以看出，使用溫度在1300以下時，選用Al2O3。我國最早研制成功高鋁瓷輥棒的佛山市陶瓷研究所生產(chǎn)的陶瓷輥棒的理化性能指標見表4-3。燒成溫度達1300以上一般采用結(jié)晶碳化硅材質(zhì)制作輥子，如重結(jié)晶碳化硅輥子在氧化氣氛中可用至1600，但價格昂貴。德國生產(chǎn)的滲硅碳化硅輥子可用于13001350，屬于反應(yīng)燒結(jié)的碳化硅，價格較低，碳化硅輥子的性能指標見表4-4。表4-2 常用陶瓷材質(zhì)試驗結(jié)果材質(zhì)名稱規(guī)格/mm試驗溫度/試驗時間/d試驗結(jié)果碳化硅管直徑35×1300壁厚451300135030有氧化現(xiàn)象直徑25×1

9、300壁厚34碳化硅管（表面有涂層，涂料采用95%氧化鋯和5%五氧化二釩）同上同上同上不好，涂層易掉，有掉皮現(xiàn)象剛玉管直徑25×1200壁厚3同上同上無異常現(xiàn)象85% Al2O3瓷管直徑35×1200壁厚351300以下同上良好，無彎曲現(xiàn)象13001360同上有變色和稍彎曲現(xiàn)象表4-3 國產(chǎn)陶瓷輥棒的理化性能指標性能名稱單位性能指標氧化鋁含量%7576規(guī)格尺寸mm長度3000±3，直徑40±變形%直線度0.1，圓度吸水率mm<10抗彎強度Mpa45抗熱震性經(jīng)1350至室溫急冷急熱循環(huán)5次不出現(xiàn)裂紋線膨脹系數(shù)-1< 6.2×10-6（

10、從251000）高溫荷重軟化溫度1500耐火度1750表4-4 碳化硅輥子的性能指標名稱單位ICRA重結(jié)晶碳化硅Norton Crystar滲硅碳化硅SiC含量%9999Si 8%12%其余為SiC體積密度Kg·m-3260026003000吸水率%78開氣孔率%18160抗彎強度Mpa100120201001250120300膨脹系數(shù)（201500）-14.6×10-64.8×10-64.5×10-6最高使用溫度1600氧化1600氧化意大利輥棒制造廠家試用ODS型（氧化物彌散增強性）合金制作輥棒，這種材質(zhì)在1250下工作時仍有很高強度，其保證工作壽命

11、為2年，價格約為陶瓷輥子的10倍左右，而MORI公司則引用專利，利用金屬和陶瓷兩種材料的優(yōu)點，以金屬棒為外套，陶瓷棒為內(nèi)管組成復(fù)合輥棒進行研制。4.1.1.3 國產(chǎn)陶瓷輥的規(guī)格、檢測與使用 陶瓷輥的規(guī)格、尺寸須根據(jù)輥子的材質(zhì)、生產(chǎn)工藝、輥子支撐的制品的質(zhì)量與大小尺寸、制品的燒成工藝、窯體的結(jié)構(gòu)等來確定。輥子一般制成空心管狀，壁較薄。這樣，輥子在承受高溫時其溫度應(yīng)力差可減小，抗彎強度提高，但管壁薄，成型困難。因此，應(yīng)當選擇合理的壁厚，考慮綜合因素影響，當輥子需承受較大的制品載荷時，應(yīng)考慮選擇直徑較大的輥子。為適應(yīng)輥道窯需要，陶瓷輥的規(guī)格尺寸日趨完善，可供直接選用，見表4-5。陶瓷輥兩端結(jié)構(gòu)則視輥

12、子聯(lián)接要求而定，最簡單的是將購來的輥子直接與聯(lián)接部分聯(lián)接或切割到規(guī)定長度后與聯(lián)接部分聯(lián)接，但也有的設(shè)計必須對輥子兩端進行磨削加工或鉆孔加工，陶瓷輥的工作外表面一般不加工。表4-5 常用陶瓷輥的主要規(guī)格直徑（外徑）/mm長度/mm251500，1600，1700，1800，1900，2275，2330271600，1800，2030，2100，2380，2400，2500，2630301800，1900，2000，2100，2200，2275，2320，2360，2400，2500，2600312030，2265，2400，26301150，1350，1450，1600，1800，2000，22

13、30，2300，2360，2440，2460，2500，2600，2700352000，2339，2450401200，1500，1800，1960，2000，2100，2200，2320，2380，2400，2510，2600，2660，2740，2930，3000，3230422480，2600，2900，2930，3000，3240452680，2880，2980，3100，3250陶瓷輥的檢測主要有兩個方面即外形質(zhì)量檢測與內(nèi)在性能質(zhì)量檢測。 外形質(zhì)量檢測內(nèi)容主要是輥子的尺寸公差和形位公差，根據(jù)目前輥子的生產(chǎn)和使用情況來看，輥子常用外徑為2545mm，尺寸公差控制范圍±0.5；

14、長度12003300mm；壁厚35mm；直線度誤差規(guī)定為輥子長度的0.1之內(nèi)；圓度誤差不大于0.3mm；輥子兩端同軸度不超過0.5mm/m；圓錐度公差以前無要求，現(xiàn)控制在1mm范圍內(nèi)。輥子的尺寸公差和形位公差直接影響窯內(nèi)坯體運行的平穩(wěn)，如果誤差大，不僅影響制品表面平整，還易引起坯體走偏或疊坯現(xiàn)象。因此，高質(zhì)量的輥道窯對輥子的公差要求也愈來愈嚴格。輥子的內(nèi)在質(zhì)量的檢測內(nèi)容是抗高溫蠕變性能和抗熱震性能。常用的抗高溫蠕變性能的測定方法是在特定長度的陶瓷輥上等距離安放若干等載荷重物，然后將載有重物的陶瓷輥安放在兩個等高支座上，置入試驗窯內(nèi)，升至預(yù)定溫度，保溫5h，使輥子溫度均勻并穩(wěn)定，隨窯自然冷卻后卸

15、下載荷，測量其直線度，用這樣的方法比較各種陶瓷輥材質(zhì)在該溫度下的抗高溫蠕變能力，然后逐漸改變載荷以測定該輥子抗高溫蠕變極限應(yīng)力，也可以用這種方法來測定不同材質(zhì)、不同尺寸的陶瓷輥的實際載荷能力，選擇合理的壁厚。實踐證明，溫度不同時，輥子的實際載荷能力不同，因此，不能用在常溫下測定的輥子實際載荷能力作為輥子的承載能力進行設(shè)計計算。輥子的抗熱震性的測定方法是將陶瓷輥3/4長度部分放入試驗窯內(nèi)，升至預(yù)定溫度，保溫20min，然后將其取出在冷空氣中冷卻，重復(fù)試驗直到輥子斷裂，其重復(fù)循環(huán)的次數(shù)則表示該輥子抗熱震性的能力。德國陶瓷輥抗熱震能力可達1012次，國內(nèi)陶瓷輥抗熱震能力稍差，循環(huán)次數(shù)一般不超過6次。

16、4.1.2 輥子的聯(lián)接形式 輥子是易損件，為了不影響輥道窯的正常工作，輥子必須聯(lián)接牢固、可靠，更換輥子必須方便、快捷，常用的聯(lián)接形式主要有以下5種。 1. 螺母式聯(lián)接 螺母式聯(lián)接如圖4-1所示。輥子1插入接頭3的內(nèi)孔，接頭3外表面加工成圓錐管螺紋，沿圓周均勻分布3至4條縱向槽，通過彈性銷4與軸9聯(lián)接，擰緊螺母2時，接頭3的內(nèi)徑變小從而將輥子夾緊。為使夾緊靈敏可靠，接頭縱向槽部分截面應(yīng)盡量薄，使之具有彈性。這種聯(lián)接形式結(jié)構(gòu)簡單，對中性好，但接頭3內(nèi)徑調(diào)節(jié)范圍小，對輥子外徑尺寸要求較嚴格。圖4-1螺母式接頭1-輥子 2-管螺母 3-圓錐管螺紋接頭 4-彈性銷 5-軸承座 6-緊固螺釘 7-鏈輪 8

17、-緊固螺釘 9-軸圖4-2螺母楔塊式聯(lián)接1-輥子2-螺母3-錐套4-接頭5-鏈輪 圖4-2為加楔塊的螺母式聯(lián)接。聯(lián)接螺紋為普通細牙螺紋，輥子1插入錐套3的內(nèi)孔中，錐套3為外錐式軸套，沿縱向加工一條通槽，因此錐套具有彈性，接頭4內(nèi)表面錐度與錐套3相配合，擰緊螺母2時使錐套軸向移動，利用錐面變化半徑作用使錐套彈性變形，從而將輥子夾緊。這種聯(lián)接方式對輥子直徑變化適應(yīng)性較強，夾緊力大。螺母式聯(lián)接雖具有聯(lián)接牢固的優(yōu)點，但更換輥子時須使輥子與接頭分離，這給生產(chǎn)中更換輥子帶來、了不便，因而目前大型建陶工業(yè)輥道窯中很少應(yīng)用，一般只用于日用瓷烤花輥道窯、小型建陶工業(yè)輥道窯或輥道實驗窯中。 2. 夾環(huán)式聯(lián)接 夾環(huán)

18、式聯(lián)接如圖4-3所示。輥子1套入接頭5內(nèi)孔，接頭與輥子聯(lián)接的一端加工成一條縱向槽，擰緊螺釘3，通過U型夾環(huán)2使接頭縱向槽產(chǎn)生彈性變形而將輥子夾緊。這種聯(lián)接形式結(jié)構(gòu)簡單，但對中性不如螺母式接頭。圖4-4為套筒夾環(huán)式聯(lián)接。套筒式接頭3與輥子聯(lián)接端管壁較薄，并相距180°開有兩條通槽從而使之形成夾環(huán)，擰緊螺釘3使接頭產(chǎn)生彈性變形而夾緊輥子，接頭與傳動軸采用螺釘聯(lián)接。 圖4-3夾環(huán)式聯(lián)接 圖4-4套筒式夾環(huán)聯(lián)接1-輥子2-夾環(huán)3-螺釘4-螺母 5-接頭 1-輥子 2-套筒式接頭 3-螺釘3. 彈簧夾緊式聯(lián)接彈簧夾緊式聯(lián)接如圖4-5所示。套環(huán)接頭與輥子的聯(lián)接類同于圖4-4，套環(huán)接頭2與輥子聯(lián)接

19、的一端相距180°分布兩條縱向通槽，輥子插入后擰緊螺釘3即可夾緊輥子；彈簧片4一端固定在軸6上，另一端夾入套環(huán)接頭中部的凹槽中。因此，通過套環(huán)接頭2、螺釘3及彈簧片4就將輥子1與軸6聯(lián)接起來了。這種聯(lián)接方式對更換輥子非常方便，更換輥子時只需將彈簧片擰起脫離凹槽便使輥子連同套環(huán)接頭與軸分離，并從窯的另一側(cè)取走。它是目前輥道窯中使用廣泛的一種聯(lián)接形式，其缺陷是當輥子與套環(huán)接頭內(nèi)徑尺寸相差較大時，對中性較差。圖4-5彈簧夾緊式接頭1-輥子2-套環(huán)式接頭3-螺釘4-彈簧片5-螺釘6-軸圖4-6為彈簧卡片夾緊式接頭。接頭2內(nèi)裝有彈簧卡片1，安裝時只需將輥子插入彈簧卡片內(nèi)即可，因而對更換輥子甚是

20、方便。而且，由于輥子通過彈簧卡片與接頭聯(lián)接，故輥子中心位置可在一定范圍內(nèi)靠重力作用自行調(diào)整。 圖4-6彈簧夾緊式聯(lián)接 圖4-7 開口銷孔聯(lián)接1-彈簧卡片 2-接頭 1-輥子 2-開口銷 3-接頭4. 開口銷孔聯(lián)接開口銷孔聯(lián)接如圖4-7所示。這種聯(lián)接方式簡單，只須將開口銷穿過輥子與接頭的銷孔即可。但是，要求輥子聯(lián)接部位加工銷孔，為使其安裝對中，輥子聯(lián)接處必須滿足與接頭的配合尺寸要求，必要時還需進行磨削加工。因此，開口銷孔聯(lián)接一般用于金屬輥棒的聯(lián)接。5. 托輪摩擦聯(lián)接托輪摩擦聯(lián)接是將輥子依靠自重與制品的質(zhì)量自由地放置在間距相等的托輪上，利用輥子與托輪之間的摩擦力帶動輥子轉(zhuǎn)動，如圖4-8所示。由于摩

21、擦傳動過程中會產(chǎn)生“打滑”，因此輥子與托輪轉(zhuǎn)動的同步性較差，通常用于輥子的被動端。圖4-8 托輪摩擦聯(lián)接1-托輪 2-輥子4.1.3 輥子的支承為了保證輥道的正常工作，確定輥子的支承型式時應(yīng)考慮的因素主要有以下4個方面的內(nèi)容。 （1） 輥道安裝的水平高度應(yīng)在一定范圍內(nèi)可以調(diào)節(jié)，以保證制品在輥道上平穩(wěn)傳送。 （2）輥子與孔磚之間應(yīng)密封良好，輥子傳動靈活。 （3）考慮到窯體鋼架安裝的積累誤差，輥子的支承及與支承聯(lián)接的傳動系統(tǒng)的安裝位置應(yīng)在一定范圍內(nèi)可以調(diào)節(jié)。 （4）為防止輥子高溫時因尺寸變化而卡住，輥子的支承應(yīng)具備自適應(yīng)功能。輥子橫穿窯墻并支承在窯墻兩側(cè)支承上，其中一端為傳動端與傳動系統(tǒng)聯(lián)接，另一

22、端為被動端。常用的輥子支承型式有以下3種。 1. 雙支點固定支承 如圖4-9所示，輥子4的傳動端通過接頭組件3固定安裝在軸承座支承2上，通過鏈輪（或齒輪）1帶動輥子運轉(zhuǎn)。被動端支承6多采用滑動軸承，考慮到窯體和輥子受熱膨脹，被動端支承不限制輥子軸向移動。聯(lián)接時，常將接頭（或輥子）直接套入支承。這種支承方式簡便易行，但輥子兩端同心度難以調(diào)整，而且支承內(nèi)孔易磨損而影響運行精度，更換輥子不方便。圖4-9雙支點固定支承1-鏈輪 2-軸承座 3-傳動端固定接頭組件 4-輥子 5-被動端接頭組件 6-被動端支承 2. 雙支點托輪支承如圖4-10所示，輥子2兩端自由地放在一系列平行排列的主動托輪與被動托輪上

23、，輥子每端下面由兩件托輪支承（參見圖4-8）。圖4-11為主動托輪及傳動部分組件結(jié)構(gòu)，主動托輪3通過軸2與傳動部分固定聯(lián)接，經(jīng)軸承座6、支架18、支承座19固定在窯體鋼架上，支架18與支承座19聯(lián)接孔均加工成腰形孔，以便可調(diào)節(jié)上下、左右的安裝位置。從動托輪支承組件結(jié)構(gòu)通常直接選用兩面帶密封的滾動軸承1通過螺栓3固定在支座9上，見圖4-12。這種聯(lián)接特點是當傳動系統(tǒng)帶動托輪運轉(zhuǎn)時，依靠托輪與輥子之間的摩擦力，從而帶動輥子轉(zhuǎn)動，因此可避免輥子可能出現(xiàn)的任何熱膨脹而帶來的故障，更換輥子方便，但傳動的可靠性較差。當輥道上制品數(shù)量發(fā)生變化或輥子轉(zhuǎn)動阻力加大（如輥孔密封纖維過多過緊等）時，托輪與輥子之間摩

24、擦力發(fā)生變化會影響輥子轉(zhuǎn)速，出現(xiàn)打滑（或輥子運行不穩(wěn)定）現(xiàn)象，從而影響制 品平穩(wěn)運送，這種現(xiàn)象應(yīng)當盡量避免。為使摩擦傳動可靠，常采用的方法是在輥子兩端外表面纏繞若干圈鋼絲或安裝摩擦 系數(shù)較大的套環(huán)，以增加接觸面的摩擦系數(shù)，并保護輥子的兩端面。圖4-10 雙支點托輪支承圖1-被動端托輪及支承組件 2-輥子 3-主動端及摩擦傳動部分圖4-11 主動托輪及傳動部分組件結(jié)構(gòu)1-螺母 2-軸 3-主動托輪 4-擋圈 5-鎖緊螺 6-軸承座 7-軸承 8-隔圈 9-油杯 10-孔用擋圈11-軸用擋圈 12-鏈輪 13-螺母 14-底架 15-支承座 16-螺栓 17-角鋼 18-支架 19-支承座 20-

25、螺栓圖4-12從動托輪支承組件結(jié)構(gòu)1-軸承 2-螺母 3-螺栓 4-墊圈 5-支架 6-螺栓 7-墊圈 8-螺母 9-支座3. 雙支點混合支承雙支點混合支承如圖4-13所示。傳動端通過接頭固定聯(lián)接在支承上，而被動端則由托輪支承，因此，這種支承型式既具有雙支點固定支承的優(yōu)點，又具有雙支點托輪支承的優(yōu)點，是一種比較理想的聯(lián)接形式。圖4-13 雙支點混合支承示意圖1-傳動端固定接頭組件 2-輥子 3-被動端托輪支承組件4.1.4 輥孔的密封為了使輥子能夠自由轉(zhuǎn)動，不被孔磚卡住，輥子與孔磚上的輥孔都留有一定間隙，一般輥孔孔徑要比輥子外徑大510mm。為避免窯內(nèi)熱氣體外逸或冷空氣進入窯內(nèi)，就必須注意輥孔

26、的密封?，F(xiàn)代建陶工業(yè)輥道窯都采用填塞陶瓷棉的辦法對輥孔密封，即用厚度比窯墻厚度小的孔磚砌筑，使孔磚處留出一定厚度的窯墻空間，安裝好輥棒后在此空間塞滿陶瓷棉。這種密封方法簡單有效，既保證了輥子轉(zhuǎn)動靈活，又起到了密封作用，還加強了此處的保溫，因而得到了普遍應(yīng)用。4.2 輥道窯輥道的傳動系統(tǒng)輥道窯窯體輥道傳動系統(tǒng)一般由電動機、減速器、鏈傳動（齒輪傳動或蝸桿傳動）組成。由于輥子的轉(zhuǎn)速比較低，須采取多級傳動，而且要滿足平行排列輥子的同向轉(zhuǎn)動的要求。4.2.1 設(shè)計參數(shù)的選擇與計算4.2.1.1 運動計算和動力計算在進行機械傳動方案設(shè)計與承載能力設(shè)計時，必須進行運動計算和動力計算。1. 運動計算在分配確定

27、各級傳動比時，必須考慮輥距限制及與機架位置布局是否合理。（1）傳動比嚙合傳動： （4-1）摩擦傳動： （4-2）式中：n1，n2：為主、從動輪轉(zhuǎn)速，r/min； z1，z2：為主、從動輪齒數(shù)； d1，d2：為主、從動輪計算直徑，mm。 如果傳動系統(tǒng)中有k個傳動零件，則傳動系統(tǒng)總傳動比為： （4-3） （2）線速度 （4-4）式中：d輪子計算直徑，mm； n輪子轉(zhuǎn)速，r/min。 2. 動力計算 動力計算的目的是求得傳動系統(tǒng)各部分的功率，在輥道窯傳動系統(tǒng)設(shè)計中常通過實測或調(diào)查對比方法來確定整個傳動系統(tǒng)功率，以選用合適的電動機，進而也就確定了各部分傳動功率，為計算各個傳動零件所受的載荷提供依據(jù)。在

28、對各零件進行工作能力計算時，均以其輸入功率為計算功率。（1）機械效率 (4-5)式中：Pout 輸出功率，kW； Pin 輸入功率，kW。 傳動系統(tǒng)總效率為各部分傳動效率的連乘： （4-6） （2）功率 轉(zhuǎn)動件： （4-7）移動件： （4-8）式中：M 轉(zhuǎn)矩，N·m；F 力，N；N，分別為轉(zhuǎn)速或線速度，r/min或m/s。 （3）轉(zhuǎn)矩 （4-9） （4-10） 式中：M1，Mk 分別為主動軸1、從動軸k的轉(zhuǎn)矩，N·m； 1、k兩軸間的傳動比； 1、k兩軸間的傳動效率。4.2.1.2 輥子的轉(zhuǎn)速與輥距的確定1. 輥子轉(zhuǎn)速 （4-11）式中：L窯長，mm； t燒成周期，min；

29、d輥子直徑，mm； K考慮到制品的滑動系數(shù)，一般取K = 。 輥道窯采取分段傳動時，各段速度略有不同，為防止制品在運行時起摞、壘磚，自窯頭向窯尾方向各段轉(zhuǎn)速應(yīng)依次加快，但由于各段間轉(zhuǎn)速差別不大（后一段僅比前段快 r/min左右），在傳動設(shè)計時通常采用變頻電機或變頻調(diào)速器。因此，進行傳動比計算時，輥子轉(zhuǎn)速取其平均值。 2. 輥距輥距即相鄰兩根輥子的中心距，確定輥距主要依據(jù)是制品長度、輥子直徑以及制品在輥道上移動的平穩(wěn)性，一般用下面經(jīng)驗公式計算： （4-12）式中：H輥距，mm；l制品長度，mm。確定輥距范圍須考慮下面幾個方面因素。（1）制品較大或輥子直徑較大時，系數(shù)取較大值，使輥子之間有較大空隙

30、，以便熱量容易通過。（2）制品較小時系數(shù)取小值，但必須確保輥道正常運行時始終有3根以上輥子支撐制品，當制品長度小于100mm時須在輥道上加墊板。（3）如果輥子采取雙支點托輪支承時，須考慮輥距對摩擦力的影響，一般輥距取較大值。（4）最小輥距必須大于傳動零件外形尺寸35mm。（5）由于輥道窯大多采取裝配式，鋼架是一節(jié)一節(jié)進行安裝的，因此，每節(jié)鋼架的長度必須是輥距的整數(shù)倍。4.2.2 傳動方案的分析與比較根據(jù)輥道窯生產(chǎn)工藝要求及技術(shù)經(jīng)濟指標，選擇并確定輥道窯傳動方案。按驅(qū)動輥子轉(zhuǎn)動的這一級傳動機構(gòu)形式來劃分可分為鏈傳動和齒輪傳動兩大類。若以整條輥道窯傳動布局來分類又可分為整體傳動、分段帶動統(tǒng)一傳動和

31、分段傳動3種。整體傳動指的是電機經(jīng)減速后通過一級鏈傳動（或齒輪傳動）帶動全部輥子運轉(zhuǎn)；分段帶動統(tǒng)一傳動是將輥道分成若干段，每段配置一套相同的傳動裝置，由一個動力部分（電動機）驅(qū)動，并將運動分配至各段；分段傳動是將輥道分成若干段，每段傳動系統(tǒng)都配置一個動力部分（電動機）及一套傳動裝置，各段之間的運動都是獨立的。鏈傳動由主動鏈輪、從動鏈輪和一條閉合鏈條組成，通過鏈輪輪齒與鏈條鏈節(jié)相嚙合來傳遞兩個或多個平行軸間的運動和動力。輥子采取鏈傳動的特點是結(jié)構(gòu)簡單、成本低，但由于鏈傳動的多邊形效應(yīng)，瞬時傳動比周期性變化，給傳動帶來運動的不均勻性和附加的動載荷，從而影響到輥子轉(zhuǎn)動的平穩(wěn)性。因此，在鏈傳動設(shè)計中應(yīng)

32、盡量選擇較小的鏈節(jié)距，增加鏈輪齒數(shù)，限制鏈輪轉(zhuǎn)速。鏈輪的尺寸與鏈節(jié)距及鏈齒數(shù)有關(guān)。當鏈節(jié)距一定時，鏈齒數(shù)不宜過少，過少時傳動的多邊形效應(yīng)顯著；過多時，鏈輪尺寸加大又受輥距的限制，設(shè)計時還必須考慮鏈條的張緊裝置。輥道窯傳動系統(tǒng)中鏈條通常選用滾子鏈。鏈傳動的設(shè)計計算一般根據(jù)所傳遞的功率、轉(zhuǎn)速、工作情況、外廓尺寸限制等設(shè)計要求，選擇計算鏈的節(jié)距、鏈節(jié)數(shù)，并確定鏈輪齒數(shù)、傳動中心距等。由于輥子的轉(zhuǎn)速很低，傳送速度一般在0.02 m/s范圍內(nèi)變化，故設(shè)計時按鏈的靜強度進行校核計算。靜強度應(yīng)滿足下式要求（<0.6 m/s）式中：S靜強度安全系數(shù)；Q極限拉伸載荷，N； 載荷系數(shù)； F鏈的緊邊總拉力，N

33、。目前輥道窯傳動系統(tǒng)普遍采用的滾子鏈技術(shù)指標見表4-6。表4-6 滾子鏈主要技術(shù)參數(shù)鏈號節(jié)距/mm單排極限拉伸載荷/N單位長度質(zhì)量/Kg·m-189001380010A2180012A31100注：多排鏈極限拉伸載荷等于表列數(shù)值乘以排數(shù)。在其他各級傳動中若選用鏈傳動型式，對>0.6m/s的傳動應(yīng)按疲勞強度利用功率曲線進行設(shè)計計算，請查看有關(guān)機械設(shè)計手冊。齒輪傳動依靠輪齒嚙合來傳遞運動和動力，傳動可靠、平穩(wěn)、效率高、傳動比恒定，現(xiàn)已在輥道窯中得到廣泛應(yīng)用。常用的有圓柱齒輪傳動、圓錐齒輪傳動、螺旋齒輪傳動3種。在設(shè)計齒輪尺寸時應(yīng)注意帶動輥子運動的齒輪外形尺寸必須小于輥距，齒輪傳動的

34、強度計算查閱機械設(shè)計手冊。4.2.2.1 鏈傳動1. 整體傳動如圖4-14所示。電機4經(jīng)帶傳動3減速器2帶動窯兩側(cè)鏈傳動，輥子的主動、被動端交錯放置，也有的鏈傳動只布局在窯一側(cè)，另一側(cè)為被動端。整體運動中所有的輥子均由一根環(huán)形鏈條帶動傳動，中心距大，鏈節(jié)數(shù)多，傳動時易顫動，影響傳動平穩(wěn)性。國內(nèi)外絕大多數(shù)輥道窯已不采用整體傳動形式，鏈條的張緊裝置采用調(diào)整中心距的方法實現(xiàn)。2. 分段帶動統(tǒng)一傳動圖4-15為分段帶動統(tǒng)一傳動鏈傳動示意圖。國內(nèi)外鏈傳動輥道窯大多采用分段帶動統(tǒng)一傳動方案，如意大利WELKO公司FRW2000型輥道窯及國內(nèi)由此消化吸收而自建的輥道窯就是采用這種傳動方案。如圖4-15所示，

35、全窯由一臺電機3經(jīng)減速器4由鏈傳動帶動主軸運轉(zhuǎn)，主軸8由若輪胎軸器聯(lián)接沿窯長分布，主軸上安裝若干鏈輪，數(shù)量由窯的分段數(shù)目而定，經(jīng)鏈傳動將主傳動分配至各段，每一段都配有一臺小型蝸桿減速器6及鏈傳動裝置。圖4-14整體傳動示意圖1-支承座2-減速器 3-帶傳動 4-電動機5-輥子6-固定連接及支承裝置7-張緊裝置圖4-15分段帶動統(tǒng)一傳動鏈傳動系統(tǒng)示意圖1-鏈傳動2-張緊輪3-電機 4-減速器 5-超越離合器6-蝸桿減速器7-直流電機8-主軸考慮到電機出故障檢修方便，設(shè)計時設(shè)置一臺同型號電機，另考慮停電現(xiàn)象，還應(yīng)設(shè)置一臺直流電機7以便急用。為轉(zhuǎn)換電機操作方便，減速器輸出端與鏈輪之間選用超越離合器5

36、。超越離合器如圖4-16所示，星輪1與減速器輸出端軸5固定聯(lián)接，外殼2與鏈輪聯(lián)接，彈簧推桿4的作用是將滾柱3壓向楔形槽，以保持滾柱、星輪和外殼之間的接觸。當星輪1順時針轉(zhuǎn)動時，滾柱3借摩擦力作用楔緊在槽內(nèi)，并帶動外殼與鏈輪轉(zhuǎn)動，這時星輪與外殼處于接合狀態(tài)；當星輪逆時針方向運轉(zhuǎn)時，滾柱在摩擦力推動下被推到星輪寬敞部分，這時，星輪與外殼處于分離狀態(tài)；而當星輪與外殼同時作順時針方向過轉(zhuǎn)時，根據(jù)相對運動原理，當外殼轉(zhuǎn)速小于星輪轉(zhuǎn)殼處于結(jié)合狀態(tài)，而當外殼轉(zhuǎn)速大于星輪轉(zhuǎn)速時，星輪與外殼自動分離。根據(jù)這一原理，正常工作時，雖然三套電機減速系統(tǒng)都通過鏈傳動與主軸8聯(lián)接，但其中只一套工作，其余兩套自動處于分離狀

37、態(tài)，更換電機時，只要啟動另一套，而不需臨時來進行安裝。圖4-16超越離合器1-星輪 2-外殼 3-滾柱 4-彈簧推桿 5-軸張緊輪裝置見圖4-17，張緊輪2通過調(diào)節(jié)螺絲3可以在支架腰形槽內(nèi)上下移動，從而張緊鏈輪。采用分段帶動統(tǒng)一傳動型式各段的轉(zhuǎn)速可以統(tǒng)一，也可以由慢到快分配不同的轉(zhuǎn)速，以減少制品的碰撞和粘接現(xiàn)象。圖4-17鏈條張緊示意圖1-導(dǎo)輪 2-張緊輪 3-調(diào)節(jié)螺絲圖4-18分段傳動系統(tǒng)示意圖1-減速器 2-電機 3-鏈傳動3. 分段傳動分段傳動如圖4-18所示。意大利SITI公司的FL型輥道窯傳動系統(tǒng)即采用分段傳動，該窯分7個傳動段，每段均由一臺功率為0.5kW的電動機經(jīng)減速器由鏈傳動帶

38、動該段輥子轉(zhuǎn)動，這種傳動型式各段的傳送速度可獨立調(diào)節(jié)。帶動輥子轉(zhuǎn)動的這一級鏈傳動的平穩(wěn)性直接影響到產(chǎn)品質(zhì)量。由于每段鏈傳動中心距較大，為便于安裝，并防止鏈條垂度過大而引起的嚙合不良，須采用張緊輪，張緊輪設(shè)在鏈條松邊。在選擇鏈傳動結(jié)構(gòu)型式時一般多采用單排鏈，當制品大需提高承載能力和傳動平穩(wěn)性，而鏈節(jié)距又不宜增大時，也可選用雙排鏈，但成本較高。圖4-19為雙鏈傳動示意圖。相鄰的鏈輪安裝不在一條線上而分別用兩條單排鏈帶動。這種安裝的特點是：兩相鄰輥子的鏈輪互相錯開，輥間距可以縮小，因而特別適用于較小制品的輥道窯。分段傳動時，由于主從動鏈輪尺寸較大，而輥距不變，相鄰兩段之間的輥子傳動如圖4-20所示，

39、輥子及鏈輪組件3固定在支承上，由輥子及鏈輪組件4帶動，4上設(shè)有兩件鏈輪，一件由鏈傳動帶動，一件與鏈輪組件3聯(lián)接傳動。圖4-19分段傳動雙鏈示意圖1-輥子2-鏈傳動3-軸承4-從動雙鏈5-主動雙鏈6-電機與減速裝置圖4-20分段傳動、段與段之間輥子傳動示意圖1-從動鏈輪2-主動鏈輪3-輥子及鏈輪組件4-輥子4.2.2.2 齒輪傳動1. 整體傳動整體傳動布局一般用于短窯和實驗室用輥道窯。圖4-21為實驗室用小型輥道窯螺旋齒輪傳動示意圖，該實驗窯窯長600mm，輥距45mm，輥子直徑25mm。電機經(jīng)蝸桿減速器減速后帶動主軸運轉(zhuǎn)，主軸上按輥距要求安裝若干螺旋齒輪，組成若干對螺旋齒輪傳動；輥子與每對齒輪

40、的輸出端通過接頭聯(lián)接，從而帶動輥子運轉(zhuǎn)。螺旋齒輪螺旋角45°，右旋，該窯選用調(diào)速電機，輥子轉(zhuǎn)速變化范圍大，以滿足實驗需要。通過自動控制系統(tǒng)自動換向以實現(xiàn)制品在窯內(nèi)往復(fù)運動，該設(shè)計已獲國家專利。圖4-21實驗用螺旋齒輪傳動示意圖1-主軸 2-螺旋齒輪傳動 3-軸承 4-聯(lián)軸器 5-蝸桿減速器 6-電動機2. 分段帶動統(tǒng)一傳動圖4-22為分段帶動統(tǒng)一傳動的圓柱齒輪傳動示意圖。全窯分成若干傳動段，電機8經(jīng)減速器7通過鏈傳動6帶動傳動主軸5運轉(zhuǎn)，傳動主軸5根據(jù)窯的段數(shù)安裝若干鏈輪，通過鏈傳動9將運動分配至各段，每段都配置一臺蝸桿減速器3，齒輪采用直齒或斜齒，齒輪短軸2上每段交接處僅安裝1件齒

41、輪，其余安裝2件齒輪，相鄰兩齒輪相嚙合。為使每根與齒輪相聯(lián)接的輥子均獲同向轉(zhuǎn)動，齒輪短軸上兩件齒輪安裝形式是不同的，其中一件固定安裝，另一件不固定安裝，這兩種安裝的齒輪沿窯長方向相間配置，圖中有×記號為固定安裝，沒有記號為不固定安裝，其傳動布局見圖4-23。分配軸上安裝2件分配齒輪，通過兩件過渡輪分別與固定齒輪A和D嚙合，齒輪A通過不固定齒輪B帶動齒輪C運轉(zhuǎn)，而齒輪B則由齒輪D帶動。這樣，分配齒輪通過過濾齒輪帶動所有與齒輪相聯(lián)的每根輥子都獲得同向轉(zhuǎn)動了。圖4-22 分段帶動、統(tǒng)一傳動的圓柱齒輪傳動示意圖1-固定齒輪 2-齒輪短軸 3-蝸桿減速器 4-不固定齒輪 5-傳動主軸 6-鏈傳

42、動7-減速器 8-電動機 9-鏈傳動 10-分配軸圖4-23 圓柱齒輪傳動布局示意圖1-分配齒輪 2-過濾齒輪 3-齒輪3. 分段傳動齒輪傳動的輥道窯多數(shù)采用分段傳動，例如唐山建陶廠從意大利POPI公司引進的TA23型輥道窯，該窯采用直齒輪傳動形式，全窯的傳動分為兩段，前段由18節(jié)窯組成，設(shè)一臺電機和減速器，后段由21節(jié)窯組成，也設(shè)置一臺電機和一臺減速器，兩段傳動主軸之間用電磁離合器聯(lián)接。其傳動示意如圖4-24所示。圖4-24齒輪傳動示意圖1-電動機 2-減速器 3-傳動主軸 4-電磁離合器 5-鏈傳動6-鏈傳動 7-減速器 8-分配軸 9-齒輪短軸 10-固定齒輪 11-不固定齒輪在窯正常運

43、轉(zhuǎn)時，電磁離合器處于分離狀態(tài)，前后兩段電機同時工作，其速度可各自調(diào)節(jié)，后段速度比前段速度快些，以防止制品在窯內(nèi)起摞。在運行過程中，當一臺電機出現(xiàn)故障時，離合器自動吸合，由另一臺電機帶動整條窯繼續(xù)運轉(zhuǎn)，該系統(tǒng)還設(shè)置一臺直流電機以備停電時急用，這時分段傳動變?yōu)榉侄螏咏y(tǒng)一傳動的形式。這種將窯體傳動系統(tǒng)分成兩段的優(yōu)點是窯內(nèi)出現(xiàn)故障可分別處理，特別是前段出現(xiàn)故障，后段仍可正常工作將窯內(nèi)制品送出，以減少不必要損失。在我國現(xiàn)有的輥道窯中應(yīng)用得最廣泛的是螺旋齒輪傳動，由于螺旋齒輪傳動可用來傳遞空間兩交錯軸之間的運動，因此，不需選用蝸桿減速器來改變傳動方向。如圖4-25所示沿窯長方向按輥距要求安裝若干對齒輪，

44、通過螺旋齒輪傳動帶動輥子運轉(zhuǎn)。螺旋齒輪傳動的運動分配級數(shù)少，結(jié)構(gòu)緊湊。構(gòu)成螺旋齒輪的斜齒輪似乎加工復(fù)雜，成本高，實際上我國齒輪生產(chǎn)專業(yè)廠家已廣泛采用粉末冶金技術(shù)使其成本降低，可以滿足輥道窯對它的需求。圖4-25螺旋齒輪傳動不葸圖1-螺旋齒輪傳動 2-傳動軸 3-電機及減速器4-鏈傳動圖4-26為螺旋齒輪傳動安裝結(jié)構(gòu)圖。輥子1由套筒接頭（或彈簧夾緊式接頭）2與小齒輪軸5聯(lián)接，并通過軸承座支架19、連接板22、連接架23固定在窯體機架上，軸承座支架19上安裝聯(lián)接部分均加工成腰形槽，通過調(diào)節(jié)螺釘可實現(xiàn)軸承座支架19及軸承座15與軸承座7的位置調(diào)節(jié)，從而實現(xiàn)該傳動系統(tǒng)的前后、左右、上下位置調(diào)節(jié)；大齒輪

45、18與小齒輪10分別通過軸與軸承座安裝在支架19上；大齒輪18與軸的固定采用螺釘聯(lián)接，由于螺旋齒輪傳動兩相嚙合的輪齒為點接觸，相對滑動速度大，磨損增加，因此，必須有良好的潤滑。該油箱上蓋采取鉸鏈式，擰起上蓋就能觀察齒輪運動狀態(tài)。圖4-26螺旋齒輪傳動安裝結(jié)構(gòu)圖1-輥子2-套筒接頭3-螺釘4-螺栓5-小齒輪軸6-油杯7-軸承座8-軸承9-隔圈 10-小齒輪11-油箱12-擋圈13-螺栓14-螺栓15-軸承座16-油箱托架17-主軸18-大齒輪19-軸承座支架20-油箱擋鐵21-調(diào)節(jié)螺栓 22-連接板23-連接架由于分段傳動時每段較長（約610m），因此，每段齒輪軸由若干節(jié)組成，軸與軸之間聯(lián)接尺寸

46、受輥距及安裝尺寸限制，常采用雙排鏈聯(lián)軸器，其結(jié)構(gòu)如圖4-27所示。為了提高傳動平穩(wěn)性，也有采用齒式聯(lián)軸器的，圖4-28為齒式聯(lián)接結(jié)構(gòu)圖。這兩種聯(lián)軸器都能不同程度地適應(yīng)安裝誤差和相對位移。雙排鏈聯(lián)軸器結(jié)構(gòu)簡單，制造、維修方便，質(zhì)量輕，而齒式聯(lián)軸器工作可靠，補償兩軸相對位移性能好，但制造困難。 圖4-27 雙排鏈聯(lián)接結(jié)構(gòu)圖 圖4-28 齒式聯(lián)接結(jié)構(gòu)圖1-小齒輪2-雙排鏈3-大齒輪4-傳動軸5-鏈輪 1-內(nèi)嚙合齒輪2-外嚙合齒輪3-傳動軸圖4-26中軸承座7為方形，用螺栓14固定在軸承座支架19上。此軸承座數(shù)量大，加工安裝精度要求高。為減少積累誤差并提高工效，很多廠家已將其單件單孔生產(chǎn)改為單件多孔生

47、產(chǎn)，一組一般取45輥距為一件加工比較合適。 傳動方案設(shè)計傳動方案設(shè)計思路（1）明確設(shè)計傳動系統(tǒng)運動型式。速度，方向轉(zhuǎn)化及條件限制。（2）列出各種方案進行比較，選出最佳機械設(shè)計方案。例4-1：設(shè)計一條年產(chǎn)540000m2的煤氣明焰輥道窯傳動系統(tǒng)，要求結(jié)果緊湊，輥子轉(zhuǎn)速可調(diào)。已知制品規(guī)格為200mm200mm，燒成周期為60 min，工作日為360 d/a，產(chǎn)品合格率為95%，輥子直徑35mm。解：1. 計算窯體尺寸設(shè)計窯內(nèi)寬，可并排放6塊磚坯，按式（1-1）與式（1-2）計算窯長：L = 66mm2. 輥距設(shè)計該窯由30節(jié)鋼架組裝而成，每節(jié)鋼架長度2.2m（包括接縫），考慮到輥距應(yīng)被每節(jié)鋼架長度

48、整除，暫取H =55 mm。3. 方案分析（1）整體傳動，因窯長66m，不適宜。（2）分段帶動統(tǒng)一傳動，這種型式通常選用鏈傳動，結(jié)構(gòu)簡單，但要進行運動的分配，因此，傳動的級數(shù)多，結(jié)構(gòu)不緊湊，而且調(diào)速不能滿足要求。（3）分段傳動，可實現(xiàn)各段運動速度的調(diào)節(jié)，在分段傳動方案中有鏈傳動（圖4-18）、齒輪傳動（圖4-24）及螺旋齒輪傳動（圖4-25）等。經(jīng)比較，考慮傳動平衡性加工安裝等要求選用圖4-25螺旋齒輪傳動，將窯體分成10段，每段3節(jié)，調(diào)速電機，功率0.55kW。計算結(jié)果見表4-7。表4-7 例題計算結(jié)果傳動名稱傳動裝置傳動比輸出轉(zhuǎn)速/r·min-1傳遞功率/kW基本尺寸第一級減速器

49、在一定范圍內(nèi)可調(diào)37第二級鏈傳動39：1918Z1=19，d1=，Z2=39，d2=157.83，鏈號，鏈節(jié)距第三級螺旋齒輪傳動14：25mn=2，=45°，n=20°，Z3=26，d3=，Z4=14，d4=鏈傳動中心距視電機+減速器安裝位置而定，一般可?。?050）鏈節(jié)距校核。校核輥距：齒頂圓直徑： = +2×2 = 43.6 < 55，故初定輥距合適。根據(jù)動力及運動計算校驗各傳動零件（可參考機械零件設(shè)計手冊，此處略），最后繪制設(shè)計圖紙。4.3 輥道窯進出窯傳動機構(gòu)輥道窯窯頭制品進窯輥道傳動裝置按操作形式有自動和半自動兩種。半自動形式工作時，窯頭輥子的傳動

50、由輥道窯傳動系統(tǒng)傳遞而來，操作人員將制品置于窯頭輥道上，通過輥道傳送進入窯內(nèi)，它結(jié)構(gòu)簡單，但勞動強度大。自動操作傳動系統(tǒng)的工作則在控制器的操作下自動進行，不需要操作者直接參加，如圖4-29所示。圖4-29中，窯頭A區(qū)輥子的傳動由輥道窯傳動系統(tǒng)傳遞而來，其余輥子的傳動由窯頭傳動系統(tǒng)帶動運轉(zhuǎn)。當制品進入E區(qū)域后，由光電管1發(fā)出信號，制品快速進入D區(qū)這時由光電管2發(fā)出指令，制品慢速進入C區(qū)；光電管3發(fā)出指令，電磁離合器6閉合，制品快速前進，與此同時，擋板在氣缸作用下上升，將制品擋住，制品排列整齊，時間繼電器延時幾秒鐘后，擋板在氣缸作用下恢復(fù)原位，電磁離合器7閉合，制品快速進入A區(qū)；光電管4信號發(fā)出，

51、電磁離合器6、7停止工作，制品慢速進入窯內(nèi)。當C區(qū)輥道上沒有制品或磚坯之間有空缺時，由光電管5發(fā)出信號，電磁離合器8閉合，C區(qū)輥道快速運轉(zhuǎn)，當制品即將到達C區(qū)末端時，光電管5發(fā)出指令，電磁離合器8停止工作，C區(qū)輥道慢速運轉(zhuǎn)，制品在C區(qū)慢速前進。窯頭傳遞系統(tǒng)的各個控制執(zhí)行機構(gòu)按照一定順序工作，D區(qū)和E區(qū)的作用是將上道工序的制品有次序地快速送到C區(qū)，通過C區(qū)的儲運，按照規(guī)定的裝窯密度要求經(jīng)過B區(qū)、A區(qū)一排排地將制品送入窯內(nèi)。因此，設(shè)計時，要充分考慮到各個動作之間的協(xié)調(diào)和同步。窯尾傳動系統(tǒng)與窯頭傳動系統(tǒng)基本相似，可參照窯頭傳動系統(tǒng)示意圖進行布局和設(shè)計。圖4-29 窯頭進窯輥道傳動裝置示意圖（1）、（2）、（3）、（4）、（5）光電管