dAAA第2章 混凝土結構材料的物理力性能

1、 主 講：付超 電 話郵 箱：混凝土結構基本原理混凝土結構基本原理第第2 2章章 混凝土結構材料的物理力學性能混凝土結構材料的物理力學性能 2.1 混凝土的物理力學性能 2.2 鋼筋的物理力學性能 2.3 鋼筋與混凝土的粘結 2.4 鋼筋的錨固 理解單軸和復合受力狀態(tài)下混凝土的強度和混凝土 的變形性能； 混凝土結構對鋼筋性能的要求； 了解鋼筋的強度和變形、級別、品種；熟悉掌握鋼筋與混凝土共同工作的原理。學習目的：學習目的：學習要求：學習要求：了解單軸受力狀態(tài)下混凝土強度的標準檢驗方法，混凝土強度和強度等級；掌握混凝土在一次短期加載時的變形性能，混凝土處于三向受壓的變形

2、特點；（難）理解混凝土在重復荷載作用下的變形性能；理解混凝土的彈性模量、徐變和收縮性能；（難）了解鋼筋的強度和變形、鋼筋的成分、級別和品種，混凝土結構對鋼筋性能的要求；掌握鋼筋的應力-應變關系曲線的特點和數(shù)學模型，分清雙直線和三折線模型所代表的鋼筋類型；（難）掌握鋼筋和混凝土的粘結性能。2.1 2.1 混凝土混凝土的強度和變形的強度和變形2.1.1 2.1.1 混凝土混凝土的組成的組成 4組分：水泥、水、石子、砂； 6組分：水泥、水、石子、砂,外摻料，高效減水劑； 影響強度的因素： 齡期、加載速率、試塊尺寸、約束條件等。 混凝土(concrete)：簡稱 “砼（tng）”，是指由膠凝材料將集料

3、膠結成整體的工程復合材料的統(tǒng)稱。2.1.2 單軸受力狀態(tài)下混凝土的抗壓強度1、立方體抗壓強度fcu承壓板試塊摩擦力不涂潤滑劑涂潤滑劑強度大于我國規(guī)范的方法：不涂潤滑劑。其中潤滑劑只要起減小試件與壓力機墊板間的摩擦力的作用，此時可忽略“套箍作用”的影響，所測得的抗壓強度較低。 壓力試件裂縫發(fā)展擴張整個體系解體，喪失承載力。 影響強度的因素還有：齡期 、加載速率 、試塊尺寸、約束條件等。承壓面受豎向力和水平力作用，產生三維不均勻的應力場：垂直中軸線上各點為明顯的三軸受壓，四條垂直棱邊接近單軸受壓，承壓面的水平周邊為二軸受壓，豎向表面上各點為二軸受壓或二軸壓/拉，內部各點則為三軸受壓或三軸壓/拉應力

4、狀態(tài)。受三維不均勻的應力場影響實際受力非單軸受壓。標準試塊：150150 150，在（20 3） 的溫度和相對濕度90%以上的潮濕空氣中養(yǎng)護28d，按照標準試驗方法測得的抗壓強度作為混凝土的立方體抗壓強度。非標準試塊：100100 100 換算系數(shù) 0.95 200200 200 換算系數(shù) 1.05立方體抗壓強度是區(qū)分混凝土強度等級的指標立方體抗壓強度是區(qū)分混凝土強度等級的指標，我國規(guī)范中混凝土的強度等級有：c15，c20，c25，c30，c35，c40，c45，c50，c55，c60，c65，c70，c75，c80表示混凝土concrete立方體抗壓強度mpa1.立方體抗壓強度fcu尺寸效應

5、尺寸效應：同種混凝土試件，尺寸越小強度越高。立方體抗壓試驗的意義立方體抗壓試驗的意義 不能代表混凝土在實際構件中的受力狀態(tài)； 可作為衡量混凝土強度水平和品質的標準。2、棱柱體的抗壓強度fc承壓板試塊標準試塊：試件的制作、養(yǎng)護、加載齡期和試驗方法均與立方體試件的標準試驗相同。且混凝土的棱柱體抗壓強度隨試件高厚比的增大而單調下降，但h/b 2后，強度值已變化不大，故標準尺寸為150150 300。非標準試塊：100100 300 ，換算系數(shù) 0.95 200200 400 ，換算系數(shù) 1.05 考慮到承壓板對試件的約束，立方體抗壓強度大于棱柱體抗壓強度，且有：fc=0.76fcu (試驗結果)；對

6、國外（美國、日本、歐洲混凝土協(xié)會等）采用的圓柱體試件（d=150, h=300），有 fc=0.79fcu 圓柱體抗壓強度 為了消除立方體試件兩端局部應力和約束變形的影響，可改用棱柱體或圓柱體試件進行抗壓試驗。由san vinent原理，加載面上的不均勻垂直應力和總和為零的水平應力，只影響試件的端部的局部范圍（高度約等于試件寬度），中間部分已接近于均勻的單軸受壓應力狀態(tài)。棱柱體抗壓強度=試件的破壞荷載/試件的截面積，也可稱為軸心抗壓強度。2.1.2 單軸受力狀態(tài)下混凝土的抗拉強度1、直接受拉試驗ft （軸心抗拉強度）與混凝土構件的開裂、變形，以及受剪、受扭、受沖切等承載力有關。 試件為100m

7、m100mm500mm的柱體，破壞時試件中部產生橫向裂縫，破壞截面上的平均拉應力即為軸心抗拉強度破壞截面上的平均拉應力即為軸心抗拉強度ft 。100100150150500試驗結果： ft=0.26fcu 2/3ceb-fip mc90： 考慮到構件和試件的區(qū)別，尺寸效應尺寸效應，加荷速度等的影響，取 ft=0.23fcu 2/32/31.4/10tcfffcu ， 混凝土的立方體和圓柱體抗壓強度。cfcomite euro-international du beton.u 軸心抗拉強度軸心抗拉強度 ft 與立方體抗壓強度與立方體抗壓強度 fcu 的關系的關系軸心抗拉強度與立方體抗壓強度不成線

8、性關系，fcu越大，fcu / ft值越小。值越小。 線性回歸：0.55,0.395()t mcu mff試件尺寸小者，實測抗拉強度偏高；尺寸較大者強度偏低。mean value2、劈裂試驗ftsdlffts2ddftsffff我國根據(jù)100mm立方體的劈裂與抗壓試驗結果有：fts=0.19fcu 由于混凝土內部的不均勻性和安裝試件的偏差等原因，采用直接軸心受拉試驗測定抗拉強度很困難。國內外常采用圓柱體或立方體的劈裂試驗間接測試混凝土的軸心抗拉強度。 根據(jù)彈性理論，軸心抗拉強度的試驗值：0.083,/1.3681.09 1.0=0.9tt scutt sfffff我國：國外：我國采用立方體試件

9、，鋼制墊條，國外為圓柱體試件，膠木墊條。對于同一混凝土，軸拉試驗和劈拉試驗對于同一混凝土，軸拉試驗和劈拉試驗測得的抗拉強度并不相同。測得的抗拉強度并不相同。3、混凝土強度的標準值規(guī)范規(guī)范對標準值的規(guī)定：對標準值的規(guī)定： 規(guī)定材料強度的標準值fk應具有不小于95%的保證率(1 1.645 )kmff混凝土軸心抗壓強度標準值fck與混凝土強度等級的關系為：混凝土軸心抗拉強度標準值ftk與混凝土強度等級的關系為：2,12,0.88(1 1.645 )0.88(1 1.645 )ckc mcu mfk fk k f12,0.88cu kk k f0.552,2,0.88(1 1.645 )0.88(0

10、.395)(1 1.645 )tkt mcu mfk fkf0.550.550.452,0.550.452,0.88(0.395)(1 1.645 )(1 1.645 )0.88(0.395)(1 1.645 )cu mcu kkfkf立方體抗壓強度標準值棱柱體抗壓強度平均值標準立方體抗壓強度平均值2.1 混凝土的強度和變形2.1.3 復合受力狀態(tài)下混凝土的強度1、雙軸應力下的強度1.01.01.21.2-0.2-0.22/fc1/ fc拉壓/fc/fc0.20.1-0.10.00.61.0單軸抗拉強度單軸抗壓強度i象限(雙軸受拉)影響不大；iii象限(雙軸受壓)增大； 、象限抗壓、抗拉強度隨

11、拉應力增加而減小；抗剪強度隨壓應力的增加先增后減，隨拉應力增加而減??；i iii0單軸向受力狀態(tài)下的混凝土強度。fc混凝土的軸心抗壓強度。1122單軸單軸受拉受拉單軸單軸受壓受壓實際結構中，混凝土很少處于單向受力狀態(tài)抗拉強度隨剪應力的存在而減小。2、三向受壓時的混凝土強度1=fcc1=fcc2= 3= flfl-靜止水壓力圓柱體試驗4.57.0ccclfff （）有側向約束時的抗壓強度無側向約束時圓柱體的單軸抗壓強度側向約束壓應力側向壓力系數(shù)2.1 混凝土的強度和變形2.1.4 混凝土的變形1、變形的類型 受力變形受力變形混凝土在一次短期加載、長期加載或多次重復荷載作用下產生的變形； 體積變形

12、體積變形指由于混凝土的收縮以及溫度和濕度的變化所產生的變形。(mpa)fco0(10-3)abcd225201510546810 單軸受壓時的應力-應變關系：作用是：峰值應力后，吸收試驗機的變形能，測出下降段。2、一次短期加載下混凝土的變形性能 一次短期加載是指荷載從零開始單調增加至試件破壞，也稱單調加載單調加載。a比例極限點；b臨界點；c峰值點；d拐點(凹-凸)；e收斂點(曲率最大)。deo讀音“epsilon”(1) oa段 應力較小，混凝土的變形主要是骨料和水泥結晶體受力產生的彈性變形，應力-應變關系接近直線；(2) ab段 裂縫穩(wěn)定擴展階段，除混凝土本身的變形外，還有水泥膠體的粘性流動

13、以及初始微裂縫的影響。(3) bc段 進入裂縫快速發(fā)展的不穩(wěn)定狀態(tài)，其中通常取峰值應力max作為混凝土棱柱體抗壓強度的試驗值fc0，相應的應變?yōu)榉逯祽?，一般?210-3。(4) cd段 峰值應力以后，裂縫迅速發(fā)展，試件的平均應力強度下降。曲線出現(xiàn)拐點，超過拐點后，只靠骨料間的咬合力及摩擦力與殘余承壓面來承受荷載。(5) de段 隨變形增加，應力-應變曲線逐漸凸向應變軸方向，構件出現(xiàn)貫通的主裂縫，承載能力已經很小。此段曲線中曲率最大的一點e稱為收斂點。(6) ef段 對于無側向約束的收斂段ef已失去結構意義，即結構已失去穩(wěn)定。溫度和混凝土收縮時在混凝土內部骨料和膠結物界面上產生不同強度混凝土

14、的應力-應變關系曲線混凝土強度對應力混凝土強度對應力-應變關系的影響應變關系的影響混凝土的強度等級越高： -曲線中線彈性段越長； 峰值應變0有所增大； 脆性越顯著，下降段越陡。（1）單軸受壓時的應力-應變關系-國外模型u=0.00380=0.002ocfcc0.15fc2011cccf0015. 01ucccfu=0.00350=0.002ocfcc2011cccf美國hognestad模型德國rsch模型（2）單軸受壓時的應力-應變關系-中國規(guī)范u0ocfccncccf01122),50(6012nnfncu時，取當5010505 . 0002. 0cuf510500033. 0cuuf（3

15、）側向受約束（三向受壓）時混凝土的變形特點fcc有側向約束時試件的軸心抗壓強度； fc 無側向約束時試件的軸心抗壓強度；由試驗可知，當混凝土試件受到約束時，可提高其抗壓強度及延性當混凝土試件受到約束時，可提高其抗壓強度及延性。 試驗中試驗中靜水壓力；工程中靜水壓力；工程中密排螺旋筋或箍筋密排螺旋筋或箍筋。 混凝土微裂縫的發(fā)展將導致橫向變形增大，若對橫向變形加以約束，就可以限制微裂縫的發(fā)展，從而可提高混凝土的抗壓強度。u 約束混凝土概念的提出約束混凝土概念的提出通過配置螺旋箍筋，來約束混凝土的橫向變形，從而提高混凝約束混凝土的橫向變形，從而提高混凝土抗壓強度和變形能力土抗壓強度和變形能力。變形能

16、力的提高對于抗震結構十分重要。 當應力較小時，橫向變形小，箍筋的約束作用不明顯； 當應力超過時，混凝土的側向膨脹使螺旋箍筋產生環(huán)向拉應力，其反力使橫向變形受到約束，從而提高了混凝土的強度和變形能力。（4）混凝土的變形模量1）彈性模量彈性模量e ec c：拉、壓時相似0/caeetg 指應力-應變曲線在原點切線的斜率，亦稱為原點切線原點切線模量模量。該模量僅適用于應力小于a的情況。 由于混凝土受壓應力-應變關系是一條曲線，在不同的應力階段，應力/應變式變數(shù)，因此不能稱為彈性模量，而稱其為變形模量。 混凝土的彈性模量ec的試驗方法（150150 300標準試件）c/fcc0.5510次此線和原點切

17、線基本平行，取其斜率作為ecu 0如何確定： 對標準尺寸150150300的棱柱體試件，先加載至=0.5fc，然后卸載至零，再重復加載卸載510次，以期消除殘余變形的影響，最終的應力應變關系逐漸趨于直線。2510e(/)34.742.2ccun mmf 當混凝土進入塑性階段，初始彈性模量已不能反應其應力-應變關系，此時可用割線模量或切線模量來進行表示。當應力較小時：2）變形模量 （割線模量、彈塑性模量） 指應力-應變曲線上任一點處割線的斜率。當應力大于a（a點為比例極限點），可采用該模量計算混凝土的變形。 cccc=+= /e=/e etaneepepeee 在彈塑性階段，混凝土總應變 可由彈

18、性應變和塑性應變疊加表示，即。彈性系數(shù) 彈性應變（）與總應變 的比值，即。因此：彈性系數(shù) 隨應力增大而減小當受壓時，=0.51.0；受拉破壞時，=1.0ce3）切線模量cccddtge 在混凝土應力-應變曲線上任一點應力為c處作一切線，切線與橫坐標軸交角為，則該處的應力增量與應變增量的比值稱為應力c處混凝土的切線模量 ，即：ce混凝土的切線模量隨應力的增大而減小。 （5）混凝土的泊松比和剪切模量 混凝土的泊松比泊松比，指橫向應變與縱向應變之比值，也叫橫向變性系數(shù)，是反映材料橫向變形的彈性常數(shù)。 當壓力較小時為0.150.18，接近破壞時可達0.5以上，一般可取0.2； 混凝土的剪切模量剪切模量

19、為：)1 (2ccceg（6）軸向受拉時混凝土的應力-應變關系理論模型理論模型oa段：當 (0.40.6)ft時，混凝土的變形按比例增加；ac段：出現(xiàn)少量塑性變形，應變增長稍快，曲線微凸，并出現(xiàn)峰值；ce段：曲線進入下降段，裂縫逐漸沿截面周邊貫通，截面的殘余承載力為未開裂面積和裂縫面的骨料咬合作用提供，直至裂縫貫穿全截面，試件拉斷。峰值拉應變 極限拉應變 與軸向受壓時混凝土的應力-應變關系相似?；炷潦芾瓚炷潦芾瓚?應變關系應變關系 混凝土受拉應力-應變關系的上升段與受壓情況相似； 原點切線模量也與受壓時基本一致； 當應力達到抗拉強度ft時，彈性系數(shù)0.5，即有ccct0ee0.5e2

20、0.5tttcccfffeee峰值拉應變?yōu)榉逯道瓚優(yōu)椋簍0試驗中混凝土達到其軸心抗拉強度時的應變；混凝土受壓和受拉破壞裂縫的宏觀表征比較混凝土受壓和受拉破壞裂縫的宏觀表征比較3、長期荷載作用下混凝土的變形性能-徐變 混凝土在壓應力c（保持不變）長期作用下，除在加載齡期t0時產生瞬時壓應變c（彈性變形，應變不會隨時間而持續(xù)增長）外，其壓應變隨時間增長而不斷增長壓應變隨時間增長而不斷增長的現(xiàn)象稱為徐變徐變。u缺點：缺點：1、增大結構構件的撓度；2、對于預應力混凝土結構，徐變會引起預應力損 失，降低預應力的效果；3、在長期高應力作用下，甚至會導致混凝土破壞。u優(yōu)點：優(yōu)點：1、有利于內(應)力重分布

21、（對于局部應力集中區(qū)，徐變可調整 應力分布），可減少由于支座不均勻沉降引起的內(應)力；2、減小大體積混凝土內的溫度應力；3、減小收縮裂縫等。p前4個月增長較快，6個月可達徐變終值的70%80%，2、3年后趨于穩(wěn)定。0.51.01.52.02.505101520253035/10-3(t/月)極限徐變cr起始應變ci恢復變形e彈性后效e殘余變形crp 原因之一，水泥膠凝體的粘性流動； 原因之二，混凝土內部微裂縫的不斷發(fā)展。c=const試件在作用恒載后卸載至零極限徐變cr起始應變ci骨料和水泥砂漿的彈性變形；微裂縫少量發(fā)展；隨時間延長，有少量滯后的恢復變形出現(xiàn)徐變的原因：徐變的原因：加載齡期內

22、的瞬時變形（1）影響徐變的因素 應力： c0.5fc，徐變變形與應力成正比-線性徐變； 0.5fcc0.8fc，造成混凝土破壞，不穩(wěn)定。u 加荷時混凝土的齡期，越早，徐變越大。u 水泥用量越多，水灰比越大，徐變越大。u 骨料越硬，徐變越小。 一般取一般取0.75fc0.8fc為為混凝土的長期極限強度?；炷恋拈L期極限強度。棱柱體軸心抗壓強度徐變系數(shù)：徐變系數(shù)：00( , )( , )crcit tt t極限應變初始應變當c0.5fc時，徐變在兩年后趨于穩(wěn)定， =24。 徐變系數(shù)越大，說明混凝土徐變對結構構件的影響越顯著。（2）徐變對混凝土結構的影響徐變 (應力重分布) s c1212ccss

23、，4、混凝土的收縮-混凝土在空氣中硬化時，體積縮小的性質。水泥品種：等級越高，收縮越大；水泥用量：水泥用量越多，水灰比越大，收縮越大；骨料：骨料越硬，收縮越??；養(yǎng)護條件、制作方法、使用環(huán)境、體積與表面積的比值等。構件尺寸：小尺寸收縮較快，大尺寸收縮較慢。（1）影響混凝土收縮的因素： 收縮收縮是混凝土在不受外力作用情況下的體積變形。當這種自發(fā)變形發(fā)生在外部（支座）或內部（鋼筋）的約束時，將使混混凝土中產生拉應力凝土中產生拉應力，甚至引起混凝土的開裂甚至引起混凝土的開裂?；炷恋氖湛s隨時間發(fā)展的規(guī)律混凝土的收縮隨時間發(fā)展的規(guī)律 混凝土的收縮變形隨時間而增長?；炷恋氖湛s變形隨時間而增長。早期收縮發(fā)

24、展較快，一個月可完成約50%，以后變形發(fā)展逐漸減慢，整個收縮過程可持續(xù)兩年以上。兩年以上。 一般收縮應變終極值收縮應變終極值為(25)10-4，而混凝土開裂時的拉應變混凝土開裂時的拉應變約為(0.52.7)10-4 ，可見收縮應變如受到約束很容易導致開裂。在正常養(yǎng)護的條件下，砼強度隨齡期的增長而不斷發(fā)展，最初714d內強度發(fā)展較快，以后逐漸緩慢，28d達到設計強度，并根據(jù)28d抗壓強度確定砼的強度等級。（2）收縮對混凝土結構的影響assas s收縮：收縮： 鋼筋受壓，鋼筋受壓， 混凝土受拉混凝土受拉as5、重復荷載下混凝土的變形性能pe包絡線與一次性加載時的應力-應變曲線相似 包絡線沿重復荷載

25、下混凝土應力-應變曲線的外輪廓描繪所得的光滑曲線。 疲勞在荷載重復作用下產生變形。破壞重復荷載下的應力-應變曲線fcf321疲勞強度2c）， 可能是保護層劈裂； 當鋼筋凈距較小時（s2d時，時，la的數(shù)值比上式的數(shù)值要小的數(shù)值比上式的數(shù)值要小2. 實用錨固長度的計算公式(規(guī)范gb50010)dffltyala 當計算中充分利用鋼筋的抗拉強度時，受受拉鋼筋的錨固長度拉鋼筋的錨固長度計算：錨固鋼筋的外形系數(shù)對不同的情況還要作修正對上式作修正可得縱向受拉鋼筋的搭接長度，其值可由搭接試驗搭接試驗確定dlll讀作“zeta”當滿足下列條件，計算錨固長度應進行修正：當滿足下列條件，計算錨固長度應進行修正：

26、且修正后的錨固長度應滿足：且修正后的錨固長度應滿足：aa()0.7ll修正1、當hrb335、hrb400和rrb400級鋼筋的直徑大于25mm時，其錨固長度應乘以修正系數(shù)1.1； 2、hrb335、hrb400和rrb400級的環(huán)氧樹脂涂層鋼筋，其錨固長度應乘以修正系數(shù)1.25； 3、當鋼筋在混凝土施工過程中易受擾動(如滑模施工)時，其錨固長度應乘以修正系數(shù)1.1； 4、當hrb335、hrb400和rrb400級鋼筋在錨固區(qū)的混凝土保護層厚度大于鋼筋直徑3倍且配有箍筋時，其錨固長度可乘以修正系數(shù)0.8；a()250l修正u當計算中充分利用鋼筋的受拉強度計算中充分利用鋼筋的受拉強度時，縱向受

27、拉鋼筋的最小錨固長度應不小于下表橫線以上橫線以上的數(shù)值。u當計算中充分利用鋼筋的受壓強度計算中充分利用鋼筋的受壓強度時，非抗震結構受壓鋼筋的最小錨固長度應不小于下表橫線以下橫線以下的數(shù)值?！咀ⅰ浚嚎v向受拉鋼筋的錨固長度在任何情況下均不應小于250mm。 工程應用工程應用 依靠鋼筋自身的性能無法滿足錨固要求，采用機械錨固機械錨固措施。 機械錨固機械錨固u當hrb335級、hrb400級和rrb400級縱向受拉鋼筋末端采用機械錨固措施時，包括附加錨固端頭在內的錨固長度乘以0.7的修正系數(shù)。u采用機械錨固措施時，錨固長度范圍內的箍筋不應少于3個，其直徑不應小于縱向鋼筋直徑的0.25倍，其間距不應大于

28、縱向鋼筋直徑的5倍。當縱向鋼筋的混凝土保護層厚度不小于鋼筋公稱直徑的5倍時，可不配置上述箍筋。機械錨固的形式 3. 3. 鋼筋的連接鋼筋的連接u 鋼筋的連接可分為兩類：綁扎搭接、機械連接或焊接。其中，機械連接接頭和焊接接頭的類型及質量應符合國家現(xiàn)行有關標準的規(guī)定。 受力鋼筋的接頭宜設置在受力較小處。在同一根鋼筋上宜少設接頭。u 軸心受拉及小偏心受拉桿件(如桁架和拱的拉桿)的縱向受力鋼筋不得采用綁扎搭接接頭。 當受拉鋼筋的直徑d28mm及受壓鋼筋的直徑d32mm時，不宜采用綁扎搭接接頭。 同一構件中相鄰縱向受力鋼筋的綁扎搭接接頭宜相互錯開綁扎搭接接頭宜相互錯開。 鋼筋綁扎搭接接頭連接區(qū)段的長度搭

29、接接頭連接區(qū)段的長度為1.3倍搭接長度搭接長度，凡搭接接頭中點位于該連接區(qū)段長度內的搭接接頭均屬于同一同一連接區(qū)段連接區(qū)段。 同一連接區(qū)段內縱向鋼筋搭接接頭面積百分率同一連接區(qū)段內縱向鋼筋搭接接頭面積百分率為該區(qū)段內有搭接接頭的縱向受力鋼筋截面面積與全部縱向受力鋼筋截面面積的比值。1、綁扎搭接、綁扎搭接屬于同一連接區(qū)段的是屬于同一連接區(qū)段的是2和和3面積百分率為：面積百分率為： 位于同一連接區(qū)段內的受拉搭接鋼筋接頭面積百分率：對梁類、板類及墻類構件，不宜大于25%；對柱類構件，不宜大于50%。當工程中確有必要增大受拉搭接鋼筋接頭面積百分率時，對梁類構件不應大于50%；對板、墻及柱類構件，可根據(jù)

30、實際情況酌情放寬。 縱向受拉鋼筋綁扎搭接接頭的搭接長度應根據(jù)位于同一連接區(qū)段內的搭接鋼筋面積百分率按下列公式計算：lalllall縱向受拉鋼筋的搭接長度；縱向受拉鋼筋搭接長度修正系數(shù)；縱向受拉鋼筋的錨固長度。 在任何情況下，縱向受拉鋼筋綁扎搭接接頭的搭接長度均不應小于300mm。 構件中的縱向受壓鋼筋縱向受壓鋼筋，當采用搭接連接時，其受壓搭接長度不應小于前述同一連接段時確定的縱向受拉鋼筋搭接長度的0.7倍，且在任何情況下不應小于200mm。 在縱向受力鋼筋搭接長度范圍內應配置箍筋，其直徑不應小于搭接鋼筋較大直徑的0.25倍。當鋼筋受拉時，箍筋間距不應大于搭接鋼筋較小直徑的5倍，且不應大于100

31、mm；當鋼筋受壓時，箍筋間距不應大于搭接鋼筋較小直徑的10倍，且不應大于200mm。當受壓鋼筋直徑大于25mm時，尚應在搭接接頭兩個截面外100mm范圍內各設置兩個箍筋。 非抗震結構，當計算中充分利用鋼筋的強度時，縱向受拉鋼筋的綁扎搭接長度縱向受拉鋼筋的綁扎搭接長度不應小于下表的數(shù)值：源自混凝土結構構造手冊第三版兩根直徑不同的鋼筋最小搭接長度，按較細鋼筋的直徑計算。v=ylatflldf驗算驗算非抗震結構受壓鋼筋的綁扎搭接長度受壓鋼筋的綁扎搭接長度不應小于下表的數(shù)值：源自混凝土結構構造手冊第三版2 2、機械連接、機械連接 鋼筋的機械連接是通過連接件的直接或間接的機械咬合作用或鋼筋端面的承壓作用

32、，將一根鋼筋中的力傳遞到另一根鋼筋的連接方法。 鋼筋混凝土用熱軋帶肋鋼筋（gb1499） 鋼筋混凝土用余熱處理鋼筋（gb13014） 鋼筋機械連接通用技術規(guī)程（jgj107-2003） 國內外常用的鋼筋機械連接方法：（1）擠壓套筒接頭； （2）錐螺紋套筒接頭；（3）直螺紋套筒接頭； （4）熔融金屬充填套筒接頭；（5）水泥灌漿填充套筒接頭。建筑工程技術規(guī)范（1）擠壓套筒接頭 通過擠壓力使連接用的鋼套管塑性變形與帶肋鋼筋緊密咬合形成的接頭：（2）錐螺紋套筒接頭 通過鋼筋端頭特制的錐形螺紋和錐螺紋套筒嚙(nie)合形成的接頭。（3）直螺紋套筒接頭a、鐓粗直螺紋鋼筋接頭： 將鋼筋的連接端先行鐓粗，再加工出圓柱螺紋并用連接套筒連接的鋼筋接頭；b、滾扎直螺紋鋼筋接頭： 將鋼筋的被連接端頭用滾扎加工工藝滾扎加工成連接直螺紋，并用相應的連接套筒將兩根鋼筋相互連接的鋼筋接頭。（4）熔融金屬充填套筒接頭 由高熱劑反應產生熔融金屬填充在鋼制套筒內形成的接頭。（5）水泥灌漿填充套筒接頭 用特制的水泥漿填充在特制的鋼套筒內硬