#1爐冷態(tài)動力場試驗后燃燒調(diào)整指導意見

1、#1鍋爐冷態(tài)動力場試驗后燃燒調(diào)整指導意見批準:復審:初審:編制:2007-6-20#1爐冷態(tài)空氣動力場試驗后燃燒調(diào)整指導意見本次中修過程中對#1爐進行了冷態(tài)空氣動力場試驗，歷時三天, 進行了一、二、三次風及周界風的調(diào)平、一次風特性試驗、爐內(nèi)空氣 動力場測量、不同運行方式下爐膛出口風速分布、送風量及風速標定 測試。這次動力場試驗可以說對我們運行中的熱態(tài)調(diào)整有很大的幫 助，給我們提出了熱態(tài)調(diào)整的建議，對原存在的一、二次風速測量誤 差的情況給予修止，對三次風進行了調(diào)平，解決了三次風風速偏差過 大的情況，減少了對鍋爐燃燒的影響。同時還對我們原有的不良的調(diào) 整習慣進行糾正，將鍋爐調(diào)整中每個人根據(jù)自己的調(diào)

2、整方式進行調(diào) 節(jié)，轉(zhuǎn)化成量化統(tǒng)一的標準。下面根據(jù)動力場試驗報告中總結(jié)及建議 情況，進行逐項落實，保證試驗結(jié)果能在運行調(diào)整中最大程度地運用。1、試驗結(jié)果：本次采用沿噴口中心線射岀激光束、其激光束打 到水冷壁上的點離對角的管子數(shù)來檢查各噴口的偏轉(zhuǎn)角度情況，從測 量結(jié)果上看該爐燃燒器噴口偏轉(zhuǎn)角安裝質(zhì)量較好，均在1.5°之內(nèi)。相對來說，# 4角燃燒器偏轉(zhuǎn)角安裝質(zhì)量較差，對應的切圓相對偏小。調(diào)整意見：在運行中應在合理范圍內(nèi)控制#4角各一次風速，降 低一次風動量，減少煤粉氣流對對角的沖擊。2、試驗結(jié)果：通過爐內(nèi)觀察，各角燃燒器附近的墻面上有較明顯的燃料（燃油或煤粉）沖刷的痕跡，且痕跡逐步上揚、上

3、層燃燒器 刷墻痕跡面積較大，說明以前熱態(tài)運行吋燃燒器下方切圓較小、上層 切圓較大、噴口氣流及火焰中心上揚。同層二次風門開度相同時，對 應的二次風速差別很大。在二次風門開度相同吋，各角下層二次風速 整體上比同角其它二次風速高，熱態(tài)運行時采用的下層二次風門全開 的止寶塔型配風，將使得下層二次風速非常高，有將下層一次風吹熄 的可能（低負荷煤質(zhì)差時可能性更大），同時，屮、上層二次風速明 顯偏低，壓制不住燃燒切圓的膨脹，使得爐膛上部切圓偏人，氣流刷 墻，爐膛上部結(jié)焦。調(diào)整意見：針對以上情況，運行中應優(yōu)化燃燒調(diào) 節(jié)，控制下層二次風速，保證同角各層二次風率合理分配，防止出現(xiàn) 偏差過大的情況。運行中盡量按照上

4、、中上、中下、下四層二次風風速比45 :43 :47 :58去控制。熱態(tài)調(diào)整各二次風門調(diào)節(jié)參照下表進行，如果現(xiàn)場因主參數(shù)過低不能保證以下開度時，應以dcs 顯示同層各角風速調(diào)平為基礎，對各檔板進行相應調(diào)節(jié)角號#1#2#3#4備注i8層二次風開度60854557控制室指示6層二次風開度881005590控制室指示4層二次風開度40955562控制室指示1層二次風開度58456060控制室指示3、試驗結(jié)果：動力場試驗中對熱態(tài)一次風各分門開度推薦值如下。調(diào)整意見：由于冷態(tài)試驗時是氣體單相流動，熱態(tài)時是氣固兩相 流，氣固兩相流中不同風管的結(jié)構(gòu)方面的阻力及輸送煤粉阻力會出現(xiàn) 較大的差別。因此在熱態(tài)調(diào)整中

5、應以推薦值為基礎，先將各一次風速 調(diào)平，再調(diào)節(jié)各層給粉機轉(zhuǎn)速，使同層各角煤粉濃度及風粉混合物溫 度一致，此時如果風速又出現(xiàn)偏差情況，按上述進行重新調(diào)整直至同 層各角一次風風速、風壓、混合物溫度及煤粉濃度一致，達到平衡送 風，均勻給粉的目的。角號上層中層下層*1*2*3*4"1"2-3"4*1*2"3"4開度46759860336610053696898444、試驗結(jié)果：報告中提岀熱態(tài)運行時，采用調(diào)整角二次風總門 的方法來維持次風母管壓力。調(diào)整意見：我們在實際運行中就是采 用這種方式進行調(diào)節(jié)的，在此無需多加要求。5、試驗結(jié)果：建議在高負荷時增開一

6、次風壓力冷風門；盡量采 購、燃用熱值較高的煤種，以降低一次風總壓。從而增大角二次風總 門開度、增大送風量、緩解高負荷送風量不足的問題，同時也便于燃 燒調(diào)整。調(diào)整意見：對于一次風壓力冷風門我們早已在原有燃燒調(diào)整 方案中詳細要求，在高負荷時鍋爐氧量低于4%時，適當開啟壓力冷 風門，保證一次風溫在180°c左右。對于煤種的要求，我們因外部形 式影響及公司經(jīng)營方針要求很難提高入爐煤煤質(zhì)，只有通過對其它方 面影響因素多加考慮以彌補此項不足。6、試驗結(jié)果：#2.3角一次風管靠近燃燒器處彎頭轉(zhuǎn)彎過急（曲 率半徑過小），以至易堵管、磨損。調(diào)整意見：由于一次風管及燃燒 器位置一定就決定了各個彎頭角度一

7、定,從現(xiàn)場實際位置看也無改變 一次風管位置的可能性，對此彎頭重新設計不太可能，因此只有通過 提高該一次風檔板開度的方式來緩解因阻力增大而造成的風速降低。7、試驗結(jié)果：三次風經(jīng)調(diào)平后，從同一排粉機引出的#1與# 3角三次風，#2與#4角三次風風速偏差均在lm/s以內(nèi)，達到 了調(diào)平的目的。調(diào)整意見：我們已根據(jù)試驗過程中所定的開度重新調(diào) 整設置三次風門的開度上限，以保證制粉系統(tǒng)運行中對角三次風速一 致，減少對鍋爐燃燒的影響程度。8、試驗結(jié)果：周界風實測風速在相同檔板開度下各角偏差不大。 調(diào)整意見：因周界風是根據(jù)煤質(zhì)及負荷情況進行調(diào)節(jié)的，所以此風門 無需按推薦值進行調(diào)整。具體調(diào)整根據(jù)以下原則進行:周界

8、風的速度 比煤粉氣流的速度要高，能增加一次風氣流的剛度，防止氣流偏斜; 并能托住煤粉，防止煤粉從主氣流中分離出來而引起不完全燃燒；高 速周界風有利于卷吸高溫煙氣，促進著火，并加速一、二次風的混合 過程。但周界風量過大或風速過高時，在煤粉氣流與高溫煙氣之間形 成“屏蔽”，反而阻礙加熱煤粉氣流。故當燃用的煤質(zhì)變差時，應減 少周界風量，低負荷時應減少周界風量或關(guān)閉各周界風門。9、試驗結(jié)果：經(jīng)過一、二、三次風及周界風調(diào)平后，四血墻的貼墻風速總體上比較均勻，貼墻風速總體上較低，冷態(tài)切圓基本上在爐膛中心，切圓直徑較小。調(diào)整意見:直徑過小，容易出現(xiàn)對角氣流對撞，火焰推遲，四角火焰的“自點燃”作用減弱，燃燒不

9、穩(wěn)定, 燃燒不完全，爐膛出口煙溫升高一系列不良現(xiàn)象,影響鍋爐安全運行, 或者給鍋爐運行調(diào)節(jié)帶來許多困難。為此我們可以采用限制一次風速 增大二次風率的方式，即降低一次風母管壓力相應提高各二次風總門開度，來增大煤粉氣流的擾動程度，以提高旋轉(zhuǎn)氣流的動量，增大切直徑。10、試驗結(jié)果：報告屮提出解決再熱蒸汽溫度偏低的問題，近期應著重從調(diào)節(jié)煙氣擋板、調(diào)節(jié)燃燒器上下擺角、機組采用滑壓運行等措施來解決，從長遠來看，應適當增加再熱器的面積，這樣既能解決再熱蒸汽溫度偏低的問題，又能完善燃燒調(diào)整、降低排煙溫度、提高鍋爐效率，建議在這方面進行研究。調(diào)整意見：上述調(diào)節(jié)手段我們在 運行中已進行，但燃燒器擺角不宜頻繁調(diào)節(jié)，

10、因燃燒器擺動是靠機械 原理每角由連桿控制同步進行調(diào)節(jié)的，若經(jīng)常調(diào)整，有可能造成機械 部分故障以及部分噴燃器卡澀等情況，勢必會造成同角各燃燒器角度 不一致，造成燃燒中心發(fā)生變化，一、二次風混合推遲或提前，影響 煤粉氣流的著火和燃燒。至于增大再熱器面積，需要請設計人員進行 重新設計核算。11、試驗結(jié)杲：頂部二次風反向切圓是為了減弱煤粉氣流的殘余旋轉(zhuǎn)，減輕爐膛出口的熱偏差。調(diào)整意見：我們以前運行中也是依靠 此方式進行調(diào)節(jié)爐膛出口煙氣溫度偏差的，基本上都能保證爐膛出口 煙氣溫度偏差不超過50°c,以后仍然采用此方式進行調(diào)節(jié)。12、試驗結(jié)果：各一、二次風速及送風總量經(jīng)重新標定，給出修 止系數(shù)。

11、調(diào)整意見：動力場試驗結(jié)束后，上述測點已由熱工人員從組 態(tài)上進行修正，使各測點測量準確性大大提高，運行中我們要以dcs 上顯示各參數(shù)為主要監(jiān)視量，各風門檔板開度為參考，進行調(diào)節(jié)，注 意經(jīng)常對照各相關(guān)參數(shù)，防止因測點及測量裝置故障，造成誤判斷形 成誤操作，發(fā)現(xiàn)熱工測點存在問題立即提交維護處理。# 4角第四 層二次風測點的靜壓引壓管堵塞，現(xiàn)已處理正常。13、試驗結(jié)果：由于目前該爐制粉系統(tǒng)排粉機出口無壓力、風速等測點，無法監(jiān)測三次風速的人小，而在三次風調(diào)平試驗中發(fā)現(xiàn)三次 風會出現(xiàn)風速不平、風速過大等情況。因此，建議在9m層平臺三 次風管垂直管段上（就地測孔附近）安裝壓力、溫度測點，可以實現(xiàn) 監(jiān)視三次風

12、速大小，便于鍋爐運行調(diào)整。改造意見：三次風加裝風壓 測點很有必要，由于排粉機入口已有溫度測點，三次風溫與之偏差不 大，可以參照使用。這樣運行中可以監(jiān)視三次風速的情況，運行人員 可以通過調(diào)整再循環(huán)風門及排粉機入口檔板開度的方式來調(diào)節(jié)三次 風速，以控制三次風量達到減少三次風帶粉量的目的，從而減少對鍋 爐燃燒的影響，特別在低負荷時尤其重要。14、試驗結(jié)果：制粉系統(tǒng)運行時，排粉機進口風門保持全開，制 粉系統(tǒng)再循環(huán)門不開啟或開啟的開度較小，分析認為這樣運行將會導 致制粉系統(tǒng)通風量、三次風速過大，加劇粗、細粉分離器和排粉機的 磨損，三次風帶粉量過人。調(diào)整意見：這種運行方式會使三次風帶粉 量過大，但對設備的

13、磨損量不會增加，因為這種運行情況下制粉系統(tǒng) 出力增大，相應制粉系統(tǒng)運行時間減少，雖然在運行期間其磨損量有 所增加，但在一段時間內(nèi)，其磨損量會因運行時間的減少而降低的。同時制粉系統(tǒng)的運行方式調(diào)節(jié)，應在不同工況下采用不同調(diào)節(jié)方式: 在高負荷時，由于制粉系統(tǒng)影響對整個爐膛燃燒影響程度不大，應以 提高經(jīng)濟性為主，此時應保證制粉系統(tǒng)在最大出力下運行；低負荷下 制粉系統(tǒng)對燃燒影響較大，應以安全性為主，此時應盡量開大再循環(huán) 風門，以降低三次風速，從而減少三次風帶粉量，如果此時三次風速 仍很高時，應考慮節(jié)流排粉機入口檔板，降低排粉機出力，來達到減 少三次風帶粉量的目的。15、試驗結(jié)果：從本次冷態(tài)試驗中發(fā)現(xiàn)，送風機的出力存在不足,表現(xiàn)為冷態(tài)空氣動力場測試時，一次風速、二次風速難以同時達到模擬值，只能等比例降低一、二次風速，建議對送風機進行性能測試, 選定增容改造方案。改造