車庫頂板加固方案

1、第一章編制依據 錯誤! 未定義書簽。第二章工程概況 錯誤! 未定義書簽。第三章加固方案的設計 錯誤! 未定義書簽。第四章加固方案的驗算 錯誤! 未定義書簽。第一節(jié)車載的計算 錯誤 ! 未定義書簽。第二節(jié)車庫支模架的驗算 錯誤 ! 未定義書簽。第三節(jié)后澆帶鋼梁驗算 錯誤 ! 未定義書簽。第五章 附件 錯誤! 未定義書簽。附圖一：地下室車庫頂板施工通道平面布置圖 錯 誤 ! 未 定 義 書 簽。附圖二：輪壓應力擴散示意圖 錯誤 ! 未定義書簽。附圖三：車庫頂板施工通道做法示意圖 . . 錯誤 ! 未定義書簽。 附圖四：車庫頂板施工通道后澆帶加固做法示意圖 錯誤! 未定義 書簽。附圖五：后澆帶處支模

2、架示意圖 . 錯誤 ! 未定義書簽。車庫頂板加固專項施工方案第一章編制依據序號名稱編號1杭政儲出200981 號地塊商品住宅施工圖及會審紀要2杭政儲出200981 號地塊商品住宅施工組織設計3建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-20024建筑地基基礎工程施工質量驗收規(guī)范GB50202-20025建筑結構荷載規(guī)范GB50009-20016混凝土結構設計規(guī)范GB50010-20027鋼結構設計規(guī)范GB50017-20038城市供熱管網結構設計規(guī)范CJJ105-20059公路工程技術標準JTJ001-9710施工手冊11集團公司CIS形象設計標準12杭州市創(chuàng)文明安全工地的有關文件13對荷載規(guī)范第條的

3、理解與應用參考文獻朱炳寅14足夠覆土下車庫頂板消防車活荷載合理取值參考 文獻李永康馬國祝第二章工程概況工程名稱：杭政儲出200981 號地塊商品住宅建設單位：杭州綠城北秀置業(yè)有限公司設計單位：浙江綠城建筑設計有限公司監(jiān)理單位：杭州信達投資咨詢估價監(jiān)理有限公司勘察單位：杭州市勘測設計研究院施工總承包單位：浙江耀廈建設有限公司工程地點：杭政儲出(2009) 81號地塊商品住宅工程；工程建設地點：杭州市拱墅區(qū) 半山鎮(zhèn)；屬于框剪結構；1#、2#、5#、6#樓為一層、3#、4#樓為四層；7#樓為1層商鋪， 8#樓為開閉所，9#樓為門衛(wèi)。地下一層；建筑高度最高為 35.80m； 1#、2#、5#、6#樓標

4、準層 層高為3.05m、3#、4#樓標準層層高為3.2m;地上建筑面積為32998平方米、地下建筑面積為 18037.53平方米、建筑占地面積為56534.26平方米；總工期：810天。本工程根據施工現(xiàn)場的實際情況，地下車庫頂板消防通道位置需作為本工程 主體及裝修階段的施工通道。為確保本工程地下車庫頂板作為施工通道使用期間 的結構安全，特編制本車庫頂板加固專項施工方案指導施工。第三章 加固方案的設計根據本工程的實際情況，地下車庫頂板消防通道位置需作為本工程主體及裝 修階段的施工通道，即利用車庫頂板消防通道。施工通道位置與車庫頂板消防車 道位置重合。具體詳見施工現(xiàn)場通道布置圖消防車對樓面的荷載作

5、用，主要包括車輛滿載重量和汽車輪壓的動荷載效應， 根據建筑結構荷載規(guī)范1條的說明，一般取300kN的消防車，按最大輪壓為 60kN考慮。根據建筑結構荷載規(guī)范，消防車道允許通車的重量為w 30T ( 300kN )。根 據本工程地下室頂板結構平面布置圖說明第7條、第8條，本工程地下室頂板覆 土厚度設計考慮為，且本工程施工覆土時，運土車只能在消防車道內開，等效荷 載不大于20kN/m2?？紤]在高層區(qū)主體施工階段主樓混凝土澆筑時車庫頂板需上混 凝土罐車、混凝土泵車、吊車、鋼筋車等，由于一般鋼筋運輸車以及大方量的混 凝土罐車核載總重量一般在50T左右，則頂板加固設計必須要求施工通道位置頂 板需滿足能承

6、受50T汽車行駛產生的荷載。根據上述條件綜合考慮，本工程地下室車庫頂板加固方案設計如下：1、地下室車庫頂板混凝土澆筑以及地下室頂板防水施工完畢后， 待達到設計強度100%以上時，在地下車庫頂板上澆C35素砼，厚度為 150mm,寬度為6m=2、消防車道底部地下室頂板搭滿堂支模架(1000 X 1000 X 1800 )。3、由于施工通道經過后澆帶，后澆帶位置加固處理方案詳見附圖。第四章加固方案的驗算第一節(jié)車載的計算根據公路工程技術標準（編號JTJ001 97）中表，各級汽車荷載主要技術指標如下：各級汽車荷載的主要技術指標主要指標一輛汽車總重力一行汽車車隊中重車數量前軸重力中軸重力后軸重力軸距輪

7、距前輪著地寬度及長 度中、后輪著地寬度及長度車輛外形尺寸（長X寬）kNkNkNmm本工程車載計算根據杭州汽車-10級主車1003070汽車-超10級主車15050100汽車-20級重 主車汽車-超20級20070130300550116030一2X 1202X 1202X 140+3+7+XXXXXX重車重 主 車中混凝土有限公司提供的車輛核載量統(tǒng)計表（具體詳見附件），商品混凝土攪拌站共有43輛混凝土罐車，滿載總重量在26噸噸 之間，汽車核載計算參考300KN級重車，由于混凝土罐車一般尺寸在*，軸距為+， 滿載總重約為30T左右，則計算總量力選用300KN,前后軸重力分配如下：前軸 重力為60

8、KN （兩個著力點），后軸重力為2*120KN （共兩軸、每軸四個著力點）； 前輪著地寬度及長度為*，后輪著地寬度及長度*。綜上所述，荷載取最大值按2*120KN （共兩軸、每軸四個著力點）考慮，每個 著力點著地寬度及長度*?？紤]汽車輪壓在混凝土中壓力擴散的影響，根據城市供熱管網結構設計規(guī) 范中相關內容，汽車輪壓在混凝土中的擴散角為45 °。因此取罐車輪壓在混凝 土中擴散角45。進行計算。后輪著地于混凝土施工道路的寬度及長度*，根據應力擴散原則，最終應力傳18至車庫頂板的面積為*,具體詳見下圖500 輪壓區(qū)域填土層應刀擴啟區(qū)域輪壓應力護散示意圖將車輪的局部荷載換算為等效均布荷載：2（

9、2*140/4 ）/ （ *）=m考慮本工程結構板在達到結構設計強度100%后能承受20 KN/m150mm道路 自重：25*= KN/m 2； 頂板模板荷載：KN/m2 ；總計：上部傳遞的自重荷載為：5+= KN/m第二節(jié)車庫支模架的驗算1、荷載的選擇：靜載：300板厚荷載：25*=5 KN/m 2 ；頂板模板荷載：KN/m2 ；活荷：施工均布荷載：2 KN/m 2；混凝土傾倒荷載：3 KN/m2； 荷載效應組合為：的荷載，則車庫頂板消防通道位置已能承受車輛傳遞下來的荷載，則需驗算支模架的承載力對上部自重（混凝土頂板、混凝土路面）是否滿足要求混凝土頂板、混凝土路面荷載為：1、200板厚荷載:

10、25*=5 KN/m* (5+)+*(2+3)= KN/m2 、樓板模板扣件鋼管支撐架計算書：模板支架的計算依據建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2002建筑結構荷載規(guī)范(GB 50009-2001)、鋼結 構設計規(guī)范 (GB 50017-2003)等規(guī)范編制。一、參數信息 :1. 模板支架參數橫向間距或排距(m):;縱距(m):;步距(m):；立桿上端伸出至模板支撐點長度 (m): ；模板支架搭設高度 (m): ；采用的鋼管(mm):48X ;板底支撐連接方式：鋼管支撐；扣件連接方式 : 雙扣件，取扣件抗滑承載力系數 : ;板底

11、鋼管的間隔距離 (mm):;2. 荷載參數模板與木板自重 (kN/m2): ;混凝土與鋼筋自重 (kN/m3): ;施工均布荷載標準值 (kN/m2): ;3. 樓板參數樓板的計算厚度 (mm):;4. 材料參數面板采用膠合面板，厚度為18mm板底支撐采用鋼管；面板彈性模量E(N/mm>:9500 ;面板抗彎強度設計值(N/mm):13 ;托梁材料為：鋼管 (單鋼管) : 48 X 3;單位:們同模板支架立面圖O圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算：面板為受彎構件，需要驗算其抗彎強度和剛度，取單位寬度1m的面板作為計算單元 面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為：3W = 100

12、X 6 = 54 cm ;I = 100 X 12 = cm 4;模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。450*450嚴"q面板計算簡圖1、荷載計算(1) 靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m):qi = 25 xx 1+x 1 = kN/m ;(2) 活荷載為施工人員及設備荷載(kN):q2 = 1 x 1= 1 kN/m ;2、強度計算最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下：Af 二 0.1 護其中：q=x +x 1= m最大彎矩M=xx = kN m面板最大應力計算值(T = 158355/54000 = N/mm 2;面板的抗彎強度設計值f=

13、13 N/mm 2;面板的最大應力計算值為 N/mm2小于面板的抗彎強度設計值13 N/mm2,滿足要求!3、撓度計算撓度計算公式為0.677#100E7其中q = m面板最大撓度計算值v =4xx 450 /(100 x 9500x 107800)= mm面板最大允許撓度 V=450/ 250= mm ;面板的最大撓度計算值 mm小于面板的最大允許撓度 mm,滿足要求!三、縱向支撐鋼管的計算：縱向鋼管按照均布荷載下連續(xù)梁計算，截面力學參數為截面抵抗矩w=；截面慣性矩1=；111 iiiifiiirrrn方木楞計算簡圖1. 荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m):qii= 25 XX

14、= kN/m ; 模板的自重線荷載(kN/m):qi2= X = kN/m ;(3)活荷載為1施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN):q2 = (1 + 2) X = kN/m ;2. 強度驗算：最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩。最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下 最大彎矩計算公式如下：% =-0.10?-0417?2/3靜荷載：q1 = X (q 1 + q 2) = X + = kN/m ;活荷載：q2 = X = kN/m ;最大彎距 Mmax = X +X ) X 1 =；最大支座力N = ( X + XX 1 = kN ;最大應力

15、計算值(T = M / W = X 106/4490 = N/mm 2;縱向鋼管的抗壓強度設計值f= N/mm 2;縱向鋼管的最大應力計算值為N/mm2小于縱向鋼管的抗壓強度設計值N/mm2,滿足要求!3. 撓度驗算:最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下：防龜皿。寵靜何載 q 1 = q 11 + q 12 =活何載q 2 = kN/m=kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度45V= x +XX 1000/( 100 XX 10 x ) = mm ；支撐鋼管的最大撓度小于1000/150與10 mm,滿足要求!四、托梁材料計算托梁按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；托梁

16、采用：鋼管(單鋼管)：48 X 3 ;w= cm；I= cm4 ；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力，P = kN ；PPPF"PPP15f*f24uLa4WQOWOO1000托梁計算簡圖托梁計算彎矩圖托梁計算變形圖（mm）4.70623660.6B42.0432 55SZ55S4.2955C74 5.674托梁計算剪力圖（kN）最大彎矩Mmax =；最大變形V max = mm ；最大支座力 Qmax = 9 kN ；最大應力 （T = 4490 = N/mm 2;托梁的抗壓強度設計值f=205 N/mm 2;托梁的最大應力計算值N/mm2小于 托梁的抗壓強度設計值205 N/mm2,

17、滿足要求!托梁的最大撓度為小于1000/150與10 mm,滿足要求！五、模板支架立桿荷載標準值（軸力）：作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1. 靜荷載標準值包括以下內容：(1)腳手架的自重(kN):Nsi = X = kN ;模板的自重(kN):N32 = X 1 X 1 = kN ;(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN):Nsa = 25 XX 1 X 1 = 5 kN ;靜荷載標準值 Ng = N G1+N3汁N33 = kN ;2. 活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載?；詈奢d標準值Nq = (1+2 ) X 1X 1 = 3 kN ;3. 立桿的軸向壓力設計值計算公

18、式N = + = kN;六、立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式其中n -立桿的軸心壓力設計值(kN) : N = kN ;© -軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數,由長細比Lo/i查表得到;i -計算立桿的截面回轉半徑(cm) : i = cm ;A -立桿凈截面面積(cml 2) : A = cm 2;W -立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3) : W= cm；(T 鋼管立桿受壓應力計算值(N/mm2);f-鋼管立桿抗壓強度設計值：f =205 N/mm 2;L0-計算長度(m);如果完全參照扣件式規(guī)范，L0 / i = 2000 / =126由長細比I o/i 的結果查表得到軸心受壓立桿的

19、穩(wěn)定系數© =； 鋼管立桿受壓應力計算值；c =x 424) = N/mm 2;立桿穩(wěn)定性計算 c = N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度設計值f= 205 N/mm 2,滿足要 求！七、立桿的地基承載力計算 :立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求p< f g地基承載力設計值 :f g = f gkX kc = 170 x 1=170 kpa ；其中,地基承載力標準值： f gk= 170 kpa ； 腳手架地基承載力調整系數： kc = 1；立桿基礎底面的平均壓力： p = N/A = x = kpa ； 其中,上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ：N = kN ； 基礎底面面積 ：A = m 2 。p= < f g=170 kpa。地基承載力滿足要求！第三 節(jié) 后澆 帶 鋼梁