現澆連續(xù)箱梁預應力張拉施工作業(yè)指導書

1、 預應力工程施工作業(yè)指導書沙濱路連接道工程預應力工程施工作業(yè)指導書編制人: 審核人： 審批人： 重慶拓達建設（集團）有限公司2015年4月21日：目 錄目 錄1一、工程概況2二、編制依據3三、具體施工方案4、張拉前的準備工作4、張拉程序4四、張拉控制數據計算8五、張拉力與油表讀數對應關系18六、伸長值的控制18七、孔道壓漿19八、封錨及封端21九、質量保證措施22十、安全保證措施23 一、工程概況（一）工程簡介沙濱路連接道工程為連接濱江路大橋而設，上部結構為1×32.75+3×32m預應力砼現澆雙幅六室剛性連接箱梁，橋面雙橫坡1.5%。設計梁高為1.7m，橋梁凈空約為9.4

2、m；下部結構中0#軸線樁柱式橋臺，14#軸線橋墩采用鋼筋砼樁柱式墩，橋樁基礎均采用旋挖鉆鉆孔樁基礎。（二）編制范圍箱梁縱、橫向預應力施工。（三）預應力設計本工程所采用的預應力鋼絞線均為預應力混凝土用鋼絞線（GB/T5224-2003）高強度、低松弛鋼絞線，公稱直徑15.2mm，公稱面積140mm2，標準強度1860Mpa，彈性模量為1.95×105Mpa，張拉控制力為0.75倍標準強度即1395Mpa。其施工工藝均采用后張法進行施工。錨具采用M型錨具及其配套系列產品，同時采用匹配的千斤頂。錨具的性能指標應符合現行國家標準預應力筋用錨具、夾具和連接器（GB/T 14370）的要求。預應

3、力管道采用PRT預應力混凝土用塑料波紋管，產品必須符合預應力混凝土橋梁用塑料波紋管（JT/T529-2004）標準要求。1、箱梁縱向預應力鋼束錨具采用M15-19，與采用預應力鋼束相對應。預應力管道采用PRT預應力混凝土用塑料波紋管，產品必須符合預應力混凝土橋梁用塑料波紋管（JT/T529-2004）標準要求。波紋管規(guī)格采用內徑120mm的塑料波紋管。3、箱梁橫向預應力鋼束錨具采用M15-13、M15P-16，與采用預應力鋼束相對應。預應力管道采用PRT預應力混凝土用塑料波紋管，產品必須符合預應力混凝土橋梁用塑料波紋管（JT/T529-2004）標準要求。波紋管規(guī)格采用內徑100mm的塑料波紋

4、管。預應力鋼束管道均采用塑料波紋管，其規(guī)格與鋼束數量不同而變化，塑料波紋管采用活塞法灌漿。（四）主要工程量預應力工程數量表部位材料名稱及規(guī)格單位數量箱梁箱梁縱向預應力s15.2鋼絞線Kg134596M15-19錨具套96預應力塑料波紋管內徑120m6352箱梁橫向預應力s15.2鋼絞線Kg20521M15-13錨具套36M15-16錨具套12預應力塑料波紋管內徑100m1347二、編制依據1、重慶市設計院提供的本工程施工圖；2、本工程的施工合同；3、本工程的施工組織設計。4、國家及有關部門頒布的現行設計規(guī)范，施工技術規(guī)程、規(guī)范、質量檢驗評定標準和驗收辦法，以及在施工安全、工地保安、人員健康、環(huán)

5、境保護等方面的具體規(guī)定。施工中所采用的相關規(guī)范主要有：² 公路橋涵施工技術規(guī)范（JTG/T F50-2011）；² 預應力混凝土用鋼絲（GB T-5223-2002）；² 預應力混凝土用鋼絞線（GB/T-5224-2003）；² 預應力用錨具、夾片和連接器（GB/T-14370-2000）；² 預應力筋用錨具、夾具和連接器應用技術規(guī)程（JGJ85-2010）；² 混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范（GB 50204-2002,2011版）；² 城市橋梁工程施工與質量驗收規(guī)范（CJJ 2-2008）；² 重慶市城市橋梁工

6、程施工質量驗收規(guī)范（DBJ50-086-2008）；² 重慶市市政基礎設施工程預應力施工質量驗收規(guī)范（DBJ50-134-2012）；三、具體施工方案后張法預施應力是待混凝土構件達到一定的強度后，在構件預留孔道中穿入預應力筋，使預應力筋對混凝土構件施加應力。這是一項十分重要的工作，施加預應力過多或不足都會影響預制構件質量，必須按設計要求，準確地施加預應力。、張拉前的準備工作1、張拉前需完成梁內預留孔道、制束、制錨、穿束和張拉機具設備的準備工作。2、張拉作業(yè)上崗作業(yè)人員必須經過特種作業(yè)培訓，并取得特種作業(yè)合格證書。施工前，還必須對所有作業(yè)人員進行嚴格的施工技術交底。3、鋼絞線、錨具、張

7、拉千斤頂、壓力表等設備必須經專業(yè)檢測單位檢測，并取得檢驗合格報告。4、張拉安全防護設備已安裝完畢并在作業(yè)區(qū)周邊布設警示標志，由專人負責看護、挪動。、張拉程序預應力張拉設計要求混凝土強度達到100%且齡期不少于10天方可張拉，張拉時需縱橫向鋼束交替進行，縱向鋼束張拉按先長后短的原則進行作業(yè)。按照以下順序執(zhí)行：1、箱梁縱向N2N3N1；左右均為對稱兩端張拉。2、箱梁橫向（13#軸線）第一批（縱向預應力張拉前）按3N1+3N2的順序；均為單端張拉。3、箱梁橫向（4#軸線）第二批（縱向預應力張拉后）按3N1+3N2的順序；左右均為對稱兩端張拉。4、張拉工序為：010%con(測量伸長量)100%con

8、(測量伸長量)持荷2min錨固。具體做法順序：1、橫向1-3#單端張拉及4#張拉按照3-5-1順序操作； 2、縱向1-2-3-4-5-6-7-8的順序操作；3、橫向1-3#單端張拉及4#張拉按照4-2-6順序操作。特別提示：在縱向完成張拉、灌漿后，可以開始進行支架拆除作業(yè)并配合橫向另一半的張拉、灌漿作業(yè)。 26四、張拉控制數據計算（一）、計算依據1、采用YJM15系列自錨性能錨具（即:YJM15-19、YJM15-16、YJM15-13），張拉設備采用YDC3000型、YDC5000型配套千斤頂，已通過質量監(jiān)督檢驗所檢驗合格并標定，檢驗證書附后。2、本橋采用低松馳高強度預應力鋼絞線，單根鋼絞線

9、為15.24mm，鋼絞線試驗面積Ag140mm2，標準強度fpk1860Mpa,彈性模量Ep1.95×105Mpa。錨下控制應力：con0.75fpk0.72×18601339Mpa。3、張拉時采用預應力筋的張拉力與預應力筋的伸長量雙控，并以預應力筋的張拉力控制為主。4、沙濱路連接道工程施工圖紙及公路橋涵施工技術規(guī)范JTJ041-2000。（二）、理論張拉伸長值的計算1、按現行橋涵施工規(guī)范，預應力筋的理論伸長值L（mm）為： L=Pp×L/n×Ap×Ep（1）L張拉鋼絞線的伸長量；（mm）Pp預應力筋的平均張拉力（N）；L 預應力筋的長度（mm

10、）；n-鋼絞線根數；Ap預應力筋的截面積（mm2）；Ep預應力筋的彈性模量（N/mm2）。2、預應力筋的平均張拉力為： Pp=P（1-e-（kx+u）/（kL+u）（2）P 預應力筋張拉端的張拉力（N）；L 從張拉端至計算截面的孔道長度（m）；從張拉端至計算截面孔道部分切線的夾角之和（rad）；K 孔道每米局部偏差對摩擦的影響系數；u 預應力筋與孔道壁的摩擦系數；e 自然數，取值2.718281828。3、箱梁鋼絞線各段計算參數結果見下表：預應力張拉參數分段計算表鋼束編號K取值取值預應力筋分段長度（m)張拉形式伸長量（mm)縱向1-N10.00150.151段19.527兩端張拉1142段29

11、.1111453段32.1172064段33.6172235段20.997109合 計135.369797縱向1-N20.00150.151段19.513兩端張拉1142段29.3151733段32.1381894段33.6411985段21.047124合計135.474798縱向1-N30.00150.151段19.502兩端張拉1152段29.1971723段32.1971904段33.6971995段20.938124合計135.531800縱向2-N10.00150.151段19.527兩端張拉1142段29.1111453段32.1172064段33.6172235段20.1011

12、26合計134.473814縱向2-N20.00150.151段19.513兩端張拉1142段29.1351733段32.1381894段33.6411985段20.000122合計134.579796縱向2-N30.00150.151段19.502兩端張拉1152段29.1971723段32.1971904段33.6971995段20.043118合計134.636794縱向3-N10.00150.151段19.527兩端張拉1142段29.1111453段32.1172064段33.6172235段19.206121合計133.578808縱向3-N2縱向3-N20.00150.151段1

13、9.513兩端張拉兩端張拉兩端張拉1142段29.1351733段32.1381890.00150.150.1533.6411985段19.257119合計133.684793縱向3-N30.00150.151段19.5021152段29.1971723段32.1971904段33.6971995段18.407112合計133.741788縱向4-N10.00150.151段19.527兩端張拉1142段29.1111453段32.1172064段33.6172235段18.310115合計132.682803縱向4-N20.00150.151段19.513兩端張拉1142段29.135173

14、3段32.1381894段33.6411985段18.361112合計132.788786縱向4-N30.00150.151段19.502兩端張拉1152段29.1971723段32.1971904段33.6971995段18.252110合計132.845786縱向5-N1縱向5-N10.00150.151段19.527兩端張拉1140.00150.152段29.111兩端張拉1453段32.1172064段33.6172235段17.414110合計131.786798縱向5-N20.00150.151段19.513兩端張拉1142段29.1351733段32.1381894段33.641

15、1985段17.465106合計131.892780縱向5-N30.00150.151段19.502兩端張拉1152段29.1971723段32.1971904段33.6971995段17.356106合計131.949782縱向6-N10.00150.151段19.527兩端張拉1142段29.1111453段32.1172064段33.6172235段16.518105合計130.890793縱向6-N20.00150.151段19.513兩端張拉1142段29.1351733段32.1381894段33.6411985段16.569104合計130.996778縱向6-N30.00150

16、.151段19.502兩端張拉1152段29.1971723段32.1971904段33.6971995段16.460105合計131.053781縱向7-N10.00150.151段19.527兩端張拉1142段29.1111453段32.1172064段33.6172235段15.623102合計129.995790縱向7-N20.00150.151段19.513兩端張拉1142段29.1351733段32.1381894段33.6411985段15.674101合計130.101775縱向7-N30.00150.151段19.502兩端張拉1152段29.1971723段32.19719

17、04段33.6971995段15.565103合計130.158780縱向8-N1縱向8-N10.00150.00150.15 0.151段19.527兩端張拉1142段29.1111453段32.1172064段33.6172235段14.72796合計129.099784縱向8-N20.0015.1501段19.513兩端張拉1142段29.1351733段32.1381894段33.6411985段14.77891合計129.205765縱向8-N30.00150.151段19.502兩端張拉1152段29.1971723段32.1971904段33.6971995段14.66991合計

18、129.2627671-3#橫向N1、N20.00150.151段7.124單端張拉332段9.069423段9.310434段651832合計32.0211504#橫向N10.00150.151段7.100兩端張拉402段9.397513段7.100404段9.39751合計32.9941824、鋼絞線截面積和彈性模量數據?。篈g=140.0mm2，Ep=1.95×105Mpa ,將已知數據按實際情況代人、公式，即可求的計算鋼絞線的伸長量L。5、箱梁縱向預應力筋縱向1-N119s15.24的伸長量計算： ：第一段19.527m張拉端張拉力：P（0.72×1860×

19、;140.0×19）/10003562.27KN。參數kx+u0.0015×19.527+0.15×1.9730.325，參數e-（kx+u）0.723，截面積Ap140.0×192660.0mm2。第一段理論伸長值為：L（P（1-e-（kx+u）×L)/(Ap×Ep×（kx+u） 3562270×19527×（1-0.723）/2660.0×195000×0.325 114.229（mm） ：第二段29.111m交界點張拉力：PxP×e-（kx+u） 3562.27

20、5;0.8042865.673KN。參數kx+u0.0015×29.111+0.15×1.1640.218，參數e-（kx+u）0.804，截面積Ap140.0×192660.0mm2。第二段理論伸長值為：L（Px×L)/(Ap×Ep×（kx+u） 2865673×29111×（1-0.804）/2660.0×195000×0.218 144.60（mm） ：第三段32.117m交界點張拉力：PxP×e-（kx+u） 3562.27×0.9533394.843KN。參數kx+

21、u0.0015×32.117+0.15×00.048，參數e-（kx+u）0.953，截面積Ap140.0×192660.0mm2。第三段理論伸長值為：L（Px×L)/(Ap×Ep×（kx+u） 3394843×32117×（1-0.953）/2660.0×195000×0.048 205.824（mm） ：第四段33.617m交界點張拉力：PxP×e-（kx+u） 3562.27×0.98513509.192KN。參數kx+u0.0015×33.617+0.15&

22、#215;00.05，參數e-（kx+u）0.951，截面積Ap140.0×192660mm2。第四段理論伸長值為：L（Px×L)/(Ap×Ep×（kx+u） 3509192×33617×（1-0.9951）/2660×195000×0.05 222.88（mm） ：第五段20.997m交界點張拉力：PxP×e-（kx+u） 3562.27×0.8282949.56KN。參數kx+u0.0015×20.997+0.15×1.050.189，參數e-（kx+u）0.828，截面

23、積Ap140.0×192660mm2。第五段理論伸長值為：L（Px×L)/(Ap×Ep×（kx+u） 2949560×20997×（1-0.828）/2660×195000×0.189 108.659（mm） 綜合、計算數據，縱向預應力筋鋼束理論伸長值為：L114.229+144.60+205.824+222.88+108.659796.192mm。據此可得縱向預應力筋 1-N1=796.192mm，符合設計伸長值822mm要求及滿足±6%的規(guī)范范圍之內。同理，重復上述計算過程，即可求得：1-N219s1

24、5.24理論計算伸長值為：802.114mm;1-N319s15.24理論計算伸長值為：830.006mm;2-N1-19s15.24理論計算伸長值為：815.983mm;2-N219s15.24理論計算伸長值為：796.976mm;2-N319s15.24理論計算伸長值為：822.088mm;。具體的各分段伸長量計算數值詳見附表。五、張拉力與油表讀數對應關系預應力筋控制張拉力P=con×Ag×n， 其中：n 為每束鋼絞線根數， Ag為實測鋼絞線截面積。以標準段3×32m箱梁縱向預應力筋為例，則：1、19×15.24鋼束張拉控制力為P=1339×

25、;140.0×193561.74KN；2、16×15.24鋼束張拉控制力為P=1339×140.0×162999.36KN；3、13×15.24鋼束張拉控制力為P=1395×140.0×132436.98KN；張拉力與油表讀數對應關系項目千斤頂編號油表編號控制張拉力(KN) con×Ag×n公稱油壓P（Mpa）線性回歸方程10%20%100%19s15.211108HC646114735433561.743.61 7.23 36.10 P=0.010143F-0.118062 (516#)11107HC6

26、46210721273561.743.61 7.23 35.608 P=0.010008F-0.037885(517#)16s15.211108HC646114735432999.363.166.32 30.30 P=0.010143F-0.118062 (516#)11107HC646210721272999.363.126.2430.01P=0.010008F-0.037885(517#)13s15.28017HC646210723672436.984.629.2544.37 P=0.018217F-0.024524（515#）六、伸長值的控制預應力筋張拉時，應先調整到初應力o，該初應力控

27、制在0.1k，伸長值應從初應力時開始量測。預力筋的實際伸長值除量測的伸長值外，必須加上初應力以下的推算伸長值。預應力值張拉的實際伸長值L(mm)，可按下式計算： L=L1+L2式中：L1從初應力至最大張拉力間的實測伸長值（mm） L2初應力以下的推算伸長值（mm），可采用相鄰級的伸長值。張拉預應力鋼絞線時，采用應力應變雙控制，伸長值應使用測量精度不大于±1mm的標尺測量，測量方法為在初應力下測量外露預應力筋至固定參考點的位置，再測量控制應力下外露預應力筋至固定參考點位置，其差值減去遠端工具錨具回縮值，即為初應力至終應力下的伸長值，再加上初應力以下推算伸長值即為總伸長。若兩端同時張拉同

28、時量測，則需把差值相加，即為初應力至終應力之間的伸長值。如果實際伸長值超出計算伸長值的±6%，則應暫停張拉，在查明原因采取有效的處理措施后，方可繼續(xù)張拉。伸長值校核應在張拉過程中同時校核。實測伸長值與理論伸長值誤差應控制在±6%之內，若超出此范圍應停止張拉，待查明原因，糾正后方可繼續(xù)張拉。比較公式：-6%（-L）/L6% L為修正后的伸長值。七、孔道壓漿孔道壓漿在終張拉完畢后24小時內盡快進行，孔道壓漿的主要作用是為保護預應力筋，防止銹蝕，使預應力筋與梁板砼有效粘結，將預應力有效地傳遞給梁板，并能減低梁板端錨具的負載，預應力張拉后應盡早壓漿。主要壓漿工藝如下：1、孔道壓漿所

29、用的水泥漿應有較大的流動性，較小干縮性和泌水性，且其強度不低于M40，為此，灌漿所用水泥為P.O52.5級普通硅酸鹽水泥，水灰比為0.4，此外，為了使孔道灌漿飽滿，在水泥漿中摻入8%的膨脹劑，經試驗驗證，水泥漿的泌水率為2.4%（二小時），膨脹率為7%，稠度為15S-16S。2、灌漿前，用灰漿泵壓水入孔道，將孔道沖洗干凈，保持孔道濕潤、潔凈。清除掉孔道內的雜物和積水，壓漿水泥采用梁體混凝土同品種水泥，壓漿標號C40，水泥漿的水灰比控制在0.30.35之間，泌水率控制在2%，稠度控制在1418s之間。2、孔道壓漿順序是先下后上，要將集中一處的孔一次壓完。若中間因故停歇時，應立即將孔道內的水泥漿沖

30、洗干凈，以便重新壓漿時，孔道暢通無阻。3、孔道壓漿順序是先下后上，將集中在一處的孔道一次性壓完，并且在灌漿過程中不斷攪拌水泥漿，以免沉淀析水。如因故停歇時，應立即將孔道內水泥漿沖洗干凈，以保證重新壓漿時孔道的暢通。水泥漿自拌制至壓入孔道的延續(xù)時間，視氣溫情況而定，一般在3045分鐘范圍內。水泥漿在使用前和壓注過程中應連續(xù)攪拌。對于因延遲使用所致的流動度降低的水泥漿，不得通過加水來增加其流動性。4、壓漿采用的設備為活塞式壓漿泵，嚴禁使用壓縮空氣，以防壓入空氣，導致水泥漿不密實。壓漿的壓力以保證水泥漿密實為準，工始時壓力要小，并逐步增大壓力，由于本橋梁長為128.75m，故在孔道壓滿漿后，提高壓力

31、至1Mpa并持續(xù)一段時間。5、為檢查孔道內水泥漿的密實情況，壓漿后檢查孔道內壓漿密實情況，如有不實及時進行處理。壓力以保證壓入孔內的水泥漿密實為準，壓力由小逐步增加，一般為0.50.7Mpa。每個孔道壓漿至最大壓力后，應有一定的穩(wěn)壓時間。壓漿應達到孔道另一端飽和出漿，并應達到排氣孔排出與規(guī)定稠度相同的水泥漿為止。6、當氣溫低于5時，應采取加溫保暖措施，方可壓漿，氣溫低于0時，停止壓漿，以防凍害，當氣溫高于35時，應在夜間進行壓漿。7、為防止灌漿時因孔道堵塞而導致水泥漿難以灌入，應在澆筑砼前對所有孔道進行認真檢查，及時發(fā)現問題、及時解決問題。8、封端混凝土澆筑后，靜置12h，帶模澆水養(yǎng)護。脫模后

32、在常溫下一般養(yǎng)護時間不少于7晝夜。 要在拌制水泥漿同時，制作標準試塊，標準養(yǎng)護28d，檢查其抗壓強度，作為評定水泥漿質量的依據。八、封錨及封端1、封錨：孔道壓漿后，應立即將梁端水泥漿沖洗干凈，清除錨墊板、錨具及梁端砼的污垢，并將端面砼鑿毛，以備澆筑封錨砼。待壓漿后經觀察無異常后，將事先制作好的封錨鋼筋運至現場，進行恢復性綁扎、焊接，安裝成封錨鋼筋網構件。為了固定鋼筋網位置，將部分箍筋點焊在錨墊板上。封錨模板安裝時，一定要控制好尺寸，將封端模板固定好，即要保證封端砼的厚度，又要防止模板脹模，以免影響梁長。2、封端砼強度同梁身為C50，澆筑時，要仔細操作，分層澆筑，每層厚度不超過30cm，并要認真

33、插搗，務使錨具處的砼密實，砼澆筑完后，要注意砼的養(yǎng)護，氣溫低于5時，需采取適當的保溫措施，以防凍害。3、及時對張拉槽和鋸齒塊進行封錨，封錨混凝土標號不低于C50。邊梁壓漿封錨作業(yè)后，其邊墩端面進行封端。先將梁端鑿毛，并將承壓板表面的粘漿和錨具外部的灰漿鏟除干凈，對錨具進行防銹處理，同時檢查確認無漏壓的管道后，可進行封端。封端混凝土強度，應符合設計規(guī)定。4、澆筑封端混凝土時，要仔細操作并認真插搗，務必使錨具處的混凝土密實。九、質量保證措施由于預應力工程屬隱蔽工程，施工好后很難對施工質量進行檢測，因此在工程施工前還須制定各道工序的質量保證措施，主要內容包括如下：、所有原材料的材料性能檢驗；、錨夾具

34、性能的檢驗；、編束、穿束質量檢驗、張拉質量保證措施；、綜合施工質量評價。2、預應力工程驗收時應提供的文件和記錄：、預應力筋及錨具出廠質量合格證件及有關性能指標資料；、混凝土試件試驗報告與質量評定記錄；、預應力筋錨具力學性能復試報告；、隱蔽工程驗收記錄；、張拉設備標定記錄；、預應力筋張拉記錄；、張拉過程測試試驗報告。十、安全保證措施1、單位工程開工前，必須對進場工人進行安全教育，有針對性地進行安全技術交底，雙方須履行簽字手續(xù)。2、嚴格遵守施工現場安全管理制度，正確使用個人防護用品和安全防護措施，進入施工現場必須戴好安全帽。3、鋼絞線開盤料要做好防護措施，以防止鋼絞線彈出傷人。4、在預應力作業(yè)中，必須特別注意安全、因為預應力持有很大的能量，萬一預應力筋被拉斷或錨具與張拉千斤頂失效，巨大能量急劇釋放，有可能造成巨大危害。因此，在任何情況下作業(yè)人員不得站在預應力