高支撐模板安裝與拆除施工方案

1、 南昌國際體育中心高支撐模板安裝與拆除施工方案目錄一工程概況2二工程結構特點2三危險源的辯示與控制2四施工工藝和施工方法31 模板支撐系統(tǒng)材料選擇32 施工工序43 施工方法4五模板支撐系統(tǒng)的驗算7六支撐體系的檢查與驗收7七安全生產技術措施7八過程監(jiān)控的具體措施與方法8九架體周邊剛度、水平聯(lián)系加強方法9十應急預案9十一拆模方案及安全措施10十二梁模板（扣件式鋼管支架）計算書111 編制依據(jù)112 參數(shù)信息123 梁模板荷載標準值計算144 梁側模板面板的驗算155 梁側模板內外龍骨驗算166 穿梁螺栓的計算207 梁底模板計算208 梁底支撐的計算229 扣件抗滑移的計算2710 立桿的穩(wěn)定性

2、計算27一 工程概況南昌國際體育中心網球中心工程位于南昌市紅角洲（生米大橋南側），為框架結構，地上3層，地下0層，建筑總高度22.73米，建筑總面積9811.5平方米，標準層層高5.75米，總工期566天，該工程由網球中心和游泳訓練館組成，屋面均為桁架結構。屋面梁均為無板式，三層結構板比二層結構板面積減少很多，即屋面梁支撐部分支撐在三層結構板上，部分支撐在二層結構板上。本工程由南昌市政公用投資控股有限責任公司國際體育中心（代建）項目部投資建設，中建國際（深圳）設計顧問有限公司設計，江西省建筑設計研究總院地質勘察，江西中昌工程咨詢監(jiān)理有限公司監(jiān)理，江西省第二建筑工程公司組織施工；由萬永虎擔任項目

3、經理，趙位中擔任技術負責人。二 工程結構特點本工程為框架3層，網球中心基礎梁頂標高為-0.550，二層結構標高為5.700、5.850、5.950不等，三層結構標高為10.200，結構梁為400*700、250*600，板厚為120、150，屋面梁頂標高為12.12019.980，屋面梁為500*600、500*800、500*850。模板支架的支撐應符合下列規(guī)定：1、模板支架四周與中間每隔四排支架立桿設置一道縱向剪刀撐，由底至頂連續(xù)設置；2、因支撐高度為12.845米，在兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐；3、下部離支撐面小于或等于200處設置一道橫縱向掃地桿。三

4、 危險源的辯示與控制根據(jù)國務院393號令建筑工程安全生產管理條例、建設部危險性較大工程安全專項施工方案及專家論證審核辦法及江西省危險性較大建設工程安全專項施工方案及專家論證審查實施細則等有關法規(guī)及規(guī)章，結合本工程的實際特點，屋面梁高模板工程存在的危險源有：1、梁模板支撐系統(tǒng)能否承受梁鋼筋、混凝土及施工荷載，即支撐系統(tǒng)的強度、剛度能否滿足要求；2、模板支撐系統(tǒng)的穩(wěn)定性能否滿足要求，即支撐系統(tǒng)在鋼筋、模板施工及混凝土澆筑過程中是否失穩(wěn)；3、施工過程中的安全用電以及作業(yè)面臨邊防護是否安全。危險源辯示表序號項目及場所職業(yè)安全影響時態(tài)狀態(tài)風險評價風險等級過去現(xiàn)在將來正常異常緊急LECD1梁模板和支撐高處

5、墜落661554012梁混凝土施工坍 塌6640144013基礎失穩(wěn)高處墜落物體打擊66155401重大安全危險因素清單序號重大危險因素控制方法監(jiān)控負責人1模板支撐施工的高處墜落使用好三寶等用品，搭設好操作平臺周自紅2凝土施工時的架體坍塌嚴格按規(guī)范和方案進行施工、檢查、驗收，并進行過程監(jiān)控余定立毛征建3基礎失穩(wěn)引起的架體倒塌對基礎進行加固，采用3層鋼筋樓面分擔受力周自紅四 施工工藝和施工方法1 模板支撐系統(tǒng)材料選擇1.1 鋼管：采用直徑48*3.5焊接鋼管，其力學性能必須符合國家現(xiàn)行標準碳素結構鋼GB700-89中Q235A鋼的規(guī)定，同時，鋼管表面要求平直光滑，不應有裂縫、分層、壓痕、劃道和硬

6、彎；1.2 扣件：采用機械性能不低于KTH330-08的鍛鑄鐵扣件，包括直角扣件、對接扣件、旋轉扣件，腳手架所用扣件必須有產品合格證、生產許可證及專業(yè)檢測單位檢測報告，扣件表面不得有裂紋、氣孔、不宜有縮松、砂眼或其它缺陷；扣件螺栓擰緊扭力矩值不應小于40N.M，且不應大于65 N.M。1.3 模板：本模板工程選用規(guī)格為910*1830，厚20的優(yōu)質九夾板；1.4 木枋：本模板工程選用規(guī)格為60*100的優(yōu)質木枋。2 施工工序 彈梁位置線 腳手架搭設 調整標高 梁底模、側模安裝 擺放板底模木擱柵 校正標高 安裝板模 檢查驗收3 施工方法 3.1 模板支撐系統(tǒng)搭設：一）、腳手架搭設參數(shù)：搭設前應根

7、據(jù)層高選用鋼管，并將彎曲、變形、銹蝕等不符合要求的腳手管剔除。立桿腳底應設墊板，距離樓地面200左右設置縱橫相連的掃地桿。掃地桿以上各水平大橫桿步距為1800。二）、腳手架搭設要求：1）腳手架立桿應墊50厚200寬的立人松木板；2）腳手架立桿的選擇：立桿需采用對接扣件連接或采用旋轉扣件進行連接（每根立桿不小于兩個旋轉扣件），鋼管接頭必須錯開；3）腳手架立桿布置：立桿的間距1000，腳手架的立桿支撐架為了加強整體性，在立桿之間必須縱、橫兩個方向均設置水平拉結桿（大橫桿），大橫桿的步距為1500；4）開始搭設立桿時，應每隔一跨設置一道拋撐，直至第一步水平大橫桿安裝穩(wěn)定后，方可根據(jù)情況拆除；5）腳手

8、架必須設置縱、橫向掃地桿，縱向掃地桿應采用直角扣件固定在距樓面不大于200處的立桿上，橫向掃地桿應用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿的立桿上；6）縱、橫向的掃地桿連結采用直角扣件與立桿進行緊固，采用直角扣件進行連接；7）采用對接扣件連接或旋轉扣件連接的立桿，對接接頭應交錯布置，不應設在同步、同跨內，相鄰接頭水平距離不應小于500；8）剪刀撐設置：采用鋼管作為斜撐，用扣件將斜撐與立桿和縱、橫水平桿相連接?？v向剪刀撐沿軸線框架梁兩側通長設置，每道斜撐跨越立桿的根數(shù)宜在511根之間，每道剪刀撐寬度不應小于4跨，且不大于6米，斜桿與地面的傾角宜在4560º之間；同時，腳手架兩側及中間需按要求設水

9、平剪刀撐，分別在：頂層然后每隔2層設置水平剪刀撐，以增加腳手架整體剛度；10）梁底水平鋼管搭設：根據(jù)結構框架梁、次梁、板的布置，計算出梁、板的水平桿的標高，確定水平桿的高度，采用13米的鋼管進行搭設，間距同立桿間距；11）梁底頂撐設置：梁截面較大的梁，集中線荷載也較大，在梁底設置頂撐鋼管，頂撐鋼管與梁底水平管用十字扣件連接，在十字扣件底部再增設一個扣件加固；12）腳手架搭設完畢后，必須經項目技術、質量、安全部門驗收合格后，方可進入下一道工序模板工程，腳手架的驗收標準嚴格遵照相關規(guī)范標準；3.2 梁模板支設：1、梁底模鋪設：在手架搭設完畢并經項目檢查驗收后，校準梁底水平鋼管水平標高，即鋪設梁底模

10、。梁底模根據(jù)圖紙事先預制；2、梁模板起拱：根據(jù)混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范（GB50204-2002）要求，為防止?jié)仓炷吝^程中造成梁、板下?lián)?，梁板模板根?jù)規(guī)范要求按3/1000起拱。3、梁模板施工要點：1）梁模板采用18厚、規(guī)格915*1830的九夾板配制成型，板底模板用50*100250方楞作擱柵。2）梁模加固采用48*3.2鋼管，梁箍間距應500，當梁高700h1000時，應于梁中部加設12對拉螺桿；螺桿水平間距不得大于600mm。3）梁、板模板支設時，首先采用水準儀將樓層控制標高引測到立桿上，并將其翻測到梁和板底的標高，根據(jù)所翻測的板底標高鋪放板底的擱柵，其接頭錯開，并不得有懸挑。

11、4）擱柵鋪好后鋪釘九夾板模板，板模鋪設時應從梁一側向另一側梁密鋪，在板兩端及接頭處用釘子釘牢，其他部位少釘，以便拆模，支設時模板接縫應嚴密。5）梁的側模與底模相交處將側模伸到底模下，以便側模的拆除；梁模與柱模相交處將梁模伸入柱模內，并與柱模內表面相平；梁的側模與板底模相交處，應將側模置于板底模下，將板底模伸至梁模內邊齊。6）所有板縫均采用膩子批嵌平整密實，保證砼不漏漿。3.3 模板拆除：1、拆模強度要求：1）梁側模在砼強度能保證其表面及棱角不因拆模板而損壞，方可拆除。2）對于梁、板底模：砼強度設計砼強度的75%方可拆除。3）對于懸臂構件底模：砼強度設計砼強度的100%方可拆除。4）因屋面支撐的

12、高度較大，對基礎的壓力較大，所以主屋面的支撐模板除了滿足以上要求以外還需在相應位置的上部結構混凝土施工后再進行拆除。2、拆模方法及注意事項1）模板拆除應嚴格遵循施工規(guī)范及設計要求進行，拆模時間的確定應根據(jù)同等條件下養(yǎng)護砼試塊的強度值確定，并填寫模板拆除申請審批表（詳江西省建筑施工安全管理資料指導手冊第102頁）。2）拆模前，針對現(xiàn)場實際狀況，對操作人員作出有針對性、實用性的交底。模板拆除一般的是先支的后拆，后支的先拆；先拆非承重部位，后拆承重部位，并作到不損傷構件或模板。3）拆除模板時人不得站在正在拆除模板的正下方，或正拆除的模板或支架上。4）懸挑構件模板拆除后，應再在板底加設頂撐，作為安全防

13、護，防止上部墜物造成懸挑梁板的損壞。拆模順序與支模順序相反，后支撐的先拆，先支撐的后拆。拆模板的撬棍通常為18-22鋼筋，長度1M左右。拆除樓板模板時，要注意整塊模板掉下，拆模人員應站在門、窗洞口外拉支撐，防止模板突然全部掉落傷人。5）拆模間歇時，應將已活動的模板、橫桿、支撐等運走或現(xiàn)場堆放，防止因踏空、扶空而墜落。拆除的模板應及時進行清理，鏟除砼屑、涂刷上脫模劑，分類堆放，以保持現(xiàn)場的文明施工環(huán)境。五 模板支撐系統(tǒng)的驗算本工程模板支設用腳手架均采用鋼管搭設腳手架，其立桿縱橫間距應詳各部位的附圖，水平橫桿最下一道離樓板約200高搭設，往上各水平橫桿間距應小于1.8M，最上一排水平橫桿的面標應符

14、合模板標高支設要求，在樓層結構四周兩排立桿間應設置剪刀撐，使整個架體形成一穩(wěn)定性較好的空間網架結構，在模板方案編制時已按強制性規(guī)范要求進行支撐架承載力、剛度及穩(wěn)定性計算（附后）。六 支撐體系的檢查與驗收1、檢查驗收的內容：屋面梁模板支撐的檢查應包括：立桿的墊板鋪設；（基礎）樓面底下支撐是否完好；立桿的間距、步距；立桿的接頭錯位、水平拉桿、剪刀撐的搭設、保險扣的安裝等。2、檢查驗收的責任人、過程中的檢查，由各專業(yè)工長進行過程控制檢查，高支撐架體由架子工長周自紅負責過程控制和檢查，其余架體由木工工長余定立和毛征建負責控制和檢查。、模板支撐系統(tǒng)腳手架搭設好后，由專業(yè)施工員毛征建、余定力、項目質量員劉

15、小雄以及技術總工張金旺組織按施工方案對腳手架按施工方案進行驗收，方允許進行下道工序施工。3、檢查驗收的程序高大模板及梁鋼筋綁扎結束，在混凝土澆筑前，按施工方案對腳手架按施工方案進行驗收，同時，用扭力矩扳手對扣件是否擰緊進行測試，驗收合格，并填寫好模板工程驗收記錄（江西省建筑施工安全管理資料指導手冊第99頁）后，報請監(jiān)理、業(yè)主單位進行驗收，并報安監(jiān)站查驗。七 安全生產技術措施1、切實落實“安全第一”的方針，組織學習安全生產、消防管理等有關法規(guī)；2、健全安全生產管理網絡，落實公司、項目部、班組三級安全生產管理責任制；3、高大模板施工前，由項目施工員、技術員、安全員必須組織施工工人進行有針對性的安全

16、技術交底；4、由項目專職安全管理員負責本模板工程安全生產日常監(jiān)督管理工作，按安全規(guī)范有關規(guī)定完善和健全安全管理臺帳，強化安全管理軟件資料工作；5、購置足夠的安全帽、安全帶、安全網等安全生產防護用品，嚴格規(guī)定進入施工現(xiàn)場必須戴好安全帽，高空作業(yè)在無安全防護設施時，必須按規(guī)定系好安全帶，安全防護腳手架必須按規(guī)定張掛安全網，構架二層懸挑部分第二階段施工時也應綁好安全帶，以確保施工人員的生命安全；6、切實貫徹“管生產必須管安全”的安全生產管理原則，落實工地領導安全生產輪班制和節(jié)假日值班制度；7、高大模板工程要預先通知公司工程部，由工程部組織一次專項檢查，及時定措施、定人、定時間進行整改；8、對于分包隊

17、伍和作業(yè)班組，征收一定數(shù)額的安全生產保證金，對其單位或個人違反安全生產規(guī)程按總承包有關規(guī)定處罰；9、嚴禁酒后作業(yè)，進入施工現(xiàn)場嚴禁穿拖鞋、高跟鞋和赤膊操作；10、對于發(fā)生的安全事故，堅持“四不放過”的原則進行處理；11、支設4米以上的立柱模板和梁模板時，應搭設工作臺，不足4米的，可使用馬凳操作，不準站在柱模板上操作和梁底模上行走，更不允許利用立桿支撐攀登上下；12、模板拆除時應嚴格遵守“拆模作業(yè)”的要點；13、澆筑梁、板混凝土時，設專人對模板支撐系統(tǒng)進行監(jiān)護，同時，對混凝土澆筑進行全過程監(jiān)管，嚴禁板面堆積混凝土過高，以避免由于樓面施工荷載過重造成模板支撐系統(tǒng)安全隱患；14、支撐搭設時，應控制好

18、立桿的垂直度，并應在立桿上做好水平觀測線（用紅漆標注在鋼管上），在載試驗前后和混凝土施工時全程監(jiān)控架體的沉降變化，如發(fā)現(xiàn)架體沉降較大，應及時派人對架體進行加固。八 過程監(jiān)控的具體措施與方法1、技術交底制度：在外架、模板、鋼筋、混凝土施工前，由項目技術人員根據(jù)施工方案對施工班組進行有針對性的技術、安全交底；2、過程控制：高支撐體系腳手架搭設、腳手架立桿間距、剪刀撐設置等嚴格按施工方案執(zhí)行，施工過程中由專業(yè)木工工長余定立和毛征鍵、質量員吳琴美和劉小雄、安全員涂俊和周自紅進行監(jiān)控，發(fā)現(xiàn)與施工方案和規(guī)范不符現(xiàn)象及時予以糾正；3、作業(yè)面施工荷載控制：為避免作業(yè)面荷載過于集中，造成支撐系統(tǒng)失穩(wěn)現(xiàn)象，嚴格控

19、制梁、板模板、鋼筋施工過程中以及混凝土澆筑過程中作業(yè)面的荷載，尤其是澆筑混凝土過程中，嚴禁在樓面上集中放料，嚴格按施工方案的澆筑順序澆筑混凝土；4、“三寶”的強制使用：在構架二層懸挑部分的施工時，必須綁好安全帶，以確保在失穩(wěn)和意外墜落時工人的生命安全；5、預警值的劃分：達到以下預警值需啟動警報、立即停止施工并疏散人員，通知技術部門進行處理；腳手架支撐如發(fā)現(xiàn)鋼管有扭曲趨勢或扣件有下滑達2公分和扣件崩裂的；九 架體周邊剛度、水平聯(lián)系加強方法腳手架水平聯(lián)系桿縱橫向拉通，并按要求搭設水平和垂直剪刀撐，以保證腳手架整體穩(wěn)定性。十 應急預案1、支撐系統(tǒng)的失穩(wěn)及沉陷應急措施：在澆筑梁、板混凝土過程中，可能會

20、出現(xiàn)高大模板支撐系統(tǒng)失穩(wěn)或沉陷現(xiàn)象，在澆筑混凝土過程中，安排專人對支撐系統(tǒng)進行觀察、監(jiān)控，一旦發(fā)生支撐系統(tǒng)失穩(wěn)現(xiàn)象，立即組織人員對支撐系統(tǒng)進行加固。若發(fā)現(xiàn)模板發(fā)生沉陷，立即停止該部位混凝土澆筑，由混凝土工長曹會文立即組織人員進行有序疏散。并立即通知技術部門對支撐系統(tǒng)進行加固并驗收后，才能繼續(xù)施工；2、意外停電處理措施：為防止梁、板混凝土澆筑過程中意外停電，造成混凝土不能連續(xù)澆筑給混凝土質量造成隱患，在澆筑混凝土前一天咨詢供電部門混凝土澆筑日期是否會停電，同時，施工現(xiàn)場配備臨時發(fā)電機組，一旦停電，立即啟動臨時發(fā)電系統(tǒng)，以保證混凝土澆筑的連續(xù)性。3、如發(fā)現(xiàn)有人員傷亡的特殊情況的處理方法：立即將傷者

21、立即送至醫(yī)院進行救治；作好起家屬和工友的思想工作，冷靜處理問題；如有重大事故，因立即將現(xiàn)場進行封閉，保護好現(xiàn)場；向公司和上級部門匯報；對事故進行調查分析，寫好調查分析報告；對問題的責任人進行處理，做到三不放過；4、應急通信聯(lián)絡遇到緊急情況要首先向項目部匯報。項目部利用電話或傳真向上級部門匯報并采取相應救援措施。應急通訊錄部門姓名電話應急小組辦公長(項目經理)萬永組長(生產經理)李軍組長(技術負責)張金員 (木工工長)余定員 (安全員)周自

22、員 (砼工工長)曹會員 (鋼筋工長)李國員 (機電工長)江鯨防119急救120安全監(jiān)督管理一 拆模方案及安全措施 混凝土強度等級達到規(guī)范要求時才可以拆除模板。1、各類模板拆除按先支的后折后支的先拆順序進行，先拆非承重的模板，后拆承重的模板及支架的順序進行拆除。2、不承重的側模板，梁、柱墻的側模板，在保證砼強度表面及棱角不拆除模板而受損壞時，在墻體大模板?；鞐l件下，砼強度達到1N/mm2即可拆除。3、工作前應事先檢查所使用的工具是否牢固，并且應用繩鏈系在身上，工作時思想要集中，防止釘子扎腳和空

23、中滑落。4、拆除4m以上模板時，應搭設臨時腳手架和操作臺，并設防護欄桿。5、拆除平臺，樓層板的底模時，應設臨時支撐，防止大片模板墜落。6、拆除模板一般應采用長撬桿，嚴禁作業(yè)人員站在拆除的模板上。7、拆除的模板承拆隨清理，以免釘子扎腳，拆模下方不能站人，拆模區(qū)設警言標志。8、拆除的模板向下運送傳遞，上下呼應，不能采取猛撬，用機械吊運拆除模板時，模板堆碼整齊捆牢，才可吊裝。十二 梁模板（扣件式鋼管支架）計算書1 編制依據(jù)建筑施工手冊第四版；建筑施工計算手冊江正榮著；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ130-2001)；混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2002)；建筑結構荷載規(guī)范(GB

24、 50009-2001)；鋼結構設計規(guī)范(GB 50017-2003)；建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2001；木結構設計規(guī)范GB 50017-2003；梁段名稱： HL1。 2 參數(shù)信息2.1 模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度 B(m)： 500；梁截面高度 D(m)： 600；樓板混凝土厚度(mm)： 100；梁底承重架支撐方式采用：梁底有承重立桿梁底承重立桿根數(shù)：2；梁底支撐方式：梁底支撐平行與梁截面；梁底支撐材料：方木；立桿梁跨方向間距 La(m)：1.2；梁兩側立桿間距(m)： 1.2；橫桿步距(m)：1.8；梁底承重架計算高度H(m)：19.93；板底立桿間距Lb(m)：1.2；采

25、用的鋼管類型為：48×3.5(mm)；考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件實際抗滑承載力：6；2.2 荷載參數(shù)模板自重(kN/m2)： 0.35；鋼筋自重(kN/m3)： 1.5；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)： 10.02；傾倒混凝土側壓力(kN/m2)： 1；振搗混凝土荷載標準值(kN/m2)： 1；2.3 材料參數(shù)木材品種：馬尾松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.5；面板類型：膠合面板；面板厚度(mm)：20；面板彈性模量E(N/mm2)：950

26、0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13；鋼材彈性模量E(N/mm2)：206000；鋼材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：205；2.4 梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度（mm）：60；梁底方木截面高度（mm）：100；梁底模板支撐間距（mm）：250；2.5 梁側模板參數(shù)梁側模板支撐構造形式： 對拉螺栓支撐梁側模板背楞支撐形式： 外龍骨水平橫楞（外龍骨）數(shù)目：3；豎楞（內龍骨）間距（mm）：250；穿梁螺栓水平間距跨越豎楞數(shù)：2；穿梁螺栓型號：M12；對拉螺栓穿越內龍骨；主楞材料： 鋼楞；截面類型： 圓鋼管48×3.5截面慣性矩I(cm4)： 12.19；截面抵抗矩W(cm3)

27、： 5.08；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料: 木楞寬度：60 mm；高度：100 mm；截面慣性矩I(cm4): 500；截面抵抗矩W(cm3): 10；次楞合并根數(shù)：2；2.6 其他參數(shù)混凝土的重力密度c(N/m3)：24；混凝土的入模溫度T()：35；混凝土的澆筑速度V(m/h)：0.6；新澆混凝土的初凝時間t (h)：t - 新澆混凝土的初凝時間，取得 1h；模板計算高度H(m)：0.6；外加劑影響修正系數(shù)1摻外加劑為：1.2；混凝土坍落度影響修正系數(shù)2坍落度5090mm時為：1；荷載分項系數(shù)（查GB50009-2001第8頁）永久荷載G：1.2；可變荷載Q：1.4；材料折強度折減系數(shù)cz

28、：木材為0.9，鋼材為0.85；3 梁模板荷載標準值計算3.1梁側模板荷載強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。按施工手冊，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：公式1：F1=0.22×c×t×1×2×V 0.5計算式1：F1 = 0.22×24×1×1.2×1×2.50.5=10.02kN/m2；公式2：F2=c×H計算式2：F2 = 24×0.6=14.4kN/m2；分別為10.02 kN/m

29、2、14.4 kN/m2，取較小值10.02 kN/m2作為本工程計算荷載。4 梁側模板面板的驗算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和傾倒混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。計算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小,按支撐在內龍骨上的跨計算。面板計算簡圖4.1 抗彎驗算公式： = M/W < f其中-面板的彎曲應力計算值(N/mm2)；M-面板的最大彎距(N.mm)；W -面板的凈截面抵抗矩，公式：W = b×h2/6b：面板截面寬度，h：面板截面厚度；W= 300×202/6 = 20000 mm3； f -面板

30、的抗彎強度設計值(N/mm2)；按以下公式計算面板跨中彎矩：公式：M = 0.1×q×l2其中q-作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值： 公式：q1= G×F1×l×cz 計算式：q1=1.2×0.3×10.02×0.9 3.25kN/m；傾倒混凝土側壓力設計值：公式： q2=Q×Fq×l×cz 計算式：q2=1.4×0.3×1×0.9 0.38kN/m；q = q1+q2 = 3.25+0.38 3.62kN/m；計算跨度(內龍骨間距)：

31、l = 250 mm；面板的最大彎距 M= 0.1×3.62×2502= 22653 N.mm；經計算得到，面板的受彎應力計算值： =22653/ 20000=1.1326 N/mm2；面板的抗彎強度設計值： f = 13 N/mm2；結論：面板的受彎應力計算值 = 1.13 N/mm2 小于面板的抗彎強度設計值f= 13 N/mm2，滿足要求！4.2 撓度驗算最大撓度按以下公式計算：公式： = 0.677×q×l4/(100×E×I) 其中q -作用在模板上的側壓力線荷載標準值： q = 10.02 × 0.3 = 3.0

32、1 N/mm；l-計算跨度(內龍骨間距)： l = 250mm；E-面板材質的彈性模量： E = 9500 N/mm2；I-面板的截面慣性矩：公式： I =lBh3/12計算式： I = 300×203/12=200000 mm4；面板的最大撓度計算值： =0.677×3.01×2504/(100×9500×200000) 0.0418 mm；面板的最大容許撓度值： = l/250 =250/250 = 1 mm；結論：面板的最大撓度計算值 = 0.0418 mm 小于面板的最大容許撓度值 = 1 mm，滿足要求！5 梁側模板內外龍骨驗算5.1

33、 內龍骨驗算內龍骨直接承受模板傳遞的荷載，并將荷載傳遞給外龍骨，按照均布荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算。本工程中，內龍骨采用木楞，截面寬度60mm，截面高度100mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:公式：W =CbCh2/6計算式：W = 60×1002/6= 100000 mm公式：I =CbCh3/12計算式：I = 60×1003/12=5000000 mm4；內龍骨計算簡圖（1）.內龍骨抗彎強度驗算強度驗算計算公式如下：公式： = M/W < f其中-內龍骨彎曲應力計算值(N/mm2)；M-內龍骨的最大彎距(N.mm)； W-內龍骨的凈截面抵抗矩； f -內龍

34、骨的強度設計值(N/mm2)。按以下公式計算內龍骨跨中彎矩：公式：M=0.125×q×l2其中，作用在內龍骨的荷載：公式：q =q1+q2 計算式：q=(1.2×10.02×0.9+1.4×1×0.9)×0.25 / 2 1.51kN/m；內龍骨計算跨度(外龍骨間距)： l = 300 mm；內龍骨的最大彎距： M=0.125×1.51×300 2= 16989.75 N.mm；經計算得到，內龍骨的最大受彎應力計算值： =16989.75/100000 = 0.17 N/mm2；內龍骨的抗彎強度設計值：

35、f = 13 N/mm2；結論：內龍骨最大受彎應力計算值 = 0.17 N/mm2 內龍骨的抗彎強度設計值小于 f= 13 N/mm2，滿足要求！（2）內龍骨的撓度驗算公式： = 0.521×q×l4/(100×E×I) 其中E-內龍骨材料的彈性模量：10000 N/mm2；q-作用在內龍骨上的側壓力線荷載標準值： q = 10.02×0.25 / 21.25 N/mm；l-計算跨度(外龍骨間距)：l = 300 mm；I-內龍骨的截面慣性矩：公式：I =lBh3/12計算式：I =300×203/12= 5000000N/mm2；內

36、龍骨的最大撓度計算值： = 0.521×1.25×300 4/(100×10000×5000000) 0.0011 mm；內龍骨的最大容許撓度值： = 300 /250=1.2 mm；結論：內龍骨的最大撓度計算值 =0.0011 mm 小于內龍骨的最大容許撓度值 = 1.2 mm，滿足要求！5.2 外龍骨驗算外龍骨直接承受內龍骨傳遞的荷載，并將荷載傳遞給對拉螺栓支撐，按照集中荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算。本工程中，內龍骨采用鋼楞，圓鋼管48×3.5 ，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5080 mm3；I = 121900 mm4；（1）

37、.外龍骨抗彎強度及撓度驗算由于外龍骨使用固定公式無法合理計算其彎矩，故計算機采用有限元法（矩陣位移法）計算外龍骨的彎距，以下是計算結果（包括附圖）。作用在外龍骨的荷載： P = (1.2×10.02×0.9 +1.4×1×0.9)×0.25×0.3 / 2 = 0.45 kN；E-外龍骨的彈性模量，其值為 N/mm2； 外龍骨水平按照集中荷載作用下的二跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取板底支撐傳遞力，P = 0.45 kN；外龍骨計算簡圖 外龍骨計算彎矩圖(kN.m) 外龍骨計算剪力圖(kN) (mm) 外龍骨計算變形圖(mm) 最大彎距M0

38、.09 kN.m最大剪力V0.57kN最大支座反力R1.48kN最大撓度 = 0 mm最大允許撓度 = l / 250 =750/ 250=3 mm外龍骨受彎應力按以下公式計算：公式： = M/W < f其中-外龍骨受彎應力計算值(N/mm2) M-外龍骨的最大彎距(N.mm)； W-外龍骨的凈截面抵抗矩； f -外龍骨的強度設計值(N/mm2)。外龍骨的受彎應力計算值： = 90612 / 5080 = 17.837 N/mm2；外龍骨的抗彎強度設計值： f = 205N/mm2；結論：外龍骨的受彎應力計算值 = 17.837 N/mm2小于外龍骨的抗彎強度設計值f=205N/mm2，

39、滿足要求！外龍骨的最大撓度計算值 = 0.0001 mm小于外龍骨的最大容許撓度值 = 3 mm，滿足要求！6 穿梁螺栓的計算 驗算公式如下：公式：N < N = f ×A其中N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面積 (mm2)；f-穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170.000 N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直徑：12 mm；穿梁螺栓有效直徑：9.85 mm；穿梁螺栓有效面積：A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N =R= 1.48 kN。穿梁螺栓最大容許拉力值： N = 170.000× 76 /1000= 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力kN=

40、1.48kN 小于穿梁螺栓最大容許拉力值 kN= 12.92 kN，滿足要求！7 梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上受均布荷載的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本工程中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：公式：W=b×h2/6計算式：W = 500×202/6 = 33333.33 mm3；公式：I =b×h3/12計算式：I = 500×

41、;203/12 = 333333.33 mm4；計算簡圖7.1 抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：公式： = M/W < f其中-梁底模板的彎曲應力計算值(N/mm2)； M -計算的最大彎矩 (kN.m)； l-計算跨度(梁底支撐間距)： l = 250mm； q -作用在梁底模板的均布荷載設計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設計值：q1： 1.2×（24 + 1.5）×0.5× 0.6×0.9 = 8.26 kN/m；模板結構自重荷載：q2：1.2×0.35×0.5×0.9 = 0.19 kN/m；振

42、搗混凝土時產生的荷載設計值：q3： 1.4×1×0.5×0.9 = 0.63 kN/m；q = q1 + q2 + q3= 8.26+ 0.19+ 0.63 =9.08kN/m；跨中彎矩計算公式如下：公式：M = 0.1×q×l2計算式：M = 0.10×9.08×0.2520.06 kN.m；最大受彎應力計算： =56756.25/ 33333.33 =1.7 N/mm2；結論：梁底模面板計算應力 = 1.7 N/mm2 小于梁底模面板的抗壓強度設計值 f= 13 N/mm2，滿足要求！7.2 撓度驗算根據(jù)建筑施工計算手冊

43、剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：公式： = 0.677×q×l4/(100×E×I) 其中q-作用在模板上的壓力線荷載：q =(24 + 1.5)×0.6+ 0.35×0.5 = 7.82 KN/m；l-計算跨度(梁底支撐間距)： l = 250 mm；E-面板的彈性模量： E = 9500 N/mm2；面板的最大允許撓度值： = 250 /250= 1 mm；面板的最大撓度計算值： =0.677×7.82×250 4/(100×9500×333333.33)

44、 0.0653mm；面板的最大撓度計算值: = 0.0653 mm，小于面板的最大允許撓度值: = 1 mm，滿足要求！8 梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。8.1 荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24 + 1.5)×0.6×0.25 =3.825 kN/m；(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.35×0.25×(2×0.6 + 0.5)/ 0.5

45、= 0.2975 kN/m；(3)活荷載為施工荷載標準值與振倒混凝土時產生的荷載(kN/m)：經計算得到，活荷載標準值 q3= (2+1)×0.25 = 0.75 kN/m；8.2 梁底支撐荷載計算靜荷載設計值 qf = 1.2×(3.825 + 0.2975)+ 1.4× 0.75 = 5.997 kN/m；水平支撐梁自重荷載設計值：本工程中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：公式：W=bh2/6計算式：W= 60×1002/6 = 100000 mm3；公式：I =bh3/12計算式：I = 60×1003/12 = 5000000

46、mm4；8.3 梁底支撐強度驗算：梁底支撐的最大彎距無法使用固定公式合理計算，計算機采用有限元法（矩陣位移法）進行彎距、剪力、撓度、支座反力的計算。以下為計算結果（包括圖形）：梁底支撐計算簡圖梁底支撐彎矩圖(kN.m)梁底支撐剪力圖(kN)梁底支撐位移圖(mm)支座反力(梁側縱向水平桿承受)Ra=Rb=0.72kN支座反力(梁底縱向水平桿承受)Rc= 2.88 kN最大彎距：M = 0.11 kN.m最大剪力：V = 1.5 kN最大撓度： = 0.03 mm最大應力 = M / W = 114728.18 / 100000 = 1.15 N/mm2；抗彎強度設計值 f = 13 N/mm2；

47、結論：梁底支撐的最大受彎應力計算值 1.15 N/mm2 小于梁底支撐的抗彎強度設計值13 N/mm2,滿足要求!8.4 梁底支撐抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足： 公式： = 3×V/(2×b×hn) 其中-梁底支撐截面最大受剪應力(N/mm2)；V-梁底支撐計算最大剪力(N)；b-梁底支撐的方木截面寬度(mm)； h -梁底支撐的方木截面高度(mm)；fv-梁底支撐的抗剪強度設計值(N/mm2)：fv = 1.5 N/mm2；梁底支撐受剪應力計算值：公式： = 3×V/(2×b×hn)計算式： = 3×1.5/(2

48、5;60×100) = 0.38 N/mm2梁底支撐抗剪強度設計值 = 1.5 N/mm2；結論：梁底支撐的受剪應力計算值0.38 N/mm2 小于梁底支撐抗剪強度設計值1.5 N/mm2,滿足要求!8.5 梁底支撐的撓度驗算最大允許撓度：= 4 mm結論：梁底支撐的最大撓度計算值 =0.0263 mm 小于梁底支撐的最大允許撓度 = 4 mm，滿足要求！8.6 縱向水平橫桿（鋼管）的強度驗算由于縱向水平橫桿（鋼管）承受梁底支撐傳遞的荷載，使用固定公式無法合理計算其彎矩，故計算機采用有限元法（矩陣位移法）計算水平橫桿的彎距，以下是計算結果（包括附圖）。荷載計算公式如下：水平橫桿（鋼管

49、）的自重荷載：q = 1.2× 0.0376= 0.05 kN/m；梁支撐傳遞給梁側縱向橫桿的荷載：0.72kN梁支撐傳遞給梁底縱向橫桿的荷載：Pc= 2.88以下是梁側縱向橫桿的計算結果：計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)支撐鋼管位移圖(mm)經過計算機使用有限元法（矩陣位移法）計算得到：梁側縱向橫桿最大支座反力：R =3.82 kN；梁側縱向橫桿最大彎矩：M = 0.43 kN.m；梁側縱向橫桿最大剪力：V= 2.16 kN；梁側縱向橫桿最大撓度： = 0.83 mm梁側縱向橫桿縱向水平橫桿（鋼管）的最大應力 =1000× 425.05/ 5080

50、=83.67 N/mm2；縱向水平橫桿（鋼管）的抗彎設計強度 f=205.0 N/mm2；結論：縱向水平橫桿（鋼管）的最大應力計算值 83.67 N/mm2 小于水平橫桿（鋼管）的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!以下是梁底縱向橫桿的計算結果：計算簡圖(kN)支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管剪力圖(kN)支撐鋼管位移圖(mm)經過計算機使用有限元法（矩陣位移法）計算得到：梁底縱向橫桿最大支座反力：R = 15.27 kN；梁底縱向橫桿最大彎矩： M = 1.7 kN.m；梁底縱向橫桿最大剪力： V= 8.62 kN；梁底縱向橫桿最大撓度 =3.32 mm梁底縱向橫桿縱向水平橫桿（鋼管）的最大應力 =1000×1697.57/ 5080=0.33 N/mm2；梁底縱向水平橫桿（鋼管）的抗彎設計強度 f =205.0 N/mm2梁底縱向水平橫桿（鋼管）的最大應力計算值 0.33 N/mm2 小于水平橫桿（鋼管）的抗壓設計強度 205.0 N/mm2,滿足要求!9 扣件抗滑移的計算按規(guī)范表5.1.7,直角、旋轉單扣件承載力取值為8.00kN，該工程實際的扣件承載力取值為6 kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件