20m整體簡(jiǎn)支T型梁橋計(jì)算書

1、整體簡(jiǎn)支t型梁橋計(jì)算書項(xiàng)目名稱_日 期_設(shè) 計(jì) 者_(dá)校 對(duì) 者_(dá)一、示意圖：二、基本設(shè)計(jì)資料1依據(jù)規(guī)范及參考書目：公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范jtj d60-2004，以下簡(jiǎn)稱通規(guī)公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范jtj d62-2004，以下簡(jiǎn)稱公預(yù)規(guī)2幾何信息：橋總長(zhǎng)l = 19960 mm支承寬度bz = 460 mm懸挑寬b&2& = 0 mm板厚度t = 80 mmt型梁片數(shù)n = 5梁中心距d = 1600 mmt梁腹板寬b5 = 180 mmt梁直段高h(yuǎn) = 1160 mmt梁斜段寬b3 = 180 mmt梁斜段高h(yuǎn)4 = 60 mm安全帶高h(yuǎn)1 = 250 mm安

2、全帶寬b1 = 250 mm懸挑端高h(yuǎn)2 = 0 mm懸挑斜高h(yuǎn)3 = 0 mm磨耗層厚c = 120 mm保護(hù)層厚as = 30 mm橫隔梁高h(yuǎn)4 = 60 mm橫隔梁厚b4 = 150橫隔梁中心距s：4850.0*2,4843.2,4856.83荷載信息：汽車荷載等級(jí)：公路-級(jí)，2車道設(shè)計(jì)安全等級(jí)： 二級(jí)；結(jié)構(gòu)重要系數(shù)：o = 1.0人群荷載qr = 3.00 kn/m2；兩側(cè)欄桿自重gl = 1.87 kn/m4材料信息：混凝土強(qiáng)度等級(jí)： c30fck = 20.1 mpa ftk = 2.01 mpa fcd = 13.8 mpaftd = 1.39 mpa ec = 3.00

3、5;104 mpa混凝土容重h = 24.0 kn/m3 鋼筋砼容重s = 25.0 kn/m3鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：hrb335fsk = 335 mpa fsd = 280 mpa es = 2.0×105 mpa三、計(jì)算跨徑及截面特性1計(jì)算跨徑：計(jì)算跨徑lo = min（l，1.05×ln）l = l - b = 19960 - 460 = 19500 mmln = l - 2b = 19960 - 2×460 = 19040 mmlo = min（19500，1.05×19040）= min（19500，19992） = 19500 mm四、主梁的荷載橫

4、向分布系數(shù)計(jì)算1跨中荷載彎矩橫向分布系數(shù)（按g-m法）（1）、計(jì)算主梁截面的抗彎慣性矩ix及抗扭慣性矩itx主梁截面的重心位置：ax = （1600-180）×1132/2+180×13002/2/（1600-180）×113+180×1300= 408.2 mmix = （1600-180）×1133/12+（1600-180）×113×（408.2-113/2）2= +180×13003/12+180×1300×（1300/2-408.2）2 = 66701.1826×106 mm

5、4t型截面抗扭慣性矩近似等于各個(gè)矩形截面抗扭慣性矩之和，即：itx = ci×bi×ti3式中：ci - 矩形截面抗扭慣性矩剛度系數(shù)（查表得到）bi、ti - 相應(yīng)各矩形截面的寬度及厚度查表可知：t1/b1 = 113/1600 = 0.071，c1 = 0.333t2/b2 = 180/1187 = 0.152，c2 = 0.301故：itx = 0.333×1600×1133+0.301×1187×1803= 2863.5910×106 mm4單位寬度抗彎慣性矩j&x&及抗扭慣性矩j&tx&

6、;jx = ix/b'f = 66701.1826×106/1600 = 41688.2391×103 mm3jtx = itx/b'f = 2863.5910×106/1600 = 1789.7443×103 mm3（2）、計(jì)算橫隔梁截面的抗彎慣性矩iy及抗扭慣性矩ity橫隔梁翼板有效寬度計(jì)算：橫隔梁長(zhǎng)度取為兩邊主梁的軸線間距，即：l = 4×1600 = 6400 mmc = （4850 - 150） / 2 = 2350 mmc / l = 2350 / 6400 = 0.367，查表得： / c = 0.548故： =

7、0.548 × 2350 = 1287 mm橫梁截面的重心位置：ay = （2×1287×1132/2+150×10002/2）/（2×1287×113+150×1000）= 207.2 mmiy = 2×1287×1133/12+2×1287×113×（207.2-113/2）2= +150×10003/12+150×1000×（1000/2-207.2）2 = 32284.1751×106 mm4查表可知：t1/b1 = 113/4

8、850 = 0.023，c1 = 0.167t2/b2 = 150/887 = 0.169，c2 = 0.893故：ity = 0.167×4850×1133+0.893×887×1503= 2069.1399×106 mm4單位寬度抗彎慣性矩j&y&及抗扭慣性矩j&ty&jx = ix/b = 32284.1751×106/4850 = 6656.5310×103 mm3jty = ity/b = 2069.1399×106/4850 = 426.6268×103 mm3

9、（3）、計(jì)算抗彎參數(shù)及抗扭參數(shù) = b' / lo × （jx / jy）1/4式中：b' - 橋?qū)挼囊话耄?= 4000 / 19500 × （41688239 / 6656531）1/4 = 0.325 = g×（jtx + jty） / 2ec×（jx × jy）1/2按公預(yù)規(guī)3.1.6條，取g = 0.4ec，則： = 0.4×（1789744 + 426627） / 2×（41688239 × 6656531）1/2 = 0.027（4）、跨中彎矩橫向分布影響線坐標(biāo)據(jù) = 0.325， =

10、 0.027，查g-m表并插值得到：表中：k=ko+（k1-ko）×1/2； = k/5梁號(hào)項(xiàng)b3b/4b/2b/40-b/4-b/2-3b/4-b1號(hào)k11.3921.2901.1811.0740.9750.8870.8110.7460.6861號(hào)ko3.4712.8312.1901.5630.9560.369-0.205-0.770-1.3321號(hào)k3.1322.5802.0261.4840.9590.453-0.039-0.523-1.0031號(hào)0.6260.5160.4050.2970.1920.091-0.008-0.105-0.2012號(hào)k11.1541.1331.107

11、1.0651.0110.9540.8990.8500.8042號(hào)ko2.0731.8681.6121.3241.0200.7100.3980.086-0.2262號(hào)k1.9231.7491.5291.2821.0190.7500.4800.210-0.0582號(hào)0.3850.3500.3060.2560.2040.1500.0960.042-0.0123號(hào)k10.9570.9791.0021.0221.0311.0221.0020.9790.9573號(hào)ko0.9220.9651.0061.0381.0521.0381.0060.9650.9223號(hào)k0.9280.9671.0051.0361.

12、0491.0361.0050.9670.9283號(hào)0.1860.1930.2010.2070.2100.2070.2010.1930.186按通規(guī)4.3.1條和4.3.5條規(guī)定：汽車荷載距人行道板邊緣不小于0.5m，人行道板以集中力作用在一塊板上。繪制橫向分布影響線圖求得橫向分布系數(shù)如下：1號(hào)梁：2行汽車：2汽 = 1/2×i汽 = 1/2×（0.544+0.346+0.208+0.027） = 0.562人群荷載：人 = i人 = 0.613 - 0.189 = 0.424走道板自重：走道 = i走道 = 0.614 - 0.190 = 0.4242號(hào)梁：2行汽車：2汽

13、= 1/2×i汽 = 1/2×（0.358+0.279+0.212+0.115） = 0.482人群荷載：人 = i人 = 0.380 - 0.005 = 0.375走道板自重：走道 = i走道 = 0.381 - 0.006 = 0.3753號(hào)梁：2行汽車：2汽 = 1/2×i汽 = 1/2×（0.200+0.209+0.207+0.195） = 0.406人群荷載：人 = i人 = 0.187 + 0.187 = 0.373走道板自重：走道 = i走道 = 0.186 + 0.186 = 0.3732梁端剪力橫向分布系數(shù)（按杠桿法）1號(hào)梁：2行汽車：

14、2汽 = 1/2×i汽 = 1/2×（1.031+0.000+0.000+0.000） = 0.516人群荷載：人 = i人 = 1.422 + 0.000 = 1.422走道板自重：走道 = i走道 = 1.430 + 0.000 = 1.4302號(hào)梁：2行汽車：2汽 = 1/2×i汽 = 1/2×（0.969+0.000+0.000+0.000） = 0.484人群荷載：人 = i人 = -0.422 + 0.000 = -0.422走道板自重：走道 = i走道 = -0.430 + 0.000 = -0.4303號(hào)梁：2行汽車：2汽 = 1/2&#

15、215;i汽 = 1/2×（0.000+1.000+0.188+0.000） = 0.594人群荷載：人 = i人 = 0.000 + 0.000 = 0.000走道板自重：走道 = i走道 = 0.000 + 0.000 = 0.000五、作用效應(yīng)計(jì)算1永久作用效應(yīng)永久作用集度中梁自重：g1 = a×s = 0.3902×25 = 9.755 kn/m邊梁自重：g'1 = a×s = 0.4115×25 = 10.288 kn/m作用于中梁上橫格梁自重：g2 = 887×150×1420×5/19500&

16、#215;10-6×25 = 1.211 kn/m作用于邊梁上橫格梁自重：g'2 = 887×150×1420/2×5/19500×10-6×25 = 0.605 kn/m橋面鋪裝：g3 = （c + h'）/2×d×10-6×24= （120 + 64）/2×1600×10-6×24 = 3.528 kn/m欄桿：g4 = 1.87 kn/m走道板自重：g5 = a×s = 0.0625×25 = 1.563 kn/m1號(hào)梁恒載合計(jì)：g&

17、#39; = g'1 + g'2 + g3 + ×（g4 + g5）= 10.288 + 0.605 + 3.528 + 0.424×（1.870 + 1.563） = 15.877 kn/m2號(hào)梁恒載合計(jì)：g = g1 + g2 + g3 + ×（g4 + g5）= 9.755 + 1.211 + 3.528 + 0.375×（1.870 + 1.563） = 15.781 kn/m3號(hào)梁恒載合計(jì)：g = g1 + g2 + g3 + ×（g4 + g5）= 9.755 + 1.211 + 3.528 + 0.373×

18、;（1.870 + 1.563） = 15.773 kn/m永久作用下梁產(chǎn)生的內(nèi)力計(jì)算mx = g × lo / 2 × - g × 2 / 2qx = g × lo / 2 - g × 恒載作用下，1號(hào)梁跨中彎矩ml/2 = 754.65 kn·m；支座剪力qo = 154.80 kn恒載作用下，2號(hào)梁跨中彎矩ml/2 = 750.10 kn·m；支座剪力qo = 153.87 kn恒載作用下，3號(hào)梁跨中彎矩ml/2 = 749.72 kn·m；支座剪力qo = 153.79 kn2可變作用效應(yīng)采用直接加載求活載

19、內(nèi)力，公式為：s = （1 + ）××（mi×pi×yi）s - 所求截面的彎矩或剪力； - 汽車荷載沖擊系數(shù)，據(jù)通規(guī)基頻公式：f = /2/lo2×（ec×ic/mc）1/2mc = g / glo - 結(jié)構(gòu)計(jì)算跨徑(m)；ec - 結(jié)構(gòu)材料的彈性模量（n/m2）；ic - 結(jié)構(gòu)跨中截面慣矩（m4）；mc - 結(jié)構(gòu)跨中處的單位長(zhǎng)度質(zhì)量（kg/m）；g - 結(jié)構(gòu)跨中處延米結(jié)構(gòu)重力（n/m）；g - 重力加速度，g=9.81(m/s2)；f = 3.14/2/19.502×3.0×104×106×

20、0.0667×9.81/（14.49×103）1/2= 4.81 hz1.5 hz < f = 4.81 hz < 14.0 hz，據(jù)通規(guī)4.3.2條： = 0.1767×lnf - 0.0157 = 0.26 - 多車道橋涵的汽車荷載折減系數(shù)；本橋面為2車道，故 = 1.00；mi - 沿橋跨縱向與荷載位置對(duì)應(yīng)的橫向分布系數(shù)，整體式現(xiàn)澆板mi=1.0；pi - 車輛荷載的軸重或車道荷載；yi - 沿橋跨縱向與荷載位置對(duì)應(yīng)的內(nèi)力影響線坐標(biāo)值。（1）車道荷載（按通規(guī)4.3.1條有關(guān)規(guī)定取值）公路級(jí)車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 qk 10.5 kn/m集中荷

21、載標(biāo)準(zhǔn)值按以下規(guī)定選?。簶蛄河?jì)算跨徑小于或等于5m時(shí)，pk180kn ；橋梁計(jì)算跨徑等于或大于50m時(shí)， pk360kn ；橋梁計(jì)算跨徑在5m50m之間時(shí)，pk值采用直線內(nèi)插求得。計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí)，上述集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值pk應(yīng)乘以1.2的系數(shù)。公路級(jí)車道荷載的集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 pk 238.00 kn/m公路級(jí)車道荷載的qk和pk按公路級(jí)車道荷載的 0.75 倍采用，則公路級(jí)車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 qk 7.88 kn/m公路級(jí)車道荷載的集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 pk 178.50 kn/m（2）跨中截面內(nèi)力計(jì)算根據(jù)跨中彎矩、剪力的影響線，求得汽車荷載作用下各梁跨中彎矩、剪力為：1號(hào)梁：m2汽 =（1+

22、0.26）×1.00×0.562×（178.50×19.50/4+7.88×19.502/8）= 887.39 kn·mq2汽 =（1+0.26）×1.00×0.562×（178.50×1.2×0.5+7.88×0.53×19.50）= 90.06 kn2號(hào)梁：m2汽 =（1+0.26）×1.00×0.482×（178.50×19.50/4+7.88×19.502/8）= 761.14 kn·mq2汽 =（

23、1+0.26）×1.00×0.482×（178.50×1.2×0.5+7.88×0.53×19.50）= 77.24 kn3號(hào)梁：m2汽 =（1+0.26）×1.00×0.406×（178.50×19.50/4+7.88×19.502/8）= 640.97 kn·mq2汽 =（1+0.26）×1.00×0.406×（178.50×1.2×0.5+7.88×0.53×19.50）= 65.05 kn

24、根據(jù)跨中彎矩、剪力的影響線，求得人群荷載作用下各梁跨中彎矩、剪力為：人群荷載 qr = 3.00 × 0.25 = 0.75 kn/mm人 = 0.42×0.75×19.502/8 = 15.11 kn·mq人 = 0.42×0.75×0.53×19.50）= 90.06 knm人 = 0.38×0.75×19.502/8 = 13.38 kn·mq人 = 0.38×0.75×0.53×19.50）= 77.24 knm人 = 0.37×0.75×

25、;19.502/8 = 13.30 kn·mq人 = 0.37×0.75×0.53×19.50）= 65.05 kn（3）支座截面剪力計(jì)算計(jì)算支點(diǎn)剪力效應(yīng)的橫向分布系數(shù)的取值為：a、支點(diǎn)處按杠桿法計(jì)算的'b、l/43l/4按跨中彎矩的橫向分布系數(shù)c、支點(diǎn)l/4處在和'之間按照直線變化根據(jù)支座剪力的影響線，求得汽車荷載作用下各梁支座剪力為：1號(hào)梁：q2汽 =（1+0.26）×1.00×178.50×1.2×1.0×0.516+7.88×19.50/2×0.562+0.75

26、×19.50/4×（0.516-0.562）/2+0.25×19.50/8×(0.516-0.562)×2/3 = 193.93 kn2號(hào)梁：q2汽 =（1+0.26）×1.00×178.50×1.2×1.0×0.484+7.88×19.50/2×0.482+0.75×19.50/4×（0.484-0.482）/2+0.25×19.50/8×(0.484-0.482)×2/3 = 178.73 kn3號(hào)梁：q2汽 =（1+0.

27、26）×1.00×178.50×1.2×1.0×0.594+7.88×19.50/2×0.406+0.75×19.50/4×（0.594-0.406）/2+0.25×19.50/8×(0.594-0.406)×2/3 = 205.20 kn根據(jù)支座剪力的影響線，求得人群荷載作用下各梁支座剪力為：1號(hào)梁：q2人 = 0.5×19.50×0.424+0.75/8×（19.500-1.422）×0.42×0.917 = 0.75 k

28、n2號(hào)梁：q2人 = 0.5×19.50×0.375+0.75/8×（19.500-0.422）×0.38×0.917 = 0.75 kn3號(hào)梁：q2人 = 0.5×19.50×0.373+0.75/8×（19.500-0.000）×0.37×0.917 = 0.75 kn3內(nèi)力組合梁編號(hào)內(nèi)力永久荷載汽車荷載人群荷載sd=1.2sg+1.4×s汽+1.4×0.8×s人1號(hào)梁m跨中754.65887.3915.112164.85 kn·m1號(hào)梁q跨中154.

29、8090.060.78126.95 kn1號(hào)梁q支座154.80193.934.77462.60 kn2號(hào)梁m跨中750.10761.1413.381980.70 kn·m2號(hào)梁q跨中153.8777.240.69108.91 kn2號(hào)梁q支座153.87178.731.41436.44 kn3號(hào)梁m跨中749.72640.9713.301811.92 kn·m3號(hào)梁q跨中153.7965.050.6891.83 kn3號(hào)梁q支座153.79205.202.10474.18 kn六、正截面設(shè)計(jì)ho = h - as = 1300 - 55 = 1245 mm1判斷截面類型f

30、cd×b'f×h'f×（ho-h'f/2）×10-6 = 13.8×1600×113×（1245-113/2）×10-6= 2974.73 kn·m > o×md = 1.0×2164.85 = 2164.85 kn·m故屬第一類受彎截面！2求受壓區(qū)高度據(jù)公預(yù)規(guī)公式5.2.2-1：o×md = fcd×b'f××（ho - / 2）1.0×2164.85×106 = 13.8&#

31、215;1600××（1245 - / 2）解得： = 81.4 mm由公預(yù)規(guī)表5.2.1查得：相對(duì)界限受壓區(qū)高度b = 0.56 / ho = 81.4 / 1245 = 0.07 < b = 0.56，滿足要求3求鋼筋面積asas = fcd×b'f×/fsd = 13.8×1600×81.4/280 = 6420.1 mm2最小配筋率min = max（0.002，0.45×ftd/fsd）= max（0.002，0.45×1.39/280.0） = max（0.002，0.0022） = 0.

32、22%配筋率 = as/b/ho = 6420.1/180/1245 = 2.86% = 2.86% > min = 0.22%，滿足要求。鋼筋實(shí)配面積as=6773mm2(7d28+4d28)七、斜截面設(shè)計(jì)為安全起見，跨中、支座剪力均取所有主梁中相應(yīng)最大值，即：跨中剪力q = 126.95 kn；支座剪力qo = 474.18 kn1截面尺寸復(fù)核據(jù)公預(yù)規(guī)第5.2.9條規(guī)定：o×vd = 1.0×474.178 = 474.178 kn < 0.51×10-3×fcu,k1/2×b×ho= 0.51×103

33、15;301/2×180×1245 = 626.00 kn故：截面尺寸符合設(shè)計(jì)要求。2檢查是否需要根據(jù)計(jì)算配置彎起鋼筋據(jù)公預(yù)規(guī)第5.2.9條規(guī)定：o×vd = 1.0×474.178 = 474.178 kn > 0.5×10-3×2×ftd×b×ho= 0.5×10-3×1.0×1.39×180×1245 = 155.75 kn其中：2 - 預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，對(duì)鋼筋混凝土受彎構(gòu)件為1.0；故：應(yīng)進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算。3斜截面配筋計(jì)算規(guī)定（公預(yù)規(guī)

34、5.2.6條和5.2.11條）（1）最大剪力采用距支座中心h/2處截面的數(shù)值，其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)不小于60%，彎起鋼筋不大于40%（2）計(jì)算第一排彎起鋼筋時(shí)，采用距支座中心h/2處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值（3）計(jì)算以后每一排彎起鋼筋時(shí)，采用前一排彎起鋼筋點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值4彎起鋼筋面積計(jì)算由內(nèi)插可得：距支座中心h/2處剪力效應(yīng)為vh/2 = 462.60 kn，則：由第一排彎起鋼筋承擔(dān)剪力為vsb = 0.4×vh/2 = 185.04 kn，則：按公預(yù)規(guī)第5.2.7條規(guī)定計(jì)算彎起鋼筋面積：o×vsb = 1.0×0.4×462.

35、603 = 185.041 kn= 0.75×10-3×fsd×asb×sins= 0.75×10-3×280.0×asb×sin45°故：第一排彎起鋼筋計(jì)算面積asb = 1246.1 mm2第一排彎起鋼筋實(shí)配面積asb = 1232 mm2(2d28)第二排采用與第一排相同彎起配筋方案，以后各排采用輔助斜鋼筋，配筋方案均與第三排相同。由內(nèi)插可得：第三排輔助斜鋼筋距支座中心2525 mm處剪力效應(yīng)為v = 151.65 kn，則：o×vsb = 1.0×151.654 = 151.6

36、54 kn= 0.75×10-3×fsd×asb×sins= 0.75×10-3×280.0×asb×sin45°故：第三排輔助斜鋼筋計(jì)算面積asb = 1021.3 mm2第三排輔助斜鋼筋實(shí)配面積asb = 1232 mm2(2d28)，以后各排輔助斜鋼筋與此相同5箍筋面積計(jì)算按公預(yù)規(guī)第5.2.11條規(guī)定，箍筋間距的計(jì)算公式為：sv = 1232×0.2×10-6×（2+0.6p）×fcu,k1/2×asv×fsv×b×ho

37、2/（×o×vd）2式中：1 - 異型彎矩的影響系數(shù)，取1 = 1.03 - 受壓翼緣的影響系數(shù)，取3 = 1.1p - 斜截面上縱向受拉主筋的配筋率，p = 100 - 混凝土和鋼筋的剪力分擔(dān)系數(shù)，取 = 0.6p = 100×4310.3 / （180 × 1245） = 1.923將各參數(shù)代入上式并移項(xiàng)，解得：asv / sv = 0.339配箍率asv / (sv×b） = 0.188% 最小配箍率 = 0.18%，滿足要求箍筋計(jì)算面積asv / sv = 0.339mm，實(shí)配asv/sv = 0.503mm(2d8200)，雙肢箍按公

38、預(yù)規(guī)第9.3.13條規(guī)定，距支座中心不小于梁高h(yuǎn)范圍內(nèi)，箍筋間距不應(yīng)小于100。則此范圍內(nèi)實(shí)配箍筋asv/sv = 1.005mm(2d8100)，雙肢箍6斜截面抗剪承載力驗(yàn)算（1）距支座中心h/2處斜截面剪力驗(yàn)算縱向鋼筋含筋率p = 100×4310.3 / （180 × 1245） = 1.923配箍率sv = asv/（sv×b） = 100.5/（100×180） = 0.559%斜截面上混凝土和箍筋共同的抗剪承載力vcs = 123×0.45×10-3×b×ho×（2+0.6p）×fc

39、u,k1/2×sv×fsv1/2= 1×1×1.1×0.45×10-3×180×1245×（2+0.6×1.92）×301/2×0.00559×195.01/2= 481.16 knvcs = 481.16 kn > 0.6×o×vd = 277.56 kn，滿足要求斜截面上彎起鋼筋的抗剪承載力為：vsb = 0.75×10-3×fsd×asb×sins= 0.75×10-3×28

40、0.0×1232×sin45° = 182.87 knvcs+vsb = 664.03 kn > o×vd = 462.60 kn，滿足要求（2）距支座中心2500 mm處（附加斜筋起彎點(diǎn)）斜截面剪力驗(yàn)算縱向鋼筋含筋率p = 100×6773.3 / （180 × 1245） = 3.022p > 2.5，取p = 2.5配箍率sv = asv/（sv×b） = 100.5/（200×180） = 0.279%斜截面上混凝土和箍筋共同的抗剪承載力vcs = 123×0.45×10-3

41、×b×ho×（2+0.6p）×fcu,k1/2×sv×fsv1/2= 1×1×1.1×0.45×10-3×180×1245×（2+0.6×2.50）×301/2×0.00279×195.01/2= 358.41 knvcs = 358.41 kn > 0.6×o×vd = 257.53 kn，滿足要求斜截面上彎起鋼筋的抗剪承載力為：vsb = 0.75×10-3×fsd×

42、asb×sins= 0.75×10-3×280.0×1232×sin45° = 182.87 knvcs+vsb = 541.28 kn > o×vd = 429.22 kn，滿足要求（3）距支座中心6250 mm處（附加斜筋終點(diǎn)位置）斜截面剪力驗(yàn)算縱向鋼筋含筋率p = 100×6773.3 / （180 × 1245） = 3.022p > 2.5，取p = 2.5配箍率sv = asv/（sv×b） = 100.5/（200×180） = 0.279%斜截面上混凝土和箍

43、筋共同的抗剪承載力vcs = 123×0.45×10-3×b×ho×（2+0.6p）×fcu,k1/2×sv×fsv1/2= 1×1×1.1×0.45×10-3×180×1245×（2+0.6×2.50）×301/2×0.00279×195.01/2= 358.41 knvcs = 358.41 kn < o×vd = 362.44 kn故不滿足要求！八、梁的最大裂縫寬度驗(yàn)算1計(jì)算裂縫寬度據(jù)

44、公預(yù)規(guī)>第6.4.3條，最大裂縫寬度計(jì)算公式為:fk = c1×c2×c3×ss/es×（30+d）/（0.28+10）c1 - 鋼筋表面形狀系數(shù)，帶肋鋼筋，取1.0；c2 - 作用（或荷載）長(zhǎng)期效應(yīng)影響系數(shù)，c2 = 1 + 0.5 × ml / ms上式中，彎矩短期效應(yīng)組合：ms = mg+0.7×m汽+1.0×m人 = 1390.94 kn·m彎矩長(zhǎng)期效應(yīng)組合：ml = mg+0.4×m汽+0.4×m人 = 1115.65 kn·m故：c2 = 1 + 0.5 ×

45、 1115.65 / 1390.94 = 1.401c3 - 與構(gòu)件受力有關(guān)的系數(shù)，鋼筋混凝土板式受彎構(gòu)件取1.15ss - 鋼筋應(yīng)力,按公預(yù)規(guī)第6.4.4條計(jì)算；ss = ms / （0.87×as×ho）= 1390.94×106/（0.87×6773.3×1245） = 189.59 n/mm2d = ni×di2 / ni×di = 28.00配筋率 = as/b/ho = 6773.3/180/1245 = 0.0302當(dāng) = 0.0302 > 0.02時(shí)，取 = 0.02fk = 1.0×1.40

46、1×1.15×189.592/（2×105）×（30+28.00）/（0.28+10×0.0200）= 0.185 mm2驗(yàn)算結(jié)果據(jù)公預(yù)規(guī)第6.4.2條，鋼筋混凝土構(gòu)件容許最大裂縫寬度： = 0.20mmfk = 0.185 mm = 0.20mm，故板梁的最大裂縫寬度滿足規(guī)范要求！九、梁的變形驗(yàn)算1計(jì)算跨中撓度據(jù)公預(yù)規(guī)>第6.5條，跨中撓度計(jì)算公式為:f = × s × m × lo2 / b上式中，s - 撓度系數(shù)，5/48；lo - 計(jì)算跨徑；b - 剛度；b = bo/（mcr/ms）2+（1-mcr

47、/ms）2×bo/bcr全截面換算截面離梁頂距離: o = 482.3 mmns = es / ec = 200000 / 30000 = 6.67全截面換算截面慣性矩：io = bh3/12+bh（h/2-o）2+（b'f-b）h'f3/12+（b'f-b）h'f×（o-h'f/2）2+（ns-1）as（ho-o）2= 91198.621×106 mm4換算截面中性軸距板頂面距離為: b/2×2+h'f×（b'f-b）×（-h'f/2）-ns×as×

48、（ho-） = 0；解得 = 282.2 mm全截面抗彎剛度：bo = 0.95×ec×io = 0.95×30000.0×104×91198.621×106= 259916.070×1010 n·mm2開裂截面換算截面的慣性矩：icr = b×3/3+（b'f-b）×h'f3/12+（b'f-b）×h'f×（-h'f/2）2+ns×as×（ho-）2= 180×282.23/3+（1600-180）

49、15;1133/12+（1600-180）×113×（282.2-113/2）2+6.67×6773.3×（1245-282.2）2= 51566.378×106 mm4開裂截面抗彎剛度：bcr = ec×icr = 30000.0×104×51566.378×106= 154699.134×1010 n·mm2式中：wo = io / （h - o）= 91198.621×106 / （1300 - 482.3） = 111529163 mm3so = b×o&#

50、215;o/2+（b'f-b）h'f×（o-h'f/2） = 89452896 mm3系數(shù)： = 2so / wo= 2×89452896/111529163 = 1.604 n·mm開裂彎矩：mcr = × ftk × wo= 1.604×2.01×111529163 = 359.6 n·mmb = 259916.070×1010/（360/1390935963）2+（1-360/1390935963）2×259916.070×1010/154699.134&

51、#215;1010= 154699.214×1010 n·mm2據(jù)公預(yù)規(guī)第6.5.3條，撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù) = 1.60恒載撓度f(wàn)g = 1.60×5/48×754645349×195002/（154699.214×1010） = 30.915 mm汽車荷載撓度為：fq = 0.7×1.60×0.562×（5/384×7.9×195004+178500×195003/48）/（154699.214×1010） = 17.243 mm人群荷載撓度f(wàn)r = 1.60

52、15;5/48×15114767×195002/（154699.214×1010） = 0.619 mm撓度f(wàn) = fg+fq+fr = 30.915+17.243+0.619 = 48.777 mm消除板梁自重后撓度f(wàn)' = fq+fr = 17.243+0.619 = 17.862 mm2驗(yàn)算結(jié)果據(jù)公預(yù)規(guī)第6.5.3條規(guī)定：消除板梁自重后撓度f(wàn)' = 17.862 mm lo/600 = 32.500 mm，故板梁的撓度驗(yàn)算滿足規(guī)范要求！據(jù)公預(yù)規(guī)第6.5.5條規(guī)定：撓度f(wàn) = 48.777 mm > lo/1600 = 12.188 mm

53、，故板梁應(yīng)該設(shè)置預(yù)拱度！預(yù)拱度為按板梁自重和1/2可變荷載頻遇值計(jì)算的長(zhǎng)期撓度值之和。預(yù)拱度f(wàn)預(yù) = fq+fr+fg/2 = 17.243+0.619+30.915/2 = 33.319 mm十、橫格梁計(jì)算1橫格梁跨中彎矩橫向分布系數(shù)（按g-m法）從主梁計(jì)算已知 = 0.325， = 0.027，當(dāng)f=0時(shí)，查g-m表并插值得到：表中： = o+（1-o）×1/2系數(shù)項(xiàng)b3b/4b/2b/401-0.101-0.0400.0270.1100.218o-0.241-0.121-0.0010.1210.244-0.218-0.1080.0040.1190.240根據(jù)上表繪制橫梁跨中彎矩

54、影響線，加載求得：2行汽車作用下正彎矩影響系數(shù)：2汽max = -0.119+0.084+0.240+0.027 = 0.2321行汽車作用下正彎矩影響系數(shù)：1汽max = 0.240+0.027 = 0.267負(fù)彎矩影響系數(shù)：汽min = （-0.135 + 0.067） × 2 = -0.137人群荷載影響系數(shù)：人 = -0.204 × 2 = -0.4082橫格梁跨中彎矩計(jì)算集中荷載換算成正弦荷載的峰值計(jì)算，可采用下式：p = 2 / l × pi × sin（ × xi / l）p汽 = 2/19.50×140×si

55、n（×9.75/19.50）+140×sin（×8.35/19.50）+120×sin（×2.75/19.50）+120×sin（×1.35/19.50）= 36.286 kn/mp人 = -4 × q人/ = -4 × 0.75/3.14 = -0.955 kn/m橫梁跨徑為6400.00m，可變荷載彎矩效應(yīng)值為：m汽 = （1+） × p汽 × b × bl × 汽 /2 m汽（+） = （1+0.2695）×36.286×4.85×

56、;4.00×0.267/2 = 119.12 kn·mm汽（-） = （1+0.2695）×36.286×4.85×4.00×（-0.137）/2 = -61.03 kn·mm人 = p人 × b × bl × 人 /2 m人 = 0.955×4.85×4.00×（-0.408） = -7.56 kn·m荷載組合：因橫梁彎矩影響線的正負(fù)面積很接近，故組合時(shí)不計(jì)入恒載內(nèi)力。m+ = 1.4×m汽（+） = 1.4×119.12 = 166

57、.77 kn·mm- = 1.4×（m汽（-） +m人）= 1.4×（-61.03-7.56） = -96.03 kn·m3橫格梁正彎矩配筋計(jì)算把鋪裝層折算92mm計(jì)入截面，則橫梁翼板有效寬度為：b'f = min（l/3，b+12h'f，b+2）= min（6400/3，150+12×205，150+2×1287） = 2133 mmho = h - as = 1092 - 30 = 1062 mm（1）、判斷截面類型fcd×b'f×h'f×（ho-h'f/2）×10-6 = 13.8×2133×205×（1062-205/2）×10-6= 5796.33 kn·m > o×md = 1.0×166.77 = 166.77 kn·m故屬第一類受彎截面?。?）、求受壓區(qū)高度據(jù)公預(yù)規(guī)公式5.2.2-1：o×md = fcd×b'f××（ho - / 2）1.0×166.77×1