電場 吹管總結(jié)

1、一值吹管總結(jié) 2014年12月14日，一值完成了萬州港電第一階段吹管。本班總計耗水6700t，耗油66t（啟動爐24t，大鍋爐42t），耗煤370t。從18:13-19:25吹管系數(shù)均1，全程穩(wěn)壓共計1小時12分鐘。本次吹管采取穩(wěn)壓串吹，在保證吹管效果前提下，能有效節(jié)水節(jié)油，對輔機設(shè)備及鍋爐均是一次極好的考驗，同時對運行人員也是一次難得的鍛煉機會。現(xiàn)將操作過程和操作中發(fā)現(xiàn)的問題、操作調(diào)整心得總結(jié)如下：一：操作過程總結(jié)8:35啟動電泵運行，為鍋爐上水，同時做電泵大流量試驗。此前多次帶泵試運過程中，電泵電機驅(qū)動端軸向振動嚴重超標，振幅最大達150m。經(jīng)檢查，電泵電機單轉(zhuǎn)時振動良好，電泵和電機對中檢

2、查也正常。多方分析認為是電泵低流量高壓力時憋泵導(dǎo)致軸向推力增加，從而傳遞至電機。經(jīng)過此次大流量上水檢驗，發(fā)現(xiàn)電泵在55%勺管開度以上，流量750t/h之后，振動趨于正常（70m）。 9:11啟動爐水循環(huán)泵運行，檢查電除塵及脫硫具備點火前條件。 9:50啟動風煙系統(tǒng)，四臺送引風機運行。1A引風機動葉開度20%，電流168A，1B引風機動葉開度24%，電流164A，1A送風機動葉開度20%，電流49A，1B送風機動葉開度20%，電流50A，風量1400t/h，負壓-100pa。 10:40接部門鍋爐專工胡小平令，進行燃油泄漏試驗。從之前油槍試運的情況看，多支油槍油角閥內(nèi)漏。吹管只投運C層及F層油槍

3、，本次燃油泄漏試驗只開此兩層油槍的油角閥前手動門。其中幾只油槍在開手動門時有過油流聲音及出現(xiàn)油壓下降，關(guān)閉手動門不參與燃油泄漏試驗并做好記錄。燃油泄漏試驗合格后，鍋爐MFT復(fù)位吹掃。11:11打通C、E層磨通道，啟動1A、1B一次風機運行，動葉開度均17%，電流60A，一次風壓9kpa。啟動1A密封風機運行。11:25建立爐前油油循環(huán)?？紤]到燃油壓力自動調(diào)節(jié)已經(jīng)做好（燃油泵再循環(huán)調(diào)門自動），將燃油回油調(diào)節(jié)閥全關(guān)，直接開進油快關(guān)閥進行注油。在進油快關(guān)閥開啟時，啟動爐油壓至零，啟動爐滅火。壓力恢復(fù)后通知啟動爐點火。之后注油時，將燃油回油調(diào)節(jié)閥開度30%，全關(guān)燃油供油快關(guān)閥前手動門，打開進油、回油快

4、關(guān)閥后，再緩慢開啟進油快關(guān)閥前手動門進行注油，油壓平穩(wěn)無波動。 12:25投入F2F4F5油槍，均點火成功。12:42鍋爐MFT，首出為“延時點火”。 13:00鍋爐MFT復(fù)位吹掃，啟動1A、1B一次風機、啟動1A密封風機。 13:17逐步投入F1-F8微油油槍。 13:43投入暖風器，磨入口熱一次風溫120，啟動1F磨。13:50在DCS投入四、五電場，在就地控制柜投入第一、二、三電場。檢查無閃絡(luò)及其他異常。16: 00啟動1C磨運行，煤量30t/h。17:25給水流量1100t/h，汽泵沖轉(zhuǎn)至2650rpm，切換電泵運行。18:02啟動1B磨運行，煤量30t/h。18:10停運爐水泵運行。

5、18:13吹管系數(shù)達到1，開始穩(wěn)壓吹管計時。19:05穩(wěn)壓吹管時間接近一小時，準備減燃料停爐，停運1B磨。19:50儲水箱15m液位，啟動爐水循環(huán)泵運行。19:51停運1C磨運行。20:06停運電泵。20:10吹空完成，停運1F磨，鍋爐MFT。二、本次吹管的亮點。1、一次性順利完成1h吹管系數(shù)合格的穩(wěn)壓吹掃。穩(wěn)壓吹管對補水及制水能力要求較高，順利穩(wěn)壓吹管證明了萬州港電強大的制水、補水能力。同時在酸洗后極短的時間內(nèi)，完成了六大風機、四臺磨、漿液循環(huán)泵、電除塵、汽泵、電泵、空預(yù)器、油燃燒器等大量重要輔機的試運，這是“港電效率”的見證。 2、吹管時給水的精心調(diào)整。穩(wěn)壓吹管相比降壓吹管給水調(diào)整更容易，

6、但由于輔汽壓力波動，給水流量曾出現(xiàn)500t/h的波動。同時主再熱汽溫調(diào)節(jié)全部手動調(diào)節(jié)，多個減溫水調(diào)門卡澀，三臺磨運行，燃燒工況比較惡劣，汽溫偏差大，還面臨著過熱度、儲水箱水位等測點不準。在這樣的情況下，我們的運行人員全程氣溫調(diào)節(jié)均平穩(wěn)、可控、在控。在汽泵切換電泵運行、試吹開關(guān)臨沖門、啟動磨煤機時，給水調(diào)整均平穩(wěn)無波動。 3、加強了汽輪機本體安全、空預(yù)器著火、鍋爐膨脹、電除塵著火、空預(yù)器動靜摩擦等重點部位重點問題的監(jiān)視，未發(fā)生異常。4、升溫升壓過程中，磨盤增加燃料平穩(wěn)，嚴格按照鍋爐升溫升壓曲線，控制升溫率不超標。5、啟動爐滅火后，快速汽泵退出軸封真空悶缸，啟動爐點火后快速恢復(fù)汽泵及其他設(shè)備運行。

7、二、存在的不足、異常及需要改進的地方。1、水冷壁超溫16分鐘。超溫時間：18:44-18:50。具體超溫點：前墻螺旋水冷壁第154、76、198、220、245根，第220根最大值533度。前墻垂直水冷壁第314、362、458根，第362根最大值531度。右側(cè)墻螺旋水冷壁第15、40、65、90根超溫，第40根最大值528度。右側(cè)墻垂直水冷壁第71、173根超溫，第71根最大值523度。水平煙道底部315、363、411、510根超溫，第411根最大值501度。 超溫集中在前墻、右墻水冷壁，對側(cè)溫度水平較低。超溫的原因為煤水比失調(diào)、監(jiān)控不到位、燃燒偏斜。DCS無報警、曲線無故消失、操作員站數(shù)

8、量不足及運行人員警惕不夠，導(dǎo)致超溫的發(fā)現(xiàn)不夠及時。儲水箱水位及過熱度測點不準影響了運行人員對干濕態(tài)的判斷。吹管初期3套制粉系統(tǒng)運行（B、C、F磨）是造成燃燒偏斜的主要原因。 2、油壓波動導(dǎo)致啟動爐熄火。1號爐爐前油系統(tǒng)充油過程中，爐前油回油調(diào)閥開度為0，回油快關(guān)閥關(guān)閉的情況下，在開燃油進油快關(guān)閥過程中，供油泵出口母管壓力由3.15MPa降至0，啟動鍋爐滅火。原因分析：在爐前油充油過程中，打開進快關(guān)閥時，爐前油供油母管直徑較大（133），管內(nèi)大量空氣被大幅壓縮，同時爐前油系統(tǒng)回油調(diào)閥可能存在內(nèi)漏，供油泵再循環(huán)調(diào)門（再循環(huán)管103）自動調(diào)節(jié)能力有限，導(dǎo)致油泵出口母管油壓大幅下降。后來在爐前油系統(tǒng)充

9、油時關(guān)閉爐前油供油快關(guān)閥前手動門，再打開進油快關(guān)閥和回油快關(guān)閥，緩慢開啟手動門注油，油壓不再出現(xiàn)波動。3、在12:42鍋爐MFT，首出為“延時點火”（鍋爐MFT復(fù)位吹掃30min后，不能建立起燃料記憶，觸發(fā)MFT）。此次啟動爐熄火主要原因：我廠油槍油角閥內(nèi)漏嚴重，考慮到鍋爐的安全，油槍均未開啟角閥前手動門備用，投入油槍前需一支一支油槍開啟手動門，增加操作時間。在12:15集控主值提醒調(diào)試莫維明，已經(jīng)復(fù)位吹掃15分鐘，若在15分鐘內(nèi)C層不能建立油燃燒器記憶將MFT。莫工聯(lián)系熱控強制邏輯。但從結(jié)果來看，工程師站并未對邏輯進行強制。4、三臺磨及一層油槍運行，燃料量超過120t，熱一次風溫及熱二次風溫

10、低均不足160。從鍋爐點火前到投入三套制粉，熱一次風溫從62僅升高至153。磨入口風溫低，出口風溫不足60，最低時僅49。熱一次風溫低，易導(dǎo)致磨干燥出力不足堵磨、燃燒不充分、粉管粘結(jié)沉降堵粉管、粉管自燃、燃燒不充分尾部煙道著火、著火延遲后部受熱面超溫等問題。目前空預(yù)器提升裝置還未調(diào)試，處在提升上限位，可能是熱一次風溫度較低的主要原因，同時空預(yù)器可能存在其他問題，否則溫度水平不會這么低。5、油角閥內(nèi)漏嚴重，正常運行時油槍不能正常備用，是一個嚴重安全隱患。6、DCS操作員站缺光字牌報警，趨勢曲線無故消失，自動出現(xiàn)截屏，電腦運行卡，大屏幕不能正常投運、沒有固化的永久性趨勢線，趨勢曲線擋住畫面影響監(jiān)盤

11、，這些因素均嚴重影響監(jiān)盤質(zhì)量。7、油槍著火差，投油時配風還有待優(yōu)化，不同的配風方式下，油槍火檢模擬量差別很大。需要進行調(diào)整試驗，找到最佳的配風方式，尤其需把握二次風與爐膛差壓，粉管一次風速對油槍燃燒的影響。二次風壓與爐膛差壓測點不準，也影響油槍的投運； 8、大量模擬量控制無法投入自動，包括減溫水、磨冷熱風調(diào)門、氧量、給水量等。9、爐水循環(huán)泵易過流，360閥65%開度時，爐水循環(huán)泵已接近額定電流。10、磨煤機液壓加載力未調(diào)試好，投入自動時壓力波動大，跟蹤差；在手動調(diào)整時，不同磨相同比例溢流閥開度下加載油壓差別大。11、在未進行任何操作，工況很穩(wěn)定時，爐膛負壓波動幅度大，呈周期性鋸齒形，范圍-20

12、0pa至+50pa，懷疑空預(yù)器有部分換熱板堵塞，在空預(yù)器轉(zhuǎn)動時導(dǎo)致周期性負壓波動或者引風機自動調(diào)節(jié)未做好。12、大量測點不準，如空預(yù)器入口煙溫、小機軸封母管壓力、爐膛煙溫、磨煤機加載油壓、磨煤機入口風溫等。13、部分重要調(diào)門存在線性差和卡澀或者內(nèi)漏，如鍋爐上水調(diào)閥調(diào)節(jié)線性差、除氧器加熱調(diào)門卡澀、小機凝結(jié)水出口母管調(diào)門內(nèi)漏嚴重、開式水供小機潤滑油調(diào)門內(nèi)漏嚴重。14、爐膛燃燒不良、燃燒偏斜?？赡艿脑蛴幸韵拢喝_磨運行無對沖、風粉溫度低、煤粉細度不夠細、爐膛溫度水平低、爐膛動力場不夠均勻、風箱左右側(cè)未完全調(diào)平、磨一次風粉管風速未完全調(diào)平、配風不佳等，具體原因還需分析和驗證。15、在鍋爐MFT吹掃后

13、，進行OFT試驗耗時接近1個小時，這段時間爐膛進入大量冷風，降低了爐膛溫度，對鍋爐燃燒不利。在爐膛溫度水平較高時，應(yīng)盡量晚啟風煙系統(tǒng)，復(fù)位吹掃后盡快投油點火。16、磨煤機一次風流量及一次風速較高，風量控制在140-150t/h，風速在26-30m/s區(qū)間，相對于30t/h的給煤量，這個風量偏大，風速偏高。直接帶來的危害是降低風粉濃度，不利于著火。一次風剛性過強，也會影響微油槍與煤粉的充分接觸和混合。同時一次風溫較低，過多的風量進入，還會降低燃燒器區(qū)域及爐膛的溫度。可以考慮下次吹管，低煤量下控制一次風速20-23m/s,磨風量控制在130t/h以下。17、三臺磨運行，前二后一，總煤量130t/h，每臺磨43t/h。帶來以下三個危害：有一層燃燒器沒有對沖，低熱負荷下不利于穩(wěn)燃；前強熱負荷高，局部超溫；在熱一次風溫低的情況下，三臺磨時每臺磨煤量較多，相比四臺磨（每臺33t/h），降低了磨的溫度水平。18、磨煤機出力低。在分離器8