鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計原理復(fù)習(xí)題(選擇、填空)附答案

1、鋼結(jié)構(gòu)原理與設(shè)計練習(xí)題第 1 章 緒論一、選擇題1、在結(jié)構(gòu)設(shè)計中，失效概率pf與可靠指標(biāo) 的關(guān)系為（b）。a、 pf越大， 越大，結(jié)構(gòu)可靠性越差b、pf越大， 越小，結(jié)構(gòu)可靠性越差c、 pf越大， 越小，結(jié)構(gòu)越可靠d、pf越大， 越大，結(jié)構(gòu)越可靠2、若結(jié)構(gòu)是失效的，則結(jié)構(gòu)的功能函數(shù)應(yīng)滿足（a）a、0zb、0zc、0zd、0z3、鋼結(jié)構(gòu)具有塑性韌性好的特點，則主要用于（a ）。a直接承受動力荷載作用的結(jié)構(gòu)b大跨度結(jié)構(gòu)c高聳結(jié)構(gòu)和高層建筑d輕型鋼結(jié)構(gòu)4、在重型工業(yè)廠房中，采用鋼結(jié)構(gòu)是因為它具有（c）的特點。a勻質(zhì)等向體、塑性和韌性好b勻質(zhì)等向體、輕質(zhì)高強c輕質(zhì)高強、塑性和韌性好d可焊性、耐熱性好5

2、、當(dāng)結(jié)構(gòu)所受荷載的標(biāo)準(zhǔn)值為：永久荷載kgq，且只有一個可變荷載kqq，則荷載的設(shè)計值為（d ）。akgqkqqb1.2（kgqkqq）c 1.4（kgqkqq）d1.2kgq1.4kqq6、鋼結(jié)構(gòu)一般不會因偶然超載或局部荷載而突然斷裂破壞，這是由于鋼材具有（ a ）。a良好的塑性b良好的韌性c均勻的內(nèi)部組織d良好的彈性7、鋼結(jié)構(gòu)的主要缺點是（c ）。a、結(jié)構(gòu)的重量大b、造價高c、易腐蝕、不耐火d、施工困難多- 1 - 8、大跨度結(jié)構(gòu)常采用鋼結(jié)構(gòu)的主要原因是鋼結(jié)構(gòu)（b）a.密封性好b.自重輕c.制造工廠化d.便于拆裝二、填空題1、結(jié)構(gòu)的可靠度是指結(jié)構(gòu)在規(guī)定的時間內(nèi)，在規(guī)定的條件下，完成預(yù)定功能的

3、概率。2、承載能力極限狀態(tài)是對應(yīng)于結(jié)構(gòu)或構(gòu)件達到了最大承載力而發(fā)生破壞、結(jié)構(gòu)或構(gòu)件達到了不適于繼續(xù)承受荷載的最大塑性變形的情況。3、建筑機械采用鋼結(jié)構(gòu)是因為鋼結(jié)構(gòu)具有以下特點：1） _強度高、自重輕_、 2） _塑性、韌性好_，3）_材質(zhì)均勻、工作可靠性高 _。4、正常使用極限狀態(tài)的設(shè)計內(nèi)容包括控制鋼結(jié)構(gòu)變形、控制鋼結(jié)構(gòu)撓曲5、 根 據(jù) 功 能 要 求 ， 結(jié) 構(gòu) 的 極 限 狀 態(tài) 可 分 為 下 列 兩 類 ： _承 載 力 極 限 狀 態(tài) _ _正常使用極限狀態(tài)_、6、某構(gòu)件當(dāng)其可靠指標(biāo)減小時，相應(yīng)失效概率將隨之增大。三、簡答題1、鋼結(jié)構(gòu)與其它材料的結(jié)構(gòu)相比，具有哪些特點？2、鋼結(jié)構(gòu)采用

4、什么設(shè)計方法？其原則是什么？3、兩種極限狀態(tài)指的是什么？其內(nèi)容有哪些？4、可靠性設(shè)計理論和分項系數(shù)設(shè)計公式中，各符號的意義？第 2 章鋼結(jié)構(gòu)材料一、選擇題1、鋼材在低溫下，強度（a），塑性（b），沖擊韌性（b）。(a)提高(b)下降(c)不變(d)可能提高也可能下降2、鋼材應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系的理想彈塑性模型是（a ）。- 2 - 3、在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，有明顯先兆的情況是（b ）的典型特征。(a) 脆性破壞(b)塑性破壞(c) 強度破壞(d)失穩(wěn)破壞4、建筑鋼材的伸長率與（d ）標(biāo)準(zhǔn)拉伸試件標(biāo)距間長度的伸長值有關(guān)。(a) 到達屈服應(yīng)力時(b)到達極限應(yīng)力時(c) 試件塑性變形后(d)試件斷裂后5、

5、鋼材的設(shè)計強度是根據(jù)（c ）確定的。(a) 比例極限(b)彈性極限(c) 屈服點(d) 極限強度6、結(jié)構(gòu)工程中使用鋼材的塑性指標(biāo)，目前最主要用（d ）表示。(a)流幅(b)沖擊韌性(c)可焊性(d)伸長率7、鋼材牌號q235，q345，q390 是根據(jù)材料（a ）命名的。(a)屈服點(b)設(shè)計強度(c)標(biāo)準(zhǔn)強度(d) 含碳量8、鋼材經(jīng)歷了應(yīng)變硬化(應(yīng)變強化 )之后（a ）。(a)強度提高(b)塑性提高(c)冷彎性能提高(d)可焊性提高9 型鋼中的h 鋼和工字鋼相比，（b）。(a)兩者所用的鋼材不同(b)前者的翼緣相對較寬(c)前者的強度相對較高(d)兩者的翼緣都有較大的斜度10、鋼材是理想的（

6、c ）。(a)彈性體(b)塑性體(c)彈塑性體(d)非彈性體11、3 號鎮(zhèn)靜鋼設(shè)計強度可以提高5，是因為鎮(zhèn)靜鋼比沸騰鋼（a ）好。(a)脫氧(b)爐種(c) 屈服強度(d)澆注質(zhì)量12、同類鋼種的鋼板，厚度越大，（a ）。- 3 - (a)強度越低(b)塑性越好(c)韌性越好(d) 內(nèi)部構(gòu)造缺陷越少13、鋼材的抗剪設(shè)計強度fv與 f 有關(guān)，一般而言，fv（a ）。(a)f3(b) 3f(c)f3、 (d)3f14、對鋼材的分組是根據(jù)鋼材的（d）確定的。(a)鋼種(b)鋼號(c) 橫截面積的大小(d) 厚度與直徑15、鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的屈服條件是由（d ）等于單向拉伸時的屈服點決定的。(a)

7、最大主拉應(yīng)力1(b)最大剪應(yīng)力1(c)最大主壓應(yīng)力3(d) 折算應(yīng)力eq16、k是鋼材的（a ）指標(biāo)。(a)韌性性能(b)強度性能(c)塑性性能(d) 冷加工性能17、大跨度結(jié)構(gòu)應(yīng)優(yōu)先選用鋼結(jié)構(gòu)，其主要原因是（d ）。(a)鋼結(jié)構(gòu)具有良好的裝配性(b)鋼材的韌性好(c)鋼材接近各向均質(zhì)體，力學(xué)計算結(jié)果與實際結(jié)果最符合(d)鋼材的重量與強度之比小于混凝土等其他材料18、進行疲勞驗算時，計算部分的設(shè)計應(yīng)力幅應(yīng)按（a ）。(a)標(biāo)準(zhǔn)荷載計算(b)設(shè)計荷載計算(c)考慮動力系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)荷載計算(d)考慮動力系數(shù)的設(shè)計荷載計算19、沸騰鋼與鎮(zhèn)靜鋼冶煉澆注方法的主要不同之處是（d ）。(a)冶煉溫度不同(b

8、)冶煉時間不同(c) 沸騰鋼不加脫氧劑(d)兩者都加脫氧劑，但鎮(zhèn)靜鋼再加強脫氧劑20、符號 l 1258010 表示（b）。(a)等肢角鋼(b)不等肢角鋼(c)鋼板(d) 槽鋼21、假定鋼材為理想的彈塑性體，是指屈服點以前材料為（d）。(a)非彈性的(b)塑性的(c)彈塑性的(d) 完全彈性的- 4 - 22、在鋼結(jié)構(gòu)的構(gòu)件設(shè)計中，認(rèn)為鋼材屈服點是構(gòu)件可以達到的（a ）。(a)最大應(yīng)力(b)設(shè)計應(yīng)力(c)疲勞應(yīng)力(d)穩(wěn)定臨界應(yīng)力23、當(dāng)溫度從常溫下降為低溫時，鋼材的塑性和沖擊韌性（b）。(a)升高(b)下降(c)不變(d)升高不多24、在連續(xù)反復(fù)荷載作用下，當(dāng)應(yīng)力比 maxmin -1 時，

9、稱為（a ）；當(dāng)應(yīng)力比maxmin0 時，稱為（b ）。(a)完全對稱循環(huán)(b)脈沖循環(huán)(c) 不完全對稱循環(huán)(d) 不對稱循環(huán)25、鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)，最基本、最主要的是（c ）時的力學(xué)性能指標(biāo)。(a)承受剪切(b)承受彎曲(c) 單向拉伸(d)雙向和三向受力26、鋼材的冷作硬化，使（a ）。(a)強度提高，塑性和韌性下降(b)強度、塑性和韌性均提高(c)強度、塑性和韌性均降低(d) 塑性降低，強度和韌性提高27、承重結(jié)構(gòu)用鋼材應(yīng)保證的基本力學(xué)性能內(nèi)容應(yīng)是（c）。(a)抗拉強度、伸長率(b)抗拉強度、屈服強度、冷彎性能(c)抗拉強度、屈服強度、伸長率(d)屈服強度、伸長率、冷彎性能28、對于

10、承受靜荷載常溫工作環(huán)境下的鋼屋架，下列說法不正確的是（c ）。(a)可選擇 q235 鋼(b)可選擇 q345 鋼(c)鋼材應(yīng)有沖擊韌性的保證(d) 鋼材應(yīng)有三項基本保證29、鋼材的三項主要力學(xué)性能為（a ）。(a)抗拉強度、屈服強度、伸長率(b)抗拉強度、屈服強度、冷彎(c)抗拉強度、伸長率、冷彎(d)屈服強度、伸長率、冷彎30、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計中鋼材的設(shè)計強度為（d ）。(a)強度標(biāo)準(zhǔn)值kf(b)鋼材屈服點yf- 5 - (c)強度極限值uf(d)鋼材的強度標(biāo)準(zhǔn)值除以抗力分項系數(shù)rkf31、隨著鋼材厚度的增加，下列說法正確的是（a）。(a)鋼材的抗拉、抗壓、抗彎、抗剪強度均下降(b)鋼材的抗拉、

11、抗壓、抗彎、抗剪強度均有所提高(c)鋼材的抗拉、抗壓、抗彎強度提高，而抗剪強度下降(d)視鋼號而定32、有四種厚度不等的q345 鋼板，其中（a ）厚的鋼板設(shè)計強度最高。(a)12mm (b)18mm (c)25mm (d)30mm 33、下列論述中不正確的是（b ）項。(a)強度和塑性都是鋼材的重要指標(biāo)(b)鋼材的強度指標(biāo)比塑性指標(biāo)更重要(c)工程上塑性指標(biāo)主要用伸長率表示(d)同種鋼號中，薄板強度高于厚板強度34、鋼材內(nèi)部除含有fe， c 外，還含有害元素（a ）。(a)n ，o，s，p (b)n， o， si (c)mn ，o，p (d)mn ，ti 35、在普通碳素鋼中，隨著含碳量的增

12、加，鋼材的屈服點和極限強度（b），塑性（c ），韌性（c ），可焊性（c ），疲勞強度（c ）。(a)不變(b)提高(c) 下降(d) 可能提高也有可能下降36、在低溫工作 (-20oc)的鋼結(jié)構(gòu)選擇鋼材除強度、塑性、冷彎性能指標(biāo)外，還需（ c ）指標(biāo)。(a)低溫屈服強度(b)低溫抗拉強度(c)低溫沖擊韌性(d) 疲勞強度37、影響鋼材基本性能的因素是（c）。(a)化學(xué)成分和應(yīng)力大小(b)冶金缺陷和截面形式(c)應(yīng)力集中和加荷速度(d) 加工精度和硬化38、最易產(chǎn)生脆性破壞的應(yīng)力狀態(tài)是（b ）。(a)單向壓應(yīng)力狀態(tài)(b)三向拉應(yīng)力狀態(tài)(c)二向拉一向壓的應(yīng)力狀態(tài)(d) 單向拉應(yīng)力狀態(tài)- 6 -

13、 39、在多軸應(yīng)力下，鋼材強度的計算標(biāo)準(zhǔn)為（c）。(a)主應(yīng)力達到y(tǒng)f，(b)最大剪應(yīng)力達到vf，(c)折算應(yīng)力達到y(tǒng)f(d) 最大拉應(yīng)力或最大壓應(yīng)力達到y(tǒng)f40、鋼中硫和氧的含量超過限量時，會使鋼材（b ）。(a)變軟(b)熱脆(c) 冷脆(d) 變硬二、填空題1、鋼材代號q235 的含義為屈服點為235n/mm2 的鎮(zhèn)靜碳素結(jié)構(gòu)鋼。2、鋼材的硬化，提高了鋼材的_強度 _，降低了鋼材的_塑性、韌性_。3、 伸長率10和伸長率5， 分別為標(biāo)距長l=_10d。 _和l_5d。 _的試件拉斷后的_伸長率與原標(biāo)距比值的百分率_。4、當(dāng)用公式計算常幅疲勞時，式中表示 _應(yīng)力幅 _。5、鋼材的兩種破壞形

14、式為_塑性破壞 _和_脆性破壞 _。6、鋼材的設(shè)計強度等于鋼材的屈服強度fy除以 _抗力分項系素_。7、鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下，由彈性轉(zhuǎn)入塑性狀態(tài)的條件是折算應(yīng)力等于或大于鋼材在_單向拉伸時的屈服點_。8、按 _脫氧程度 _之不同，鋼材有鎮(zhèn)靜鋼和沸騰鋼之分。9、鋼材的k 值與溫度有關(guān)，在-20oc 或在 -40oc 所測得的k值稱負(fù)溫沖擊韌性。10、 通過標(biāo)準(zhǔn)試件的一次拉伸試驗，可確定鋼材的力學(xué)性能指標(biāo)為：抗拉強度 fu、_屈服強度fy_和_伸長率 _。11、鋼材設(shè)計強度f 與屈服點fy，之間的關(guān)系為_f=fy_/ rr _。12、韌性是鋼材在塑性變形和斷裂過程中_吸收能量 _的能力，亦即鋼材抵

15、抗_沖擊 _荷載的能力。13、鋼材在250o c 左右時抗拉強度略有提高，塑性卻降低的現(xiàn)象稱為_藍(lán)脆- 7 - _現(xiàn)象。14、在疲勞設(shè)計時，經(jīng)過統(tǒng)計分析，把各種構(gòu)件和連接分為_17_類，相同 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)下，類別越高，容許應(yīng)力幅越_低_。15、 當(dāng)鋼材厚度較大時或承受沿板厚方向的拉力作用時，應(yīng)附加要求板厚方向的_z向收縮率 _滿足一定要求。16、鋼中含硫量太多會引起鋼材的_熱脆 _；含磷量太多會引起鋼材的_冷脆 _。17、鋼材受三向同號拉應(yīng)力作用時，即使三向應(yīng)力絕對值很大，甚至大大超過屈服點，但兩兩應(yīng)力差值不大時，材料不易進入_塑性 _狀態(tài)，發(fā)生的破壞為_脆性 _破壞。19、影響構(gòu)件疲勞強度的

16、主要因素有重復(fù)荷載的循環(huán)次數(shù)、_應(yīng)力幅 _和_構(gòu)件或連接的判別_。20、隨著溫度下降，鋼材的_脆性 _傾向增加。21、根據(jù)循環(huán)荷載的類型不同，鋼結(jié)構(gòu)的疲勞分_常幅疲勞 _和_變幅疲勞 _兩種。22、衡量鋼材抵抗沖擊荷載能力的指標(biāo)稱為_沖擊韌性值 _。它的值越小，表明擊斷試件所耗的能量越_小_，鋼材的韌性越_差_。23、對于焊接結(jié)構(gòu)， 除應(yīng)限制鋼材中硫、磷的極限含量外，還應(yīng)限制 _碳_的含量不超過規(guī)定值。24、隨著時間的增長，鋼材強度提高，塑性和韌性下降的現(xiàn)象稱為_時效硬化 _。 第 3 章鋼結(jié)構(gòu)的連接一、選擇題1、焊縫連接計算方法分為兩類，它們是（c）。(a)手工焊縫和自動焊縫(b)仰焊縫和俯

17、焊縫- 8 - (c)對接焊縫和角焊縫(d) 連續(xù)焊縫和斷續(xù)焊縫2、鋼結(jié)構(gòu)連接中所使用的焊條應(yīng)與被連接構(gòu)件的強度相匹配，通常在被連接構(gòu)件選用q345 時，焊條選用（b）(a)e55 (b)e50 (c)e43 (d)前三種均可3、產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力的主要因素之一是（c ）。(a)鋼材的塑性太低(b)鋼材的彈性模量太高(c)焊接時熱量分布不均(d)焊縫的厚度太小4、不需要驗算對接焊縫強度的條件是斜焊縫的軸線和外力n 之間的夾角滿足 （a）。(a)tan1.5 (b) tanl.5 (c) 70o (d) 70o5、角鋼和鋼板間用側(cè)焊搭接連接，當(dāng)角鋼肢背與肢尖焊縫的焊腳尺寸和焊縫的長度都等同時，（c

18、 ）。(a)角鋼肢背的側(cè)焊縫與角鋼肢尖的側(cè)焊縫受力相等(b)角鋼肢尖側(cè)焊縫受力大于角鋼肢背的側(cè)焊縫(c)角鋼肢背的側(cè)焊縫受力大于角鋼肢尖的側(cè)焊縫(d)由于角鋼肢背和肢尖的側(cè)焊縫受力不相等，因而連接受有彎矩的作用6、在動荷載作用下，側(cè)焊縫的計算長度不宜大于（b）(a)60fh(b)40fh(c)80fh(d)120fh7、直角角焊縫的有效厚度eh（ a）。(a)0.7fh(b)4mm (c)1.2fh(d)1.5fh8、等肢角鋼與鋼板相連接時，肢背焊縫的內(nèi)力分配系數(shù)為（a ）。(a)0.7 (b)0.75 (c)0.65 (d)0.35 9、對于直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)，計算正面直角焊縫時（c）。

19、(a)要考慮正面角焊縫強度的提高(b)要考慮焊縫剛度影響。(c)與側(cè)面角焊縫的計算式相同(d)取f1.22 - 9 - 10、直角角焊縫的強度計算公式wcflhnwff中， he是角焊縫的（b）。(a)厚度(b)有效厚度(c)名義厚度(d) 焊腳尺寸11、焊接結(jié)構(gòu)的疲勞強度的大小與（a）關(guān)系不大。(a)鋼材的種類(b)應(yīng)力循環(huán)次數(shù)(b)連接的構(gòu)造細(xì)節(jié)(d) 殘余應(yīng)力大小12、焊接連接或焊接構(gòu)件的疲勞性能與（b）有關(guān)。(a)應(yīng)力比maxmin(min最小應(yīng)力，max最大應(yīng)力 )，(b)應(yīng)力幅minmax(c)max(d)min13、承受靜力荷載的構(gòu)件，當(dāng)所用鋼材具有良好的塑性時，焊接殘余應(yīng)力并不

20、影響構(gòu)件的（a）。(a)靜力強度(b)剛度(c) 穩(wěn)定承載力(d) 疲勞強度14、下圖所示為單角鋼(l805)接長連接，采用側(cè)面角焊縫(q235 鋼和e43 型焊條，2160mmnfwf)，焊腳尺寸fh=5mm。求連接承載力設(shè)計值(靜載 )=（d）。(a)wfwfflhn7.02 0.7 5 （360-10） 160 (b)2 0.7 5 （360） 160 (c)2 0.7 5 （60 5-10） 160 (d)2 0.7 5 （60 5） 160 15、如圖所示兩塊鋼板用直角角焊縫連接，問最大的焊腳尺寸m axfh=（a）。(a)6 (b)8 (c)10 (d)12 - 10 - 16、圖

21、中的兩塊鋼板間采用角焊縫，其焊腳尺寸可選（a ） mm。(a)7 (b)8 (c)9 (d)6 17、鋼結(jié)構(gòu)在搭接連接中，搭接的長度不得小于焊件較小厚度的（b）。(a)4 倍，并不得小于20mm (b)5 倍，并不得小于25mm (c)6 倍，并不得小于30mm (d)7 倍，并不得小于35mm 18、圖中的焊腳尺寸fh是根據(jù)（c）選定的。(a)mmhf7. 4105.1min，mmhf12102.1max和mmhf6max(b)minfh=mm7.365 .1，maxfh=mm12102. 1和mmhf6max(c) mmhf7.4105 .1min，mmhf2 .762 .1max和6ma

22、xfh-（ 12）mm (d) mmhf7.4105.1min，mmhf12102 .1max和mmhf6max19、在滿足強度的條件下，圖示號和號焊縫合理的hf；應(yīng)分別是（d ）。(a)4mm ，4mm (b)6mm ，8mm (c)8mm ，8mm (d)6mm ， 6mm 20、單個螺栓的承壓承載力中，bcbcftdn，其中 t 為（d）。(a)a+c+e(b)b+d(c)max a+c+e，b+d (d)min a+c+e， b+d - 11 - 21、每個受剪拉作用的摩擦型高強度螺栓所受的拉力應(yīng)低于其預(yù)拉力的（c）。(a)1.0 倍(b)0.5 倍(c)0.8 倍(d)0.7 倍22

23、、摩擦型高強度螺栓連接與承壓型高強度螺栓連接的主要區(qū)別是（c）。(a) 摩擦面處理不同(b)材料不同(c) 預(yù)拉力不同(d)設(shè)計計算不同23、承壓型高強度螺栓可用于（d）。(a) 直接承受動力荷載(b)承受反復(fù)荷載作用的結(jié)構(gòu)的連接(c) 冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)的連接(d) 承受靜力荷載或間接承受動力荷載結(jié)構(gòu)的連接24、一個普通剪力螺栓在抗剪連接中的承載力是（d）。(a) 螺桿的抗剪承載力(b)被連接構(gòu)件 (板)的承壓承載力(c) 前兩者中的較大值(d)a 、 b 中的較小值25、摩擦型高強度螺栓在桿軸方向受拉的連接計算時，（c）(a) 與摩擦面處理方法有關(guān)(b)與摩擦面的數(shù)量有關(guān)(c) 與螺栓直徑有

24、關(guān)(d) 與螺栓性能等級無關(guān)26、圖示為粗制螺栓連接，螺栓和鋼板均為q235 鋼，則該連接中螺栓的受剪面有（c）。(a)l (b)2 (c)3 (d)不能確定27、圖示為粗制螺栓連接，螺栓和鋼板均為q235 鋼，連接板厚度如圖示，則該連接中承壓板厚度為（b）mm。(a)10 (b)20 (c)30 (d)40 - 12 - 28、普通螺栓和承壓型高強螺栓受剪連接的五種可能破壞形式是：i螺栓剪斷；孔壁承壓破壞；，板件端部剪壞；板件拉斷；v螺栓彎曲變形。其中（b）種形式是通過計算來保證的。(a) i ，(b) i ，(c) ihg ， v (d)，29、摩擦型高強度螺栓受拉時，螺栓的抗剪承載力（b

25、）。(a) 提高(b)降低(c) 按普通螺栓計算(d)按承壓型高強度螺栓計算30、高強度螺栓的抗拉承載力（b）。(a) 與作用拉力大小有關(guān)(b)與預(yù)拉力大小有關(guān)(c) 與連接件表面處理情況有關(guān)(d) 與 a，b 和 c 都無關(guān)31、 一寬度為b， 厚度為 t 的鋼板上有一直徑為d0的孔，則鋼板的凈截面面積為（c ） 。(a)tbantd20(b) tbantd420(c) tbantd0(d) tbantd032、剪力螺栓在破壞時，若栓桿細(xì)而連接板較厚時易發(fā)生（a）破壞；若栓桿粗而連接板較薄時，易發(fā)生（b）破壞。(a)栓桿受彎破壞(b)構(gòu)件擠壓破壞(c)構(gòu)件受拉破壞(d) 構(gòu)件沖剪破壞33、在

26、直接受動力荷載作用的情況下，下列情況中采用（a）連接方式最為適合，(a) 角焊縫(b)普通螺栓(c)對接焊縫(d)高強螺栓34、采用螺栓連接時，栓桿發(fā)生剪斷破壞，是因為（a）。(a)栓桿較細(xì)(b)鋼板較薄(c) 截面削弱過多(d)邊距或栓間距太小35、采用螺栓連接時，構(gòu)件發(fā)生沖剪破壞，是因為（d）。- 13 - (a)栓桿較細(xì)(b)鋼板較薄(c) 截面削弱過多(d)邊距或栓間距太小36、摩擦型高強度螺栓連接受剪破壞時，作用剪力超過了（b）。(a)螺栓的抗拉強度(b)連接板件間的摩擦力(c)連接板件間的毛截面強度(d)連接板件的孔壁的承壓強度37、在抗拉連接中采用摩擦型高強度螺栓或承壓型高強度螺

27、栓，承載力設(shè)計值 （ c） 。(a)是后者大于前者(b)是前者大于后者(c) 相等(d) 不一定相等38、承壓型高強度螺栓抗剪連接，其變形（d）。(a)比摩擦型高強度螺栓連接小(b)比普通螺栓連接大(c)與普通螺栓連接相同(d)比摩擦型高強度螺栓連接大39、一般按構(gòu)造和施工要求，鋼板上螺栓的最小允許中心間距為（a），最小允許端距為（b）。(a)3d(b)2d(c)1.2、(d)1.5 40、在抗剪連接中以及同時承受剪力和桿軸方向拉力的連接中，承壓型高強度螺栓的受剪承載力設(shè)計值不得大于按摩擦型連接計算的（c）倍。(a)1.0 (b)1.2、(c)1.3 、(d)1.5 二、填空題1、焊接的連接形

28、式按構(gòu)件的相對位置可分為_平接 _， _搭接 _和 _t 型連接、角部連接_三種類型。2、焊接的連接形式按構(gòu)造可分為_對接焊縫 _和 _角焊縫 _兩種類型。3、焊縫按施焊位置分_平焊 _、_橫焊 _、_立焊 _和 _仰焊 _，其中 _仰焊_的操作條件最差，焊縫質(zhì)量不易保證，應(yīng)盡量避免。4、當(dāng)兩種不同強度的鋼材采用焊接連接時，宜用與強度_低_的鋼材相適應(yīng)的焊條。5、承受彎矩和剪力共同作用的對接焊縫，除了分別計算正應(yīng)力和剪應(yīng)力外，在同時受有較大正應(yīng)力和剪應(yīng)力處，還應(yīng)按下式計算折算應(yīng)力強度_wtf1. 132121_。6、當(dāng)承受軸心力的板件用斜的對接焊縫對接，焊縫軸線方向與作用力方向間的夾角符- 1

29、4 - 合 _5. 1tan_時，其強度可不計算。7、當(dāng)對接焊縫無法采用引弧板施焊時，每條焊縫的長度計算時應(yīng)減去_2t_。8、當(dāng)焊件的寬度不同或厚度相差4mm 以上時，在對接焊縫的拼接處，應(yīng)分別在焊件的寬度方向或厚度方向做成坡度不大于_1:2.5_的斜角。9、在承受 _動力 _荷載的結(jié)構(gòu)中，垂直于受力方向的焊縫不宜采用不焊透的對接焊縫。10、工字形或t 形牛腿的對接焊縫連接中，一般假定剪力由_腹板 _的焊縫承受，剪應(yīng)力均布。11、凡通過一、二級檢驗標(biāo)準(zhǔn)的對接焊縫，其抗拉設(shè)計強度與母材的抗拉設(shè)計強度_相同 _。12、選用焊條型號應(yīng)滿足焊縫金屬與主體金屬等強度的要求。q235 鋼應(yīng)選用 _e43_

30、型焊條， 15mnv 鋼應(yīng)選用 _e55_型焊條。13、當(dāng)對接焊縫的焊件厚度很小( 10mm) 時，可采用 _直邊緣 _坡口形式。14 、 直 角 角 焊 縫 可 分 為 垂 直 于 構(gòu) 件 受 力 方 向 的 _和 平 行 于 構(gòu) 件 受 力 方 向 的_。前者較后者的強度_高_、塑性 _低_。15、在靜力或間接動力荷載作用下，正面角焊縫(端縫 )的強度設(shè)計值增大系數(shù)f_1.22_；但對直接承受動力荷載的結(jié)構(gòu)，應(yīng)取f_1.0_。16、角焊縫的焊腳尺寸fh(mm)不得小于 _1.5t_，t 為較厚焊件厚度(mm)。但對自動焊，最小焊腳尺寸可減小_1mm_；對 t 形連接的單面角焊縫，應(yīng)增加_1

31、mm_。17、角焊縫的焊腳尺寸不宜大于較薄焊件厚度的_1.2_倍(鋼管結(jié)構(gòu)除外)，但板件 (厚度為 t)邊緣的角焊縫最大焊腳尺寸，尚應(yīng)符合下列要求：當(dāng) t 6mm 時，maxfh_t_；當(dāng) t6mm 時，maxfh=_t-（12） mm_。18、側(cè)面角焊縫或正面角焊縫的計算長度不得小于_8fh_和_40mm_。19、側(cè)面角焊縫的計算長度不宜大于_60fh_(承受靜力或間接動力荷載時)或- 15 - _40fh_(承受動力荷載時)。20、在搭接連接中，搭接長度不得小于焊件較小厚度的_5_倍，并不得小于_25mm_。21、當(dāng)板件的端部僅有兩側(cè)面角焊縫連接時，每條側(cè)面焊縫長度不宜小于兩側(cè)面角焊縫之

32、間 的 距 離 ； 同 時 兩 側(cè) 面 角 焊 縫 之 間 的 距 離 不 宜 大 于 _16t_( 當(dāng)t12mm) 或_200mm_(當(dāng) t l2mm) ，t 為較薄焊件的厚度。22、普通螺栓按制造精度分_精致螺栓 _和_粗制螺栓 _兩類；按受力分析分_剪力螺栓 _和_摩擦螺栓 _兩類。23、普通螺栓是通過_栓桿抗剪和板件孔壁承壓_來傳力的；摩擦型高強螺栓是通過_擰緊螺栓而產(chǎn)生的連接件的摩擦力_來傳力的。24 、 高 強 螺 栓 根 據(jù) 螺 栓 受 力 性 能 分 為 _ 摩 擦 型 _ 和 _ 承 壓 型_兩種。25、在高強螺栓性能等級中：8.8 級高強度螺栓的含義是_表示螺栓成品的抗拉強

33、度不低于800n/mm，0.8 表示屈強比 _；10.9 級高強度螺栓的含義是_表示螺栓成品的抗拉強度不低于1000n/mm ，0.9 表示屈強比 _；26、普通螺栓連接受剪時，限制端距2 d，是為了避免 _連接板端部沖剪_破壞。27、單個螺栓承受剪力時，螺栓承載力應(yīng)取_抗剪承載力 _和_承壓承載力 _的較小值。28 、 在 摩 擦 型 高 強 螺 栓 連 接 計 算 連 接 板 的 凈 截 面 強 度 時 ， 孔 前 傳 力 系 數(shù) 可 取_0.5_。29、單個普通螺栓承壓承載力設(shè)計值：bcbcftdn式中 t 表示 _在同一受力方向的承壓構(gòu)件的較小總厚度_。30、剪力螺栓的破壞形式有_栓桿

34、剪斷 _ 、_螺栓承壓破壞_ 、_板件被栓桿沖箭破壞_ 、_板件因螺栓孔削弱被拉斷_。31、采用剪力螺栓連接時，為避免連接板沖剪破壞，構(gòu)造上采取_控制螺栓間距和邊距- 16 - _措施，為避免栓桿受彎破壞，構(gòu)造上采取_控制栓桿長度l0d0（d0為栓桿直徑） 措施。32、摩擦型高強螺栓是靠_摩擦 力_傳遞外力的， 當(dāng)螺栓的預(yù)拉力為p，構(gòu)件的外力為t時，螺栓受力為_p+0.9t _。33、螺栓連接中，規(guī)定螺栓最小容許距離的理由是：為保證一定的施工空間便于轉(zhuǎn)動螺栓扳手 _ ；規(guī)定螺栓最大容許距離的理由是：避免螺栓間鋼板失穩(wěn)_。34、 承壓型高強螺栓僅用于承受_靜力 _荷載和 _間接承受動力_荷載結(jié)構(gòu)

35、中的連接。35、普通螺栓群承受彎矩作用時，螺栓群繞_底排螺栓 _ 旋轉(zhuǎn)。高強螺栓群承受彎矩作用時，螺栓群繞_螺栓群中心 _ 旋轉(zhuǎn)。第 4 章軸心受力構(gòu)件一、選擇題1、一根截面面積為a，凈截面面積為na的構(gòu)件，在拉力n 作用下的強度計算公式為（c ）。(a)nanyf，(b)anf(c) nanf(d) anyf2、軸心受拉構(gòu)件按強度極限狀態(tài)是（c）。(a) 凈截面的平均應(yīng)力達到鋼材的抗拉強度，(b)毛截面的平均應(yīng)力達到鋼材的抗拉強度。(c) 凈截面的平均應(yīng)力達到鋼材的屈服強度人(d) 毛截面的平均應(yīng)力達到鋼材的屈服強度人3、實腹式軸心受拉構(gòu)件計算的內(nèi)容有（d ）。(a)強度(b)強度和整體穩(wěn)定

36、性- 17 - (c)強度、局部穩(wěn)定和整體穩(wěn)定(d) 強度、剛度 (長細(xì)比 ) 4、軸心受力構(gòu)件的強度計算，一般采用軸力除以凈截面面積，這種計算方法對下列哪種連接方式是偏于保守的?（a）(a)摩擦型高強度螺栓連接(b)承壓型高強度螺栓連接(c)普通螺栓連接(d) 鉚釘連接5、工字形軸心受壓構(gòu)件，翼緣的局部穩(wěn)定條件為tb1 (10+0.1yf235)，其中的含義為（a ）。(a) 構(gòu)件最大長細(xì)比，且不小于30、不大于100 (b)構(gòu)件最小長細(xì)比(c) 最大長細(xì)比與最小長細(xì)比的平均值(d)30 或 100 6、軸心壓桿整體穩(wěn)定公式anf的意義為（d ）。(a) 截面平均應(yīng)力不超過材料的強度設(shè)計值(

37、b)截面最大應(yīng)力不超過材料的強度設(shè)計值(c) 截面平均應(yīng)力不超過構(gòu)件的歐拉臨界應(yīng)力值(d) 構(gòu)件軸心壓力設(shè)計值不超過構(gòu)件穩(wěn)定極限承載力設(shè)計值7、用 q235 鋼和 q345 鋼分別制造一軸心受壓柱，其截面和長細(xì)比相同，在彈性范圍內(nèi)屈曲時，前者的臨界力（c）后者的臨界力。(a) 大于(b)小于(c)等于或接近(d) 無法比較8、軸心受壓格構(gòu)式構(gòu)件在驗算其繞虛軸的整體穩(wěn)定時采用換算長細(xì)比，這是因為（ c）。(a) 格構(gòu)構(gòu)件的整體穩(wěn)定承載力高于同截面的實腹構(gòu)件(b)考慮強度降低的影響(c) 考慮剪切變形的影響(d) 考慮單支失穩(wěn)對構(gòu)件承載力的影響9、為防止鋼構(gòu)件中的板件失穩(wěn)采取加勁措施，這一做法是為

38、了（a）。- 18 - (a) 改變板件的寬厚比(b)增大截面面積(c) 改變截面上的應(yīng)力分布狀態(tài)(d)增加截面的慣性矩10、為提高軸心壓桿的整體穩(wěn)定，在桿件截面面積不變的情況下，桿件截面的形式應(yīng)使其面積分布（b）。(a)盡可能集中于截面的形心處(b)盡可能遠(yuǎn)離形心(c)任意分布，無影響(d) 盡可能集中于截面的剪切中心11、軸心壓桿采用冷彎薄壁型鋼或普通型鋼，其穩(wěn)定性計算（b）。(a)完全相同(b)僅穩(wěn)定系數(shù)取值不同(c)僅面積取值不同(d) 完全不同12、計算格構(gòu)式壓桿對虛軸工軸的整體穩(wěn)定性時，其穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)根據(jù) （b） 查表確定。(a)x(b)ox(c)y(d)oy13、 實腹式軸壓桿繞x

39、， y 軸的長細(xì)比分別為x，y， 對應(yīng)的穩(wěn)定系數(shù)分別為x，y若xy，則（d）。(a) xy(b) x=y(c) x(25+0.5yf235)時，柱可能 _肢板局部失穩(wěn) _。12、在綴板式格構(gòu)柱中，綴板的線剛度不能小于單肢線剛度的_6_倍。- 22 - 13、焊接工字形截面軸心受壓柱保證腹板局部穩(wěn)定的限值是：wth0 (25+0.5yf235)。某柱x57，y62，應(yīng)把 _較大值 _代人上式計算。14、雙肢綴條格構(gòu)式壓桿繞虛軸的換算長細(xì)比1227aaxox，其中1a代表 _虛軸穿越的兩個面上的綴條截面面積之和_。第 5 章受彎構(gòu)件一、選擇題1、計算梁的（a）時，應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù)。(a)正應(yīng)力

40、(b)剪應(yīng)力(c)整體穩(wěn)定(d)局部穩(wěn)定2、鋼結(jié)構(gòu)梁計算公式，nxxxwm中nx（c）。(a)與材料強度有關(guān)(b)是極限彎矩與邊緣屈服彎矩之比(c)表示截面部分進入塑性(d)與梁所受荷載有關(guān)3、 在充分發(fā)揮材料強度的前提下，q235 鋼梁的最小高度minh（b ） q345 鋼梁的minh。(其他條件均相同) (a) 大于(b)小于(c) 等于(d) 不確定4、梁的最小高度是由（c）控制的。(a) 強度(b)建筑要求(c)剛度(d)整體穩(wěn)定5、單向受彎梁失去整體穩(wěn)定時是（c）形式的失穩(wěn)。(a) 彎曲(b)扭轉(zhuǎn)(c) 彎扭(d) 雙向彎曲6、為了提高梁的整體穩(wěn)定性，（b）是最經(jīng)濟有效的辦法。-

41、23 - (a) 增大截面(b)增加側(cè)向支撐點，減少1l，(c) 設(shè)置橫向加勁肋(d)改變荷載作用的位置7、當(dāng)梁上有固定較大集中荷載作用時，其作用點處應(yīng)（b）。(a) 設(shè)置縱向加勁肋(b)設(shè)置橫向加勁肋(c) 減少腹板寬度(d)增加翼緣的厚度8、焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁肋對防止（a ）引起的局部失穩(wěn)最有效，布置縱向加勁肋對防止（b ）引起的局部失穩(wěn)最有效。(a) 剪應(yīng)力(b)彎曲應(yīng)力(d)復(fù)合應(yīng)力(d)局部壓應(yīng)力9、確定梁的經(jīng)濟高度的原則是（b ）。(a)制造時間最短(b)用鋼量最省(c)最便于施工(d)免于變截面的麻煩10、當(dāng)梁整體穩(wěn)定系數(shù)b0.6 時，用b 代替b主要是因為（b）。(

42、a)梁的局部穩(wěn)定有影響(b)梁已進入彈塑性階段(c)梁發(fā)生了彎扭變形(d)梁的強度降低了1l 分析焊接工字形鋼梁腹板局部穩(wěn)定時，腹板與翼緣相接處可簡化為（d）。(a)自由邊(b)簡支邊(c) 固定邊(d) 有轉(zhuǎn)動約束的支承邊12、梁的支承加勁肋應(yīng)設(shè)置在（c）。(a)彎曲應(yīng)力大的區(qū)段(b)剪應(yīng)力大的區(qū)段(c)上翼緣或下翼緣有固定荷載作用的部位(d) 有吊車輪壓的部位13、雙軸對稱工字形截面梁，經(jīng)驗算，其強度和剛度正好滿足要求，而腹板在彎曲應(yīng)力作用下有發(fā)生局部失穩(wěn)的可能。在其他條件不變的情況下，宜采用下列方案中的（ a ）。(a)增加梁腹板的厚度(b)降低梁腹板的高度(c)改用強度更高的材料(d)

43、 設(shè)置側(cè)向支承14、焊接工字形截面梁腹板配置橫向加勁肋的目的是（d）。(a)提高梁的抗彎強度(b)提高梁的抗剪強度- 24 - (c)提高梁的整體穩(wěn)定性(d) 提高梁的局部穩(wěn)定性15、在簡支鋼板梁橋中，當(dāng)跨中已有橫向加勁，但腹板在彎矩作用下局部穩(wěn)定不足，需采取加勁構(gòu)造。以下考慮的加勁形式何項為正確?（b）。(a)橫向加勁加密(b)縱向加勁，設(shè)置在腹板上半部(c)縱向加勁，設(shè)置在腹板下半部(d) 加厚腹板16、在梁的整體穩(wěn)定計算中，b l 說明所設(shè)計梁（b ）。(a)處于彈性工作階段(b)不會喪失整體穩(wěn)定(c)梁的局部穩(wěn)定必定滿足要求(d) 梁不會發(fā)生強度破壞17、梁受固定集中荷載作用，當(dāng)局部擠

44、壓應(yīng)力不能滿足要求時，采用是較合理的措施。b (a)加厚翼緣(b)在集中荷載作用處設(shè)支承加勁肋(c)增加橫向加勁肋的數(shù)量(d) 加厚腹板18、 驗算工字形截面梁的折算應(yīng)力，公式為223f1， 式中、應(yīng)為（d） 。(a)驗算截面中的最大正應(yīng)力和最大剪應(yīng)力(b)驗算截面中的最大正應(yīng)力和驗算點的剪應(yīng)力(c)驗算截面中的最大剪應(yīng)力和驗算點的正應(yīng)力(d)驗算截面中驗算點的正應(yīng)力和剪應(yīng)力19、跨中無側(cè)向支承的組合梁，當(dāng)驗算整體穩(wěn)定不足時，宜采用（c）。(a)加大梁的截面積(b)加大梁的高度(c)加大受壓翼緣板的寬度(d) 加大腹板的厚度20、如圖示鋼梁，因整體穩(wěn)定要求，需在跨中設(shè)側(cè)向支點，其位置以（c）為

45、最佳方案。- 25 - 21、（a）對提高工字形截面的整體穩(wěn)定性作用最小。(a)增加腹板厚度(b)約束梁端扭轉(zhuǎn)(c)設(shè)置平面外支承(d)加寬梁翼緣22、雙軸對稱截面梁，其強度剛好滿足要求，而腹板在彎曲應(yīng)力下有發(fā)生局部失穩(wěn)的可能，下列方案比較，應(yīng)采用（c）。(a)在梁腹板處設(shè)置縱、橫向加勁肋(b)在梁腹板處設(shè)置橫向加勁肋(c)在梁腹板處設(shè)置縱向加勁肋(d) 沿梁長度方向在腹板處設(shè)置橫向水平支撐23、以下圖示各簡支梁，除截面放置和荷載作用位置有所不同以外，其他條件均相同，則以（d）的整體穩(wěn)定性為最好（a）的為最差。24、當(dāng)梁的整體穩(wěn)定判別式11bl小于規(guī)范給定數(shù)值時，可以認(rèn)為其整體穩(wěn)定不必驗算，也

46、就是說在xbxwm中，可以取b為（a）。(a)1.0 (b)0.6 (c)1.05 (d)仍需用公式計算25、焊接工字形截面簡支梁，（a）時，整體穩(wěn)定性最好。(a)加強受壓翼緣(b)加強受拉翼緣(c)雙軸對稱(d)梁截面沿長度變化27、雙軸對稱工字形截面簡支梁，跨中有一向下集中荷載作用于腹板平面內(nèi)，作用點位于（b）時整體穩(wěn)定性最好。(a)形心(b)下翼緣(c) 上翼緣(d)形心與上翼緣之間28、工字形或箱形截面梁、柱截面局部穩(wěn)定是通過控制板件的何種參數(shù)并采取何種重要- 26 - 措施來保證的?（c ）。(a)控制板件的邊長比并加大板件的寬(高 )度(b)控制板件的應(yīng)力值并減小板件的厚度(b)控

47、制板件的寬(高)厚比并增設(shè)板件的加勁肋(d)控制板件的寬(高)厚比并加大板件的厚度29、為了提高荷載作用在上翼緣的簡支工字形梁的整體穩(wěn)定性，可在梁的（d）加側(cè)向支撐，以減小梁出平面的計算長度。(a)梁腹板高度的21處(b)靠近梁下翼緣的腹板(5141)0h處(c)靠近梁上翼緣的腹板(5141)0h處(d)受壓翼緣處30、配置加勁肋提高梁腹板局部穩(wěn)定承載力，當(dāng)wth。170yf235時（c ）。(a) 可能發(fā)生剪切失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋(b)只可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置縱向加勁肋(c) 應(yīng)同時配置縱向和橫向加勁肋(d) 增加腹板厚度才是最合理的措施31、計算梁的整體穩(wěn)定性時，當(dāng)整體穩(wěn)定性系數(shù)b大于

48、（c）時，應(yīng)以b(彈塑性工作階段整體穩(wěn)定系數(shù))代替b。(a)0.8 (b)0.7 (c)0.6 (d)0.5 32、對于組合梁的腹板，若wth0 100，按要求應(yīng)（b）。(a)無需配置加勁肋(b)配置橫向加勁肋(c)配置縱向、橫向加勁肋(d)配置縱向、橫向和短加勁肋33、焊接梁的腹板局部穩(wěn)定常采用配置加勁肋的方法來解決，當(dāng)wth0170yf235時- 27 - （ d）。(a) 可能發(fā)生剪切失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋(b)可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向和縱向加勁肋(c) 可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋(d) 可能發(fā)生剪切失穩(wěn)和彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向和縱向加勁肋34、工字形截面梁腹板高厚比wth01

49、00yf235時，梁腹板可能（d）。(a) 因彎曲正應(yīng)力引起屈曲，需設(shè)縱向加勁肋(b)因彎曲正應(yīng)力引起屈曲，需設(shè)橫向加勁肋(c) 因剪應(yīng)力引起屈曲，需設(shè)縱向加勁肋(d) 因剪應(yīng)力引起屈曲，需設(shè)橫向加勁肋35、當(dāng)無集中荷載作用時，焊接工字形截面梁翼緣與腹板的焊縫主要承受（c ）。(a) 豎向剪力(b)豎向剪力及水平剪力聯(lián)合作用(c) 水平剪力(d)壓力二、填空題1、驗算一根梁的安全實用性應(yīng)考慮_強度、 整體穩(wěn)定性、 局部穩(wěn)定性、 剛度 _幾個方面。2、梁截面高度的確定應(yīng)考慮三種參考高度，是指由 _建筑高度 _確定的 _最大剛度 _；由 _剛度條件 _ 確定的 _最小高度 _ ；由_經(jīng)濟條件 _確

50、定的 _經(jīng)濟高度 _。3、梁腹板中，設(shè)置_橫向 _加勁肋對防止_剪力 _引起的局部失穩(wěn)有效，設(shè)置_縱向和短向 _加勁肋對防止_彎曲和屈曲 _引起的局部失穩(wěn)有效。4、梁整體穩(wěn)定判別式11bl中，1l是 _梁受壓翼緣的自由長度_，1b是_受壓翼緣寬度 _。5、橫向加勁肋按其作用可分為_間隔加勁肋 _、 _支承加勁肋 _兩種。- 28 - 6、當(dāng)wth0大于 80yf235但小于 170yf235時，應(yīng)在梁的腹板上配置_橫_向加勁肋。7、在工字形梁彎矩、剪力都比較大的截面中，除了要驗算正應(yīng)力和剪應(yīng)力外，還要在_腹板與翼緣交界處_處驗算折算應(yīng)力。8、對無集中荷載作用的焊接i 字形截面梁， 當(dāng)其腹板高厚

51、比：80yf235wth0 170yf235時，腹板將在_剪力 _作用下失去局部穩(wěn)定。9、受均布荷載作用的簡支梁，如要改變截面，應(yīng)在距支座約_ 1/6 跨度 _處改變截面較為經(jīng)濟。10、組合梁當(dāng)wth0大于 _150_時，除配置橫向加勁肋外，在彎矩大的受壓區(qū)應(yīng)配置縱向加勁肋。11、梁的正應(yīng)力計算公式為：nxxxwmf，式中：x是_截面塑性發(fā)展系數(shù)_，nxw是_凈截面抗彎模量_。12、對承受靜力荷載或間接承受動力荷載的鋼梁，允許考慮部分截面發(fā)展塑性變形，在計算中引入 _塑性發(fā)展系數(shù) _。13、按構(gòu)造要求，組合梁腹板橫向加勁肋間距不得小于_0.5h0_。14、組合梁腹板的縱向加勁肋與受壓翼緣的距離

52、應(yīng)在_0.20.25h0_之間。15、當(dāng)組合梁腹板高厚比wth0 _ 80yf/235_時，對一般梁可不配置加勁肋。16、考慮梁的塑性發(fā)展進行強度計算時，應(yīng)當(dāng)滿足的主要條件有梁僅受靜載或間接承受動荷載 , 能充分保證梁不會發(fā)生整體失穩(wěn), 受壓冀緣不會發(fā)生局部失穩(wěn)等17、單向受彎梁從_平面彎曲 _變形狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)開彎扭 _變- 29 - 形狀態(tài)時的現(xiàn)象稱為整體失穩(wěn)。18、提高梁整體穩(wěn)定的措施主要有_1.增加受壓翼緣的寬度2.在受壓翼緣設(shè)置側(cè)向支撐_。19、 焊接工字形等截面簡支梁的b為：ybyxybbfhtwah235)4 .4(14320212，b考慮的是 _等效臨界彎矩系數(shù)_，b考慮的是 _不

53、對稱系數(shù)_。20、影響梁彎扭屈曲臨界彎矩的主要因素有_側(cè)向抗彎度、抗扭剛度、梁的支座情況，荷載作用種類、荷載作用位置: 受壓翼緣的自由長度_ 21、工字形截面的鋼梁翼緣的寬厚比限值是根據(jù)_翼緣板的穩(wěn)定承載力不低于梁的強度_確定的，腹板的局部失穩(wěn)準(zhǔn)則是（根據(jù)股板的穩(wěn)放承觀力不低于采的強度而確定的）。22、梁翼緣寬度的確定主要考慮_梁的整體穩(wěn)定 _。23、支承加勁肋的設(shè)計應(yīng)進行穩(wěn)定、承壓 _的驗算。24、當(dāng)荷載作用在梁的_受拉 _翼緣時，梁整體穩(wěn)定性較高。25、當(dāng)梁整體穩(wěn)定系數(shù)b0.6 時，材料進入_彈塑性 _工作階段。這時，梁的整體穩(wěn)定系數(shù)應(yīng)采用_b，_。第 6 章拉彎和壓彎構(gòu)件一、選擇題1、彎

54、矩作用在實軸平面內(nèi)的雙肢格構(gòu)式壓彎柱應(yīng)進行（d）和綴材的計算。(a)強度、剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外的穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性(b)彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性- 30 - (c)彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外穩(wěn)定性(d)強度、剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性2、鋼結(jié)構(gòu)實腹式壓彎構(gòu)件的設(shè)計一般應(yīng)進行的計算內(nèi)容為（d ）。(a)強度、彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形(b)彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形、長細(xì)比(c)強度、彎矩作用平面內(nèi)及平面外的整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、變形(d)強度、彎矩作用平面內(nèi)及平面外的整體穩(wěn)定性、局部穩(wěn)定、長細(xì)比3、 實腹式偏心

55、受壓構(gòu)件在彎矩作用平面內(nèi)整體穩(wěn)定驗算公式中的 主要是考慮（ a） 。(a)截面塑性發(fā)展對承載力的影響(b)殘余應(yīng)力的影響(c)初偏心的影響(d) 初彎矩的影響4、實腹式偏心受壓柱平面內(nèi)整體穩(wěn)定計算公式)8. 01 (1exxxxmxxnnwmanf中mx為（ a ）. (a)等效彎矩系數(shù)(b)等穩(wěn)定系數(shù)(c)等強度系數(shù)(d)等剛度系數(shù)5、圖中構(gòu)件 “ a”是（b）。(a)受彎構(gòu)件(b)壓彎構(gòu)件(c)拉彎構(gòu)件(d) 可能是受彎構(gòu)件，也可能是壓彎構(gòu)件6、在壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外穩(wěn)定計算式中，軸力項分母里的y是（b）。(a)彎矩作用平面內(nèi)軸心壓桿的穩(wěn)定系數(shù)(b)彎矩作用平面外軸心壓桿的穩(wěn)定系數(shù)(c)軸心壓桿兩方面穩(wěn)定系數(shù)的較小者- 31 - (