DJ04階梯基礎(chǔ)計算書

1、di 04階梯基礎(chǔ)計算書一、設(shè)計依據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范一、不蝕圖(gb50007-2011)©(gb50010-2010)計算類型：自動計算截面尺寸三、計算信息 構(gòu)件編號：jc-11. 幾何參數(shù)最小配筋率:p min=0. 150%臺階數(shù)n二1矩形柱寬be二400mm矩形柱高hc=600mm基礎(chǔ)高度hl （自動計算）=300mm一階長度bl=500mm2.材料信息棊礎(chǔ)混凝土等級：b2=500mm階寬度 al二400mm a2=400mmc30 f t_b二 1. 43n/mm2f c_b二 14. 3n/mm2柱混凝土等級：c30 ft_c=l. 43n/mm2

2、fc_c=14. 3n/mm2鋼筋級別：iirb400fy=360n/mm23.計算信息結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)：y 0=1. 0基礎(chǔ)埋深：dh=l. 700m縱筋合力點至近邊距離：asmomm革礎(chǔ)及其上覆土的平均容垂：y =20. 000kn/m34. 作用在基礎(chǔ)頂部荷載標準組合值f=200. oookxmx=0. 000kn*mmy=o.000kn*mvx二30.oooknvy=30. oooknks=l. 35fk二f/ks二200. 000/1. 35=148. 148knmxk二mx/ks二0. 000/1. 35=0. 000kn*mmyk=my/ks=0. 000/1. 35=0. 000

3、kn*mvxk二vx/ks二30. 000/1. 35二22. 222knvyk二vy/ks二30. 000/1. 35=22. 222kn5. 修正后的地基承載力特征值 fa二130. oookpa四、計算參數(shù)1. 基礎(chǔ)總長 bx=bl+b2+bc=0. 500+0. 500+0. 400=1. 400m2. 基礎(chǔ)總寬 by=al+a2+hc=0. 400+0. 400+0. 600=1. 400m al=al+hc/2=0. 40010. 600/2=0. 700m a2二a2+hc/2二0. 400卜0. 600/2=0.700m bl二bl+bc/2二0. 500+0. 400/2二0

4、. 700m b2二b2+bc/2二0. 500+0. 400/2=0. 700m3. 基礎(chǔ)總高 h=hl=o. 300=0. 300m4. 底板配筋計算高度 ho 二hl-as 二0.300-0.040二0.260m5. 基礎(chǔ)底面積 a二bx*by二1.400* 1.400二 1.960m26. gk= y *bx*by*dh=20. 000*1.400*1.400*1.700二66. 640kng=l. 35*gk二 1. 35*66. 640=89. 964kn五、計算作用在基礎(chǔ)底部彎矩值mdxk二mxk-vyk*h二0.000-22. 222*0. 300二-6.667kn*mmdyk

5、=myk+vxk*h=o. 000+22. 222*0. 300=6. 667kn*mmdx二mx-vy*h二0. 000-30. 000*0. 300二-9. 000kn*mmdy二my+vx*h=0. 000+30. 000*0. 300=9. 000kn*m六、驗算地基承載力1. 驗算軸心荷載作用下地基承載力【5. 2. 1-2pk=(fk+gk)/a=(148. 148+66. 640)/1. 960=109. 586kpa 因 y o*pk=l. 0*109. 586=109. 586kpawfa=130. oookpa 軸心荷載作用下地基承載力滿足耍求2. 驗算偏心荷載作用下的地基

6、承載力exk=mdyk/(fk+gk)=6. 667/(148. 148+66.640)=0.031m 因 |exk| wbx/6二0. 233m x 方向小偏心, 由公式【5.2.2-2】和【5. 2. 2-3推導(dǎo) pkmax_x=(fk+gk)/a+6*|mdyk|/(bx2*by)= (148. 148+66. 640)/1. 960+6*16. 667|/(1. 4002*l. 400) =124. 163kpapkmin x= (fk+gk) /a-6* | mdyk | / (bx'*by)= (14& 148+66. 640)/1.960-6*6 667|/(1.

7、 4002*l. 400) =95. 009kpaeyk=mdxk/(fk+gk)=-6. 667/(148. 148+66. 640)=-0. 031m 因|eyk| wby/6=0. 233m y方向小偏心pkmax y=(fk+gk)/a+6*|mdxk|/(by環(huán)bx)= (148. 148+66. 640)/1.960+6* 卜6. 6671/(1.4002*l. 400) =124. 163kpapkmin_y=(fk+gk)/a-6*|mdxk|/(by'*bx)二(148. 148+66. 640)/1. 960-6*|-6. 667|/(1. 4002*l. 400)

8、 =95. 009kpa3. 確定基礎(chǔ)底面反力設(shè)計值pkmax=(pkmax_x-pk)+(pkmax_y-pk)+pk= (124. 163-109. 586) + (124. 163-109. 586)+109. 586=138. 740kpay o*pkmax=l. 0*138. 740=138. 740kpawl. 2*fa=l. 2*130. 000=156. oookpa 偏心荷載作用下地基承載力滿足要求七、基礎(chǔ)沖切驗算1. 計算基礎(chǔ)底面反力設(shè)計值1.1計算x方向棊礎(chǔ)底面反力設(shè)計值 ex=mdy/ (f+g) =9. 000/(200. 000+89. 964) =0. 031m

9、因exw bx/6. 0=0. 233m x方向小偏心 pmax_x= (f+g) /a+6* | mdy | / (bx2*by)= (200. 000+89. 964)/l. 960+6*|9. 000|/(l. 400鼻 1. 400)=167. 620kpapmi n_x= (f+g) /a-6* | mdy | / (bx2*by)= (200. 000+89. 964)/1. 960-6*19. 000|/(l. 400?*l. 400)=128. 262kpa1.2計算y方向基礎(chǔ)底面反力設(shè)計值ey二mdx/(f+g)=-9. 000/(200. 000+89.964)=-0. 0

10、31m因ey wby/6二0.233 y方向小偏心pmax_y= (f+g) /a+6* | mdx | / (by2*bx)=(200. 000+89. 964)/1. 960+6*|-9. 000|/(l. 4002*l. 400) =167. 620kpapmin y= (f+g) /a-6* | mdx | / (by2*bx)= (200. 000+89. 964)/1. 960-6* 卜9 000|/(l. 4002*l. 400) =128. 262kpa1.3 因 mdxho mdy70pmax=pniax x+pmax y-(f+g)/a=167. 620+167. 620-

11、(200. 000+89. 964)/1. 960=187. 299kpa1.4計算地基凈反力極值pjmax二pmax-g/a二187. 299-89. 964/1. 960=141. 399kpapjmax_x=pmax_x-g/a=167. 620-89. 964/1. 960二121. 720kpapjmax y=pmax y-g/a二167. 620-89. 964/1. 960=121. 720kpa2. 驗算柱邊沖切yi1二hl二0. 300m, yb二be二0. 400m, yl=hc=o. 600myb1=b1=o. 700ni, yb2=b2=0. 700m, yl1=a1=

12、o. 700m, yl2=a2=0. 700myho二yh-as二0. 260m2. 1 因(yhw800) bhp二 1.02.2 x方向柱對基礎(chǔ)的沖切驗算x沖切位置斜截面上邊長bt二yb二0. 400mbb=yb+2*yho=0. 920mbm= (bt+bb) /2= (0. 400+0. 920) /2=0. 660mx沖切位置斜截面下邊長x沖切不利位置x沖切血積alx=max (yll-yl/2-yho) *(yb+2*yho) + (yll-yl/2-yho)2, (yl2-yl/2-yiio) * (yb+2*yho) + (yl2-yl/2-yilo)2=max (0. 700

13、-0. 600/2-0. 260) *(0. 400+2*0. 260)+ (0. 700-0. 600/2-0. 260)； (0. 700-0. 600/2-0. 260)* (0. 400+2*0. 260) + (0. 700-0. 600/2-0. 260)2)=max(0. 148, 0. 148)=0. 148m2x沖切截而上的地基凈反力設(shè)計值flx=alx*pjmax=0. 148*141. 399=20. 984knyo*flx=l. 0*20. 984=20. 98kny o*flxw0. 7* b hp*ft_b*bm*yho (6. 5. 51)=0. 7*1.000*

14、1.43*660*260=171.77knx方向柱對壟礎(chǔ)的沖切滿足規(guī)范要求2.3 y方向柱對基礎(chǔ)的沖切驗算y沖切位置斜截面上邊長at=yl=0. 600my沖切位登斜截面卜-邊長ab二yl+2*yilo二1120my沖切截面上的地基凈反力設(shè)計值fly=aly*pjmax=0. 000*141. 399=0. oooknyo*fly二 1.0*0. 000=0. ookny o*fl y w0. 7* b hp*ft_b*am*yho (6. 5. 51)=0. 7*1. 000*1. 43*860*260=223.82kny方向柱對基礎(chǔ)的沖切滿足規(guī)范要求八、基礎(chǔ)受剪承載力驗算1. 計算剪力az

15、=al+a2+hc=400+400+600=1400mmbz=bl+b2+bc=500+500+400=1400mma' =az*max(bl, b2)=1400. omax (500. 0, 500. 0)=0. 70m2vs=a，*p=0. 7*102. 0=71.4kn基礎(chǔ)底面短邊尺寸人于柱寬加兩倍基礎(chǔ)有效高度，不需驗算受剪承載力！九、柱下基礎(chǔ)的局部受壓驗算因為棊礎(chǔ)的混凝土強度等級大于等于柱的混凝土強度等級，所以不用驗算柱下擴展棊礎(chǔ)頂面的局部受 壓承載力。十、基礎(chǔ)受彎計算1.因mdx>0 , mdy>0此基礎(chǔ)為雙向受彎2. 計算1-1截面彎矩因ex wbx/6二0.

16、233m x方向小偏心a=(bx-bc)/2=(l. 400-0. 400)/2=0. 500mpj1=(bx-a)*(pmax_x-pmin_x)/bx)+pmin_x-g/a= (1. 400-0. 500)*(167. 620-128. 262)/1. 400)+128. 262-89. 964/1. 960 =107.663kpa因ey wby/6二0. 233m y方向小偏心a=(by-hc)/2=(l. 400-0.600)/2=0. 400mpj2=(by-a)*(pmax_y-pmin_y)/by)+pmin_y-g/a= (1. 400-0. 400)*(167. 620-1

17、28. 262)/1. 400)+128. 262-89. 964/1. 960 =110. 475kpabx二 1.0270y=l.o22ml_l=l/48* p x* (bx-bc) % (2*by+hc) * (pjl+pjmax_x)=1/48*1. 027*(1. 400-0. 400)碌(2*1. 400+0. 600)*(107. 663+121. 720) =16. 69kn*mmil l=l/48*by*(by-hc)2*(2*bx+bc)*(pj2+pjn】ax y)=1/48*1. 022*(1. 400 0. 600)2*(2*1. 400+0. 400)*(110. 475+121. 720) =10. 12kn*m十一、計算配筋10. 1 計算 asxasx 1= y o*mi 1/(0. 9*(h-as)*fy)=1. 0*16. 69*107(0. 9*(300. 000-40. 000)*360)=198. lmnfasxl二asx_l二198. lmm2asx二asxl/by二19& 1/1. 400=141mm7masx二max(asx, p min*h*1000)=max (141, 0.