斜拉橋施工方案

1、8 xx斜拉橋施工方案根據(jù)施工整體部署，斜拉橋分南、北兩岸對稱施工，上、下游幅（兩幅的間距為7.12m）基本上并列施工。南岸（北侖側(cè)）工區(qū)負(fù)責(zé)施工的范圍為：D0、D1、D2墩位范圍的工程；北岸（鎮(zhèn)海側(cè)）工區(qū)負(fù)責(zé)施工的范圍為：D3、D4、D5墩位范圍的工程。索塔、主梁及斜拉索施工處于關(guān)鍵線路上，輔助墩、過渡墩、邊跨支架段作為非關(guān)鍵工程，可根據(jù)關(guān)鍵線路上的工程進(jìn)度，來確定其經(jīng)濟(jì)的開工日期、完工日期。8.1 索塔施工8.1.1 整體方案概述8.1.1.1 基本構(gòu)造索塔為雙菱形聯(lián)塔，可分為上游幅索塔、下游幅索塔，每幅索塔有內(nèi)塔肢、外塔肢兩個塔肢，塔肢高度上可分為下塔柱、中塔柱、上塔柱，連接內(nèi)、外塔肢的

2、結(jié)構(gòu)有塔座、下橫梁、上橫梁。塔座采用C40纖維混凝土，下塔柱第1m高度內(nèi)采用C50纖維混凝土，索塔其他部位采用C50混凝土。塔肢(縱橋向)寬度由塔頂7.0m單斜率變化到塔底10.0m。 索塔一般構(gòu)造圖塔肢(橫橋向)寬度：中、上塔柱基本寬度為4.0m，為單箱單室橫截面；單幅索塔的上塔柱內(nèi)、外塔肢連成一體，形成單箱三室橫截面；上、下游幅索塔的內(nèi)塔肢在下橫梁中線以上20.27m、以下9.08m范圍內(nèi)連成一體，形成實體斷面（或者單箱小二室橫截面）；下塔柱由4.0m雙斜率（塔肢內(nèi)外側(cè)面斜率不同）變化至塔座頂面的6.0m，為單箱單室橫截面。索塔上斜拉索錨固段設(shè)水平預(yù)應(yīng)力鋼絞線束來平衡斜拉索產(chǎn)生的水平力，預(yù)

3、應(yīng)力在上橫梁及其以上高度的索塔內(nèi)呈“井”字，錨固在索塔外表面；預(yù)應(yīng)力在上橫梁以下段呈“U”型布置，錨固在索塔塔壁內(nèi)。8.1.1.2 施工工藝流程圖腳手架下塔柱(15級)施工、拉桿施工下橫梁、塔柱(67級)同步施工腳手架分節(jié)接高上塔柱(含側(cè)板)施工上橫梁爬模安裝，安裝部分腳手架上塔柱施工、主動橫撐施工安裝電梯下橫梁支架搭設(shè)塔吊安裝搭設(shè)支架塔柱頂板施工爬模安裝拆除內(nèi)側(cè)爬模索塔總體施工工藝流程圖8.1.1.3 索塔分段、模板體系、基本工期索塔分節(jié)示意圖（含中、上塔柱腳手架）塔柱總工期為：360d325d35d特別因素8.1.1.4 塔吊、電梯、砼泵管、水電布設(shè)，各種預(yù)埋件8.1.1.4.1 塔吊每個

4、索塔選用1臺波坦MC170A塔吊（臂長55m，起重量19kN；最大起重量80kN，在15.6m范圍內(nèi)）安裝在左右幅的中間、1臺QTZ6015塔吊（臂長35m，起重量35kN；最大起重量100kN，在13.5m范圍內(nèi)）安裝在邊塔柱的外側(cè)，整個索塔都處于吊裝范圍內(nèi)，兩臺塔吊安裝高度分別為159m（塔柱高度141.5m）、149m。斜爬電梯安裝在另一外塔肢的外側(cè)。制定塔吊臺風(fēng)期安全技術(shù)方案。8.1.1.4.2 施工電梯、爬梯（施工人員到達(dá)作業(yè)面的方法）施工電梯采用SCQ100載貨載人電梯1臺，電梯安裝起始高度與原地面平齊，布置在邊塔柱外側(cè)面。在下塔柱施工時，人員通過專用腳手架到達(dá)施工作業(yè)面。在下橫梁

5、施工時，人員通過專用腳手架到達(dá)施工作業(yè)面。上塔柱施工時，通過電梯直接達(dá)到邊塔柱爬架的3號平臺。上塔柱施工時，在下橫梁處設(shè)置平臺，通過電梯到達(dá)下橫梁平臺后，通過座落在下橫梁上的支架（兼泵管、水管、爬梯）可到達(dá)中間塔柱、邊塔柱的頂操作平臺（即1號平臺）。上塔柱施工時，通過電梯直接達(dá)到邊塔柱爬架上即可。另外上塔柱內(nèi)腔，可考慮隨高度施工永久性工作爬梯。8.1.1.4.3 水施工用水采用自來水或經(jīng)檢驗合格的溪水（必要時進(jìn)行凈化）。索塔用水的儲水池用鋼護(hù)筒改造而成，由多級高壓水泵直接從儲水池中取水，2條38mm上水管線與泵管線一同沿座落在下橫梁上的支架（兼泵管、水管、爬梯）到達(dá)爬模系統(tǒng)的頂操作平臺（即1號

6、平臺），采用能承受3MPa的優(yōu)質(zhì)鐵管，套絲連接。在爬模1號平臺上設(shè)2個儲水桶，以備消防、應(yīng)急。8.1.1.4.4 動力電、照明在承臺頂面上設(shè)1臺低壓配電箱，分別輸送給塔吊、施工電梯、高壓水泵的專用配電箱。隨座落在下橫梁上的支架布置動力電纜，在塔吊塔身上設(shè)置備用動力電纜，在塔柱施工工作面上設(shè)小型配電箱，以滿足工作面上的電焊機、振搗器、照明、液壓爬模等電力需要。動力線路與照明線路分離。塔柱內(nèi)照明電路采用36V低壓冷光源，內(nèi)壁應(yīng)每隔10米附照明燈。大型照明燈具設(shè)置在塔吊升降節(jié)上，在液壓爬模上設(shè)低壓小型燈具。8.1.1.4.5 預(yù)埋件嚴(yán)格按照專用規(guī)范423.04（索塔及主橋墩）-1-23，專用規(guī)范42

7、3.04（索塔及主橋墩）-1-25， 專用規(guī)范423.04（索塔及主橋墩）-1-27施工。主要包括承臺上的預(yù)埋件、下塔柱的預(yù)埋件、上塔柱外壁預(yù)埋件、上塔柱內(nèi)壁預(yù)埋件。一般預(yù)埋件安全系數(shù)為2.5，起重預(yù)埋件的尺寸和埋入長度應(yīng)該使它能發(fā)揮出設(shè)計所需的力量，并保有夠大的安全系數(shù)，一般采用安全系數(shù)為5，其中2.5是考慮沖擊作用、吸附力和偏心力。8.1.1.5 斜拉索錨固區(qū)足尺模型試驗索塔錨固區(qū)U形預(yù)應(yīng)力束施工是高空作業(yè)，由于該區(qū)段受到斜拉索強大的集中作用，結(jié)構(gòu)受力復(fù)雜。預(yù)應(yīng)力筋束定位是否準(zhǔn)確，張拉是否到位，直接影響塔柱內(nèi)力，加之該區(qū)段鋼筋較多，又有勁性骨架，錨下局部加強鋼筋等干擾，施工難度較大。因此在

8、施工前作足尺模型試驗，對小半徑U形預(yù)應(yīng)力束的定位、穿束、張拉、真空吸漿工藝等進(jìn)行探索，積累經(jīng)驗，以指導(dǎo)施工操作。上塔柱環(huán)形預(yù)應(yīng)力足尺模型暨塔柱首件工程，和科研項目“xx特大橋錨固區(qū)節(jié)段模型試驗”相結(jié)合。斜拉索錨固區(qū)足尺模型試驗由設(shè)計院、西南交通大學(xué)主持，我方協(xié)作完成土建工作。同時考慮抗剪預(yù)埋件、索塔表層鋼筋網(wǎng)的定位與混凝土密實性試驗。鋼筋網(wǎng)的凈保護(hù)層為2cm，與索塔外壁箍筋的凈間距為6.2cm，選購適用該部位振搗的插入式振搗棒。8.1.1.6 主要技術(shù)1) 混凝土外觀質(zhì)量（包括裂縫預(yù)防）控制。環(huán)向預(yù)應(yīng)力張拉、壓漿控制，避免對已澆筑索塔的污染。2) 監(jiān)測塔肢的變形、變位，并進(jìn)行相應(yīng)調(diào)整，以保證塔

9、柱設(shè)計要素。3) 根據(jù)索塔混凝土參數(shù)、理論計算對索塔(壓縮)變形進(jìn)行分析，考慮設(shè)置相應(yīng)的預(yù)抬量，以消除混凝土收縮、徐變和塔柱彈性變形的影響，以確保斜拉索在塔上錨固位置的精確。索塔混凝土中粉煤灰摻入最應(yīng)15。4) 索導(dǎo)管定位技術(shù)5) 混凝土泵送工藝6) 臺風(fēng)期安全施工安全7) 上下游幅索塔內(nèi)塔肢聯(lián)體部位的鋼筋、混凝土施工工藝8) 下塔柱主動拉桿設(shè)計。9) 模板的收、分、組合，要嚴(yán)格其接口的封閉。10) 仔細(xì)分析上塔柱突出索塔表面的錨頭對爬架系統(tǒng)、模板的不利影響。各種預(yù)埋件精確定位、安裝可靠，不得遺漏。精確預(yù)埋爬模系統(tǒng)的預(yù)埋件，確保其節(jié)段頂標(biāo)高。8.1.1.7 鋼筋、勁性骨架豎向主筋均采用滾軋直螺

10、紋機械連接，并利用勁性骨架進(jìn)行鋼筋的空間定位。勁性骨架采用L100×100角鋼主弦桿及L75×75角鋼腹桿形成桁架。下塔柱施工時，在地面加工成一定尺寸的考慮預(yù)偏的個體，逐個拼裝，上塔柱開始時，考慮整體吊裝。8.1.1.8 混凝土C50泵送混凝土，采用1臺120m3/h拌和站，1臺HBT80拖泵泵送，低壓高頻振搗系統(tǒng)?；炷翂|塊強度應(yīng)大于等于主體混凝土強度。兩階段施工圖變更設(shè)計 第二冊第三分冊S5-3-1-8頁“施工要點”第6點：混凝土強度到達(dá)設(shè)計強度的85%后方可張拉預(yù)應(yīng)力。預(yù)應(yīng)力管道采用塑料波紋管，真空吸漿工藝。通氣孔采用110×6.2mmPVC管。8.1.1.

11、9 防雷系統(tǒng)S9-2-01：對防雷系統(tǒng)進(jìn)行了明確的要求。4個避雷針，保證8根鋼筋自上而下（包括鉆孔樁）貫通；索導(dǎo)管用12鋼筋連通起來，并與索塔接地鋼筋焊接；橋面系內(nèi)接地鋼筋與索塔接地鋼筋焊接；索塔鋼筋采用套筒時，要用12繞形焊接；支座預(yù)埋件與接地鋼筋焊接；支座上下用40×4的扁鐵與接地鋼筋焊接，接地電阻應(yīng)小于1歐姆。索塔樁基礎(chǔ)應(yīng)有不少于33根樁（每樁2根1號鋼筋）作為接地，承臺、塔座內(nèi)利用32鋼筋做均壓環(huán)；索塔內(nèi)30.6m以下每個塔肢用8根主筋作為接地、不設(shè)均壓環(huán)；索塔內(nèi)30.6m及以上每個塔肢用4根主筋作為接地、每6m高度設(shè)優(yōu)先采用水平鋼筋作為均壓環(huán)，但似乎要求采用圓鋼筋塔頂消雷器

12、與索塔主筋4根焊接。每階段或節(jié)段完成后，應(yīng)進(jìn)行接地電阻測量。8.1.2 下塔柱（第1第5節(jié)段混凝土）盡可能采用全自動液壓爬模（以下將全自動液壓爬模分成爬架、爬模兩部分）。分5節(jié)段混凝土，每節(jié)段平均施工時間為12d，共60d。8.1.2.1 工藝流程施工準(zhǔn)備測量定位澆注混凝土拆除下一節(jié)模板翻至上一節(jié)養(yǎng)護(hù)（接高勁性骨架）綁扎上一節(jié)段鋼筋鋼筋綁扎安裝首級模板并精確定位預(yù)埋件設(shè)置預(yù)埋件設(shè)置勁性骨架調(diào)整腳手架搭設(shè)冷卻水管布設(shè)混凝土溫度監(jiān)測下塔柱施工工藝流程圖8.1.2.2 模板、支架、腳手架（泵管、水管） 索塔第1節(jié)段第7節(jié)段模板支架體系外?；静捎门滥?，通過裁剪來適用每節(jié)段混凝土的變化。其他面的裁剪要

13、考慮到在裁剪后是否能應(yīng)用到中塔柱。內(nèi)塔肢第4節(jié)段底模采用木模，建筑鋼管腳手架為支架，預(yù)埋H型螺母將該模板靠緊塔柱。8.1.2.3 下塔柱外傾力平衡結(jié)構(gòu)（主動張拉結(jié)構(gòu)）由于下塔柱塔肢外傾，施工時混凝土、模板、施工機具等荷載偏離塔柱形心，使塔柱處于偏心受力狀態(tài)，使內(nèi)側(cè)邊緣因受拉，一旦超過C50混凝土的極限抗拉強度，將形成裂縫，同時會使塔柱偏位。為此，通過設(shè)置主動張拉來形成反彎矩，抵消M。兩階段施工圖變更設(shè)計 第二冊第三分冊S5-3-1-8：施工至22.5m時，在19.5m處設(shè)臨時拉桿，拉力2500kN；施工設(shè)計圖第二分冊圖S526（索塔施工主要流程圖）表明：可在塔肢聯(lián)體前張拉臨時鋼絞線來平衡外傾力

14、，即第5節(jié)段混凝土頂面位置的預(yù)應(yīng)力鋼絞線。但只能等第6節(jié)段混凝土完成后才能張拉。臨時預(yù)應(yīng)力考慮用Ø32精軋螺紋鋼及連接套，塔身處預(yù)留PVC管道。由于下塔柱主動拉桿計算工況的復(fù)雜，應(yīng)在下塔柱相關(guān)截面（根部、拉桿截面）設(shè)置應(yīng)力觀測，并在設(shè)計主動拉桿時，考慮張拉儲備、放松的可能。8.1.2.4 混凝土塔柱聯(lián)體部位、下橫梁與索塔交叉部位的砼需采取降低水化熱、防止溫度應(yīng)力裂縫的措施。木模板用水性脫模劑，脫模劑的涂刷應(yīng)均勻，不漏刷，經(jīng)雨雪后應(yīng)重新涂刷一遍，嚴(yán)禁使用廢機油。消除錯臺的基本方法：在模板下口用少量的玻璃膠、柔性水泥或金屬膩子把縫隙涂滿，模板的下層拉桿離混凝土面不宜20cm，必要時設(shè)扒錐

15、將模板下口與混凝土緊貼。每次混凝土澆筑前。在模板的內(nèi)表面放出待澆節(jié)段混凝土的頂口分縫線，并鑲釘一圈2cm厚的限位木條，以方便控制，當(dāng)混凝土澆筑完成后進(jìn)行施上縫鑿毛，認(rèn)真保護(hù)好接縫線，使得上、下節(jié)段混凝土的接縫順直?；炷翝仓?，對接縫表面進(jìn)行檢查清理。混凝土澆筑時，充分振搗接縫兩側(cè)的混凝土，使得縫線飽滿密實。塔柱節(jié)段混凝土的數(shù)量為89208 m3，設(shè)計容許的模板的側(cè)壓力為50 kN/ m2，因此混凝土的灌注速度應(yīng)控制在25 m3/ h以下，塌落度控制在1618 cm，初凝時間控制在68 h。當(dāng)混凝土傾落高度大于2m時，應(yīng)采用串筒，通過控制混凝土的塌落度和澆筑高度，保證混凝土不離析。采用30mm

16、振搗棒插入主鋼筋與鋼筋網(wǎng)片之間進(jìn)行振搗?；炷翝仓r應(yīng)分層、均勻、對稱進(jìn)行，同時盡量減小混凝土坍落度?；炷翝仓?yīng)連續(xù)進(jìn)行，若因故必須中斷時，中斷時間不得超過范本第410節(jié)表410-20的規(guī)定，否則應(yīng)按施工縫處理。泌水要及時清除。必要時，清除頂部混凝土浮漿。采用噴灑養(yǎng)護(hù)劑進(jìn)行養(yǎng)護(hù)，即脫模后用噴槍噴養(yǎng)生劑，養(yǎng)生劑噴兩遍，對混凝土表面形成封閉面膜，混凝土內(nèi)部水份不能蒸發(fā)，從而達(dá)到養(yǎng)生的目的。養(yǎng)生劑不會對以后表面涂裝產(chǎn)生不利影響。也可采用自制的環(huán)形噴射裝置，并安裝在爬架上同步升高，定時噴灑，效果較好。冬季施工時采用拆模后包塑料薄膜及掛泡沫塑料板方法進(jìn)行保溫養(yǎng)護(hù)，其它時間采用拆模后涂刷兩度養(yǎng)護(hù)液進(jìn)行養(yǎng)

17、護(hù)。冬期養(yǎng)護(hù)混凝土的模板和保溫層的拆除，應(yīng)在混凝土冷卻到5后方可進(jìn)行。當(dāng)混凝土與外界溫差大于20時，拆模后的混凝土表面，應(yīng)采取使其緩慢冷卻的臨時覆蓋措施。離混凝土頂面標(biāo)高一定高度內(nèi)(如50cm60cm)要逐漸調(diào)小混凝土坍落度，減少頂部灰漿，防止因灰漿過多，造成混凝土強度偏低、上下塔柱顏色不一致、混凝土產(chǎn)生收縮裂縫等不利影響。8.1.2.5 質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)必要時，采用角鋼對陽角進(jìn)行保護(hù)。鋼筋混凝土塔柱段檢查項目項次檢查項目規(guī)定值或允許偏差檢查方法1混凝土強度(MPa)在合格標(biāo)準(zhǔn)之內(nèi)按JTG F8012004附錄D檢查2塔柱底偏位(mm)軸線偏位（mm）10用經(jīng)緯儀或全站儀檢查縱、橫兩個方向3垂直度或傾

18、斜度(mm)1/3000塔高，且不大于30或設(shè)計要求用經(jīng)緯儀或全站儀檢查縱、橫兩個方向4外輪廓尺寸(mm)±20用鋼尺量，每段3個斷面5壁厚 (mm)±5鋼尺量，每側(cè)2處6斜拉索錨固點高程(mm)±10用水準(zhǔn)儀或全站儀7斜拉索錨具軸線偏位(mm)±5用水準(zhǔn)儀或全站儀8孔道位置(mm)10，且兩端同向用鋼尺丈量9塔頂高程（mm）±10用水準(zhǔn)儀或全站儀10預(yù)埋件位置(mm)5用鋼尺丈量8.1.3 下橫梁（第6、7節(jié)段混凝土）上下游幅索塔的下橫梁聯(lián)體（預(yù)應(yīng)力通長），長度62.62m，單箱單室結(jié)構(gòu)，頂寬8.372m，底寬8.501m，6m高，壁厚0.9

19、m。兩階段施工圖變更設(shè)計 第二冊第三分冊S5-3-8：下橫梁預(yù)應(yīng)力僅布置在頂、底板。下橫梁可分2次澆筑（含相應(yīng)部位的塔柱，分別為第6節(jié)段、第7節(jié)段），計劃工期50d。8.1.3.1 工藝流程圖測量定位支架系統(tǒng)安裝側(cè)模、內(nèi)模安裝底模板，調(diào)整標(biāo)高綁扎鋼筋、安裝預(yù)應(yīng)力管道澆注第一次砼養(yǎng)護(hù)養(yǎng)護(hù)支立第二次內(nèi)模，綁扎鋼筋部分張拉底板束澆注二次砼張拉預(yù)應(yīng)力束封錨管道壓漿拆除模板模板制作下橫梁施工工藝流程圖8.1.3.2 模板、支架、腳手架下橫梁支架示意圖橫梁支架系統(tǒng)由鋼管柱（及其平聯(lián)、縱聯(lián)）、鋼砂筒、H400橫梁、H200小縱梁、分配梁、模板組成。鋼管柱采用承臺基坑支護(hù)拆除下來的610mm8mm鋼管，鋼管柱

20、底部與承臺頂預(yù)埋“H”型螺母直接螺栓連接。鋼管柱頂部、底部澆筑60cm高C20 混凝土或者10鋼板十字撐板，以確保局部穩(wěn)定性和軸向抗壓。為在橫梁施工完成后能順利地脫模，在鋼管柱頂部設(shè)置鋼砂筒。8.1.3.3 預(yù)應(yīng)力預(yù)應(yīng)力鋼束采用公稱直徑15.2mm，A=139mm2低松弛鋼絞線，預(yù)應(yīng)力管道均采用塑料波紋管，壓漿采用真空輔助壓漿工藝。下橫梁預(yù)應(yīng)力鋼束的張拉錨固位置設(shè)在塔柱外側(cè)，而該側(cè)有塔柱密集的鋼筋束和角鋼勁性骨架。為了避免預(yù)應(yīng)力張拉端槽口開得過大而切斷塔柱的豎向鋼筋，預(yù)應(yīng)力鋼絞線采取深埋錨工藝，將原設(shè)計埋置深度（1520cm）沿張拉軸線方向延伸至3040cm，并相應(yīng)延伸張拉接長板。錨墊板按套筒

21、設(shè)計要求對螺栓進(jìn)行攻絲，套筒外緣距塔柱外側(cè)表面為5cm，施工塔柱時先用泡沫塑料封堵套筒，防止施工時混凝土進(jìn)入套筒內(nèi)?；炷翝沧⑶皯?yīng)安排專人對預(yù)應(yīng)力管道位置進(jìn)行檢查，波紋管固定措施到位，防止混凝土澆注過程中上浮，對損傷的管道立即進(jìn)行修復(fù)；混凝土澆注過程應(yīng)控制振搗棒不碰觸預(yù)應(yīng)力管道，以免防止損傷波紋管造成漏漿，給預(yù)應(yīng)力施工時帶來困難。部分空間狹小的部位使用25、30型振搗棒進(jìn)行振搗。預(yù)應(yīng)力材料表面的油污等只能用中性洗滌劑。鋼絞線采用單根后穿束，在單根鋼絞線頭部套上鋼性子彈頭帽，人工將鋼絞線逐根穿入管道。嚴(yán)格按照圖紙、設(shè)計要求順序進(jìn)行張拉應(yīng)力，一般遵循以下原則：從腹板中部上、下對稱張拉且兩腹板對稱張

22、拉。壓漿時、壓漿后5d以內(nèi)溫度應(yīng)大于5。8.1.3.4 混凝土混凝土在攪拌站集中拌和，2臺輸送泵泵送到下橫梁位置。第一次混凝土澆筑從中間向兩端斜向分層、水平分段進(jìn)行澆筑。第二次混凝土澆筑從兩端向中間斜向分層、水平分段進(jìn)行澆筑。混凝土澆注必須在初凝前完成，混凝土緩凝時間要求達(dá)到20 h以上?；炷寥肽囟葢?yīng)30，當(dāng)蒸發(fā)率大于0.5 kg/m2h時，則不宜澆筑混凝土。在塔柱部分布置散熱水管，按大體積混凝土施工方法施工。送審稿S5-2-1-5規(guī)定：塔柱、上下橫梁及側(cè)壁混凝土必須達(dá)到設(shè)計強度85%時，才能施加預(yù)應(yīng)力，其張拉噸位、張拉順序詳見有關(guān)圖紙。避免內(nèi)腔倒角處“翻漿”，除增加壓腳模板外，還要控制坍

23、落度及澆筑速度。混凝土澆筑從中間開始至兩端。設(shè)一定的預(yù)拱度下沉量。兩端支架立在塔肢上，減小下沉量。8.1.3.5 質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)混凝土索塔橫梁檢查項目項次檢查項目 規(guī)定值或允許偏差 檢查方法1 混凝土強度(MPa) 在合格標(biāo)準(zhǔn)內(nèi)按JTG F8012004附錄D檢查2 軸線偏位(mm) 10用經(jīng)緯儀檢查5處3 外輪廓尺寸(mm) ±10用鋼尺量，35處斷面4壁厚(mm)5用鋼尺量，檢查3個斷面，每斷面對頂、底、腹板各檢查3處5 頂面高程(mm) ±10用水準(zhǔn)儀檢查5處6 對稱點頂面高程(mm) 20用水準(zhǔn)儀檢查2處8.1.4 上塔柱及側(cè)板（第8第32節(jié)段混凝土）標(biāo)高34.38m至上

24、橫梁弧形起點114.86m（119.00+0.54.64），約80.48m。采用全自動液壓爬模，每節(jié)段混凝土澆注斜向長度一般為4.5m，垂直高度為4.48m，18節(jié)段混凝土高度為80.64m。兩階段施工圖變更設(shè)計 第二冊第三分冊S5-3-1-8：施工至55.6m時，在52.6m處支撐2200kN；施工至86.6m時，在83.6m處支撐1950kN；施工至115.1m時，在112.1m處支撐2000kN；考慮內(nèi)塔肢聯(lián)體部位液壓爬模的爬架“打架”，前后異步施工增加的工期（2個節(jié)段的時間），18個節(jié)段混凝土計劃工期為6(813)×912(1425)×614140d。8.1.4.1

25、 工藝示意圖8.1.4.2 每節(jié)段混凝土施工流程 每節(jié)段混凝土施工流程圖8.1.4.3 中塔柱水平主動臨時支撐隨塔柱施工不斷升高，塔肢在自重、爬模、施工荷載及風(fēng)荷載等作用下，塔肢外側(cè)面會產(chǎn)生較大拉應(yīng)力，因此在塔柱施工的同時必須每隔一定距離設(shè)置水平主動臨時支撐。水平主動臨時支撐對塔柱線形也起到調(diào)整作用，且將塔柱在施工過程中形成框架，有利于結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定。水平支撐系統(tǒng)的設(shè)計包括水平支撐系統(tǒng)支撐位置、主動力大小和水平支撐系統(tǒng)結(jié)構(gòu)設(shè)計三個主要方面。水平橫撐設(shè)計應(yīng)達(dá)到的目標(biāo)：1) 施工過程中，主要荷載組合下，塔柱各截面拉應(yīng)力不超過1MPa。2) 水平橫撐拆除后，成塔線形、彎矩與設(shè)計基本一致。水平橫撐位置應(yīng)滿

26、足施工工藝和施工空間要求，爬架高度會影響主動橫撐的位置。8.1.4.4 索導(dǎo)管定位目前，高索塔的拉索索導(dǎo)管定位，均采用三維空間極座標(biāo)法。此法借助全站儀利用施工專用控制網(wǎng)，進(jìn)行空間三維坐標(biāo)測量。直接測拉索索導(dǎo)管錨墊板中心和塔壁外側(cè)拉索索導(dǎo)管中心從而進(jìn)行定位調(diào)整。它將以高精度、高速度提供放樣點，同時克服施工干擾給測量帶來的困難，大大提高了工作效率。拉索錨墊板中心和塔壁外側(cè)索導(dǎo)管中心的標(biāo)定，是用一定厚度（10mm）的鋼板加1個半圓形的標(biāo)定器和1個圓形中心標(biāo)定器來測定錨墊板和索導(dǎo)管的中心。一， 定位精度為防止拉索與索導(dǎo)管口發(fā)生摩擦而損壞拉素，以及保證對稱于索塔的中跨、邊跨側(cè)各拉索位于同一平面內(nèi)，防止偏

27、心而產(chǎn)生的彎矩超過設(shè)計允許值，對拉索錨墊板中心和塔壁外側(cè)索導(dǎo)管中心的三維坐標(biāo)位置提出了很高的精度要求。1. 錨固點空間位置的三維允許偏差±5mm（專用規(guī)范）；2. 導(dǎo)管軸線與斜拉索軸線的相對允許偏差±5mm。根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范JTJ041-2000-19.5.2-1規(guī)定，及公路工程質(zhì)量檢驗評定標(biāo)準(zhǔn)JTG F80/1-2004-8.10.1-1規(guī)定，索導(dǎo)管施工精度要求如下表：項次檢 查 項 目規(guī)定值或允許偏差1錨固點高稱(mm)±52 孔道位置(mm) 10，且兩端同向3預(yù)埋件位置(mm) 5根據(jù)塔柱幾何尺寸和施工各節(jié)段的高程，計算每節(jié)段各控制點的三維坐標(biāo)，利

28、用全站儀依據(jù)控制網(wǎng)的放樣參數(shù)進(jìn)行每節(jié)段的施工放樣。由于受日照、氣溫及風(fēng)力等外界條件變化的影響，索塔會處于一定幅度的擺動之中，己澆塔柱頂部會產(chǎn)生一定量的水平位移，且在不同時間位移量也不相同，這一差異隨著塔身升高而逐漸增大。為此，要對塔柱擺動幅度作24 h觀測記錄，分析規(guī)律及量值大小，同時，節(jié)段施工測量選擇在相同或相近的氣溫條件下進(jìn)行。上塔柱越往上，自由端越大，風(fēng)荷作用會使塔體擺動搖晃，對測量工作影響較大，因此選擇適當(dāng)?shù)臍夂蚝蜁r機是首要的，實踐證明只有在兩種自然條件下可行：1)陰天，3級風(fēng)以下。不管什么季節(jié)，陰天無日照，塔體周邊不存在溫差效應(yīng)，此時測控效果較好。2) 0時至凌晨6時，3級風(fēng)以下。可

29、根據(jù)季節(jié)日出時間確定測控時間下限，此時效果最好。增加索導(dǎo)管部位勁性骨架的局部強度，以減少索導(dǎo)管因勁性骨架而引起的彈性變形，此方法也是減少索導(dǎo)管定位偏差的重要一點。二， 索塔上定位的方法由于每對索導(dǎo)管的間距都不一樣，以及勁性骨架制作安裝的誤差，很難在地面上將索導(dǎo)管定位準(zhǔn)確，所以將初定位、終定位均放到塔柱上進(jìn)行，更能保證精度和節(jié)約時間。步驟如下：01. 將勁性骨架統(tǒng)一制作，在塔柱上定位。02. 測量索導(dǎo)管的位置，對索導(dǎo)管位置處的勁性骨架進(jìn)行加固，根據(jù)測量放樣位置設(shè)置托架及吊點，最后將索導(dǎo)管放置在托架上，進(jìn)行初次的定位。03. 初定位時，根據(jù)索導(dǎo)管的傾斜角度，先用手拉葫蘆吊起索導(dǎo)管，適當(dāng)調(diào)整托架位置

30、，以不超過測量放樣索導(dǎo)管下口最下邊的高度為準(zhǔn)，焊接托架托住索導(dǎo)管底，然后調(diào)節(jié)手拉葫蘆形成初定位的角度，最后用緊弦器固定索導(dǎo)管的位置。04. 在精確定位前必須對索導(dǎo)管進(jìn)行檢查，檢查定位角鋼是否位置正確；索導(dǎo)管的實際長度是否與測量組計算的長度一致；索道管內(nèi)壁油漆是否涂刷合格等。05. 由測量組將全站儀棱鏡放置在索導(dǎo)管上口中心點處，復(fù)核此時索道管的偏差，通過手拉葫蘆及緊弦器調(diào)整索導(dǎo)管的位置。同樣的，在由測量組將全站儀棱鏡放置在索導(dǎo)管下口中心點處，Y方向可用厚度不同的鋼板進(jìn)行支墊，X、Z方向可用緊弦器調(diào)整；06. 用水平靠尺放在索道管上下口的定位角鋼上，調(diào)整緊弦器及固定葫蘆，使水平泡居中，即可以將索導(dǎo)

31、管自身 N方向調(diào)整達(dá)規(guī)范要求，這樣將第一、第二步驟循環(huán)進(jìn)行調(diào)整，最終使索導(dǎo)管的位置誤差達(dá)到規(guī)范允許的范圍。分四個方向循環(huán)調(diào)整索導(dǎo)管的空間位置（如圖八所示），以達(dá)到規(guī)范的要求。07. 對索導(dǎo)管進(jìn)行固定。由于索導(dǎo)管精確定位后再不允許索導(dǎo)管有任何位移、變形，采取在索導(dǎo)管周圍的勁性骨架上焊接廢舊的32鋼筋，使鋼筋盡量多的從個各角度對索導(dǎo)管形成支頂，使索道管完全固定在鋼筋支頂力下，且杜絕在索道管上隨意焊接；08. 將在索導(dǎo)管預(yù)上預(yù)先焊接好的錨固鋼筋按圖紙與主筋焊接，確定索導(dǎo)管完全固定牢固后，解除手拉葫蘆、緊弦器等臨時錨固設(shè)施。以上步驟均在測量組配合下進(jìn)行，直至臨時錨固設(shè)施拆除。在澆注完混凝土后，對索導(dǎo)管

32、進(jìn)行復(fù)測，并記錄安裝誤差為下一步相關(guān)施工做好準(zhǔn)備。 8.1.4.5 環(huán)形預(yù)應(yīng)力8.1.4.5.1 安裝波紋管的安裝定位沒有采用等勁性骨架、普通鋼筋完全施工到位后再穿入波紋管的施工方法，而是在勁性骨架焊接成形后就穿波紋管，整體吊裝，然后再綁扎普通鋼筋，以提高孔道的安裝精度。波紋管在勁性骨架安裝后定位在骨架上，在接點處用鋼筋進(jìn)行固定，以保證位置準(zhǔn)確、穩(wěn)定。在綁扎主筋的橫向箍筋到波紋管處時，同時綁扎波紋管的防崩鋼筋。將錨座逐個臨時固定在主筋或箍筋上，并連接好波紋管，再用螺栓固定在槽口模板上。為防止波紋管漏漿，在錨座安裝結(jié)束后，在波紋管內(nèi)穿入一根膠管，待混凝土初凝后拔出。如有波紋管變形，馬上處理。塑料

33、波紋管的剛度較大，在低溫狀態(tài)下自然彎曲成R = 160 cm的形狀有一定困難，且易產(chǎn)生折斷裂紋，施工采用噴燈火焰輔助熱彎，在溫度稍高時，也可采用自然成形。波紋管固定采用“U”型卡，對小半徑預(yù)應(yīng)力管道采用圓弧型螺旋筋保護(hù)措施。每束12根，分4小束4次穿完，每小束疏理并2m一段進(jìn)行綁扎，采用人工穿束方法。8.1.4.5.2 張拉的嚴(yán)格要求S5-2-1-5頁“施工要點”中第6點：塔柱、上下橫梁及側(cè)壁混凝土必須達(dá)到設(shè)計強度85%時才能施加預(yù)應(yīng)力，其張拉噸位、張拉順序詳見相關(guān)圖紙。所有預(yù)應(yīng)力鋼絞線均采用兩端張拉。張拉預(yù)應(yīng)力要求按張拉噸位、鋼束引伸量雙控制，以張拉噸位為主，以伸長量進(jìn)行校核，伸長量計算是以

34、0.1倍張拉控制力為起點，取 Ep=195000MPa 進(jìn)行計算。在一束鋼絲中斷絲不得大于1%，一根鋼絞線中斷絲不得超過1根。環(huán)向預(yù)應(yīng)力束張拉伸長值控制：由于預(yù)應(yīng)力鋼絞線布置的線形為半環(huán)形，而且轉(zhuǎn)彎半徑只為130cm、165cm，故12根鋼絞線各自的平面、豎向位置均不一樣，在預(yù)應(yīng)力鋼絞線兩端加上同等級的張拉力后，12根鋼絞線必然進(jìn)行重新緊密排列組合，在12根鋼絞線中，貼近波紋管轉(zhuǎn)彎內(nèi)壁的轉(zhuǎn)彎半徑最小的鋼絞線受力相對較大，而轉(zhuǎn)彎半徑最大的受力相對較小，這就造成在張拉時12根鋼絞線受力不均，導(dǎo)致部分鋼絞線代替全數(shù)鋼絞線完成了張拉控制力，相應(yīng)的伸長值就超出原設(shè)計允許伸長值，產(chǎn)生了附加伸長量。試驗證明

35、，上塔柱U形預(yù)應(yīng)力張拉施工中設(shè)計伸長量與實際伸長量存在一定誤差，不能如實反映現(xiàn)場實際情況，可通過足尺節(jié)段試驗進(jìn)行總結(jié)分析。上塔柱環(huán)向預(yù)應(yīng)力張拉伸長量按下式進(jìn)行調(diào)整：下限為錨點間設(shè)計伸長值兩端工作長度伸長值；上限為下限值×1.0615mm。由于張拉噸位大，曲率半徑小，為保證每根鋼絞線受力均勻，其張拉程序為：025%80%5%25% (初讀數(shù))100%(持荷5分鐘，測量最后伸長值)。預(yù)應(yīng)力施工中嚴(yán)格注意以下幾點：1) 錨具安裝過程中，確保錨板、索孔與千斤頂處在同軸線上，減少錨圈口的摩阻損失；2) 嚴(yán)格控制各級張拉力，確保兩端在張拉力實施中同步和準(zhǔn)確性；3) 在鋼絞線預(yù)張拉時，預(yù)張拉力控制

36、在控制荷載的25%，025%張拉階段的伸長值選用25%50%張拉階段間的伸長值；4) 由于預(yù)應(yīng)力鋼束較短，其最終伸長值也較小，故在張拉過程中，要求操作人員對張拉伸長值仔細(xì)讀數(shù)。由于施工場地小，除采用較小的高壓油泵和更輕便的千斤頂外，還要對張拉端口處認(rèn)真處理，使張拉有足夠的空間位置，保證機具設(shè)備的運用自如。水泥漿指標(biāo)控制：流動度2030s，水灰比0.30.4，膨脹劑PLOWcable和緩凝劑分別為水泥重量的3%和0.4%，設(shè)計標(biāo)號50，泌水率小于水泥漿初始體積的1%且24小時內(nèi)水泥漿泌水應(yīng)能被吸收，初凝時間3h，體積變化率02%。8.1.4.6 鋼筋、混凝土、預(yù)應(yīng)力工程特別規(guī)定塔柱左右肢同高施工

37、，左右幅高差不大于10m。提前34個節(jié)段考慮預(yù)應(yīng)力槽口位置的主筋間距調(diào)整以滿足預(yù)應(yīng)力槽口位置。塔柱內(nèi)拉索錨固齒塊共有A、B、C三種類型，為鋼筋混凝土異形結(jié)構(gòu)，按照設(shè)計施工圖根據(jù)其形狀專門設(shè)計制作一次性鋼模板。確保鋼筋的凈保護(hù)層，依靠在勁性骨架上每4.5m一道夾住主筋。混凝土通過優(yōu)質(zhì)軟管布料，每1.5m懸掛（掛鉤）串筒，對稱下料，振搗間距40cm，分層高度小于40cm。在澆筑混凝土?xí)r，不宜在同一位置長時間連續(xù)投料，這樣容易使混凝土中的砂漿與骨料分離，產(chǎn)生離析現(xiàn)象。正確的做法是在澆筑過程中勤拆導(dǎo)管，或勤移吊斗，使各部分均勻澆筑。混凝土振搗人員必須在模板內(nèi)近距離地振動混凝土，尤其注意在鋼筋密集的部位

38、(如索導(dǎo)管周圍)，使振動棒能真正振搗混凝土，保證混凝土的密實。模板拆除后，立即噴灑養(yǎng)護(hù)劑，確保均勻、適量、勿流淌。高溫時，還需要包裹塑料薄膜，必要時再包裹土工布。冬季施工，在混凝土面上覆蓋保溫被，在爬模設(shè)置屏風(fēng)。8.1.4.7 側(cè)板上橫梁完成后，三面的爬模系統(tǒng)繼續(xù)向上爬。側(cè)板外模采用同型號的木模板，其（上橫梁上倒角頂）橫橋向?qū)挾扔?00cmm逐段減小至100cm（索塔頂），可考慮采用拆卸下來的內(nèi)側(cè)面模板（該部分模板數(shù)量不夠）。該部分的模板固定方式是內(nèi)模固定外模。側(cè)板橫橋向?qū)挾葘挾容^大時，要考慮在上橫梁、下節(jié)段側(cè)板上設(shè)預(yù)埋件，從而設(shè)置模板安裝的操作平臺。橫橋向?qū)挾容^小時，可考慮直接利用內(nèi)外塔肢的

39、爬架系統(tǒng)。泵管、水管到達(dá)工作面的方式：逐級增高上橫梁用的腳手架，注意與側(cè)板連接，加強其穩(wěn)定性。8.1.5 上橫梁及第26節(jié)段混凝土上橫梁支架為支撐在下橫梁上的支架塔柱牛腿，上橫梁與相應(yīng)部位的塔肢一起澆注。計劃工期15d。上橫梁（上倒角頂至弧形起點）須一次整體澆注，其高度為4.64m，而爬模一次最大高度為4.48m，則需要調(diào)高下面弧形起點16cm。上橫梁與相應(yīng)部位的塔肢一次澆注。計劃工期15d。在塔柱上設(shè)抗剪“H”型螺母，用H400型鋼搭設(shè)支架平臺，支架結(jié)構(gòu)立面示意如下： 上橫梁支架示意圖第25節(jié)段完成后，拆除塔肢內(nèi)側(cè)面爬模系統(tǒng)的爬模，可利用爬架作為臨時施工平臺，安裝支架、平臺。上橫梁底模采用木

40、模板，支架為座落在下橫梁上的鋼管立柱“H”型螺母。上橫梁側(cè)模采用定型鋼模，對拉定位。相應(yīng)部位的塔肢采用爬模系統(tǒng)。泵管、水管到達(dá)工作面的方式：在鋼管立柱上設(shè)置伸出索塔前后面的腳手架（參見圖3）。該腳手架隨后與上橫梁、側(cè)板連接，加強其穩(wěn)定性。8.1.6 液壓自動爬模系統(tǒng)采用HFACS 100型液壓自動爬摸設(shè)備的爬升系統(tǒng)，其工作原理是導(dǎo)軌依靠附在爬架上的液壓油缸來進(jìn)行提升，導(dǎo)軌到位后與上部爬架懸掛件連接，爬架與模板體系則通過頂升液壓油缸沿著導(dǎo)軌進(jìn)行爬升。系統(tǒng)可根據(jù)實際施工對象的特點進(jìn)行相應(yīng)的配置，形成適應(yīng)各種斷面形狀、各種高度（目前按最大高度200m，最大施工節(jié)段高度4.5m，最大傾角72.5

41、76;考慮）的自動爬模系統(tǒng)。HFACS 100型液壓自動爬模系統(tǒng)主要包括兩大部分：鋼木組合（或者全鋼）大面模板和液壓自動爬架體系。液壓自動爬架體系又包括預(yù)埋件、爬升裝置、移動模板支架、固定模板支架、外爬架、液壓系統(tǒng)、電控系統(tǒng)等通用部件及少量非標(biāo)件組成。砼每個流程標(biāo)準(zhǔn)的澆筑高為斜長4.5m，大面積模板設(shè)計高度為4.7m，其中下部0.15m作為新舊砼面的壓踏腳，上部0.05m防止砼漿水溢出污濁砼表面和工作平臺。塔柱采用液壓自動爬模施工。爬模系統(tǒng)包括爬架、模板和工作平臺系統(tǒng)。其功能集爬架爬升、模板支立、鋼筋綁扎、混凝土澆筑、預(yù)應(yīng)力張拉、孔道壓漿、施工平臺于一體，其工作平臺整體隨塔柱施工逐步上升，始終

42、為施工人員提供一個封閉的操作空間，能安全、快速地完成塔柱施工，并提高施工質(zhì)量。 爬模系統(tǒng)示意圖8.1.6.1 外模板系統(tǒng)本工程擬采用鋼木組合大面積模板，主要由芬蘭進(jìn)口WISA板(厚21mm)、鋼背楞、鋼圍檁等三部分組成，見圖8。面板與鋼背楞通過自攻螺絲固定，鋼背楞與鋼圍檁之間通過螺栓相連接，三者有機固結(jié)成一整體。面板芬蘭進(jìn)口WISA板，板厚21mm，板面為酚醛樹脂雙面覆膜，四周邊緣采用防水涂料封邊，理想使用環(huán)境下單面可重復(fù)周轉(zhuǎn)2040余次。據(jù)我們的經(jīng)驗，木面板具有吸水性，可防止砼澆筑面氣泡的產(chǎn)生，從而保證砼外觀的質(zhì)量。8.1.6.2 內(nèi)模板系統(tǒng)塔柱內(nèi)模板體系基本與外爬架相似，包括懸掛件及預(yù)埋件

43、、2個上部操作平臺、1個主工作平臺、2個下部作業(yè)平臺。主平臺由型鋼組成，承受內(nèi)爬架模板系統(tǒng)自重及施工荷載，通過預(yù)埋件將荷載傳遞到混凝土上。8.1.6.3 液壓自動爬架體系液壓爬架體系包括預(yù)埋件、液壓爬升裝置、模板移動支架、懸吊裝置、以及由3個上部平臺，1個工作平臺和2個下部清理平臺及電梯入口平臺組成的外爬架，主操作平臺寬2.9m，爬架總高度16m。鋼木組合大面模板體系通過模板移動支架或懸吊裝置與爬升主體相連，液壓自動爬架的3個上部平臺，1個工作平臺和2個下部清理平臺之間采用固定扶梯相連，在同一平面上，平臺間連成一條貫穿的通道。液壓爬架在塔肢順橋向和橫橋向兩側(cè)各布置2套液壓頂升裝置。液壓頂升裝置

44、由輕型油缸驅(qū)動，操作十分方便快捷，液壓頂升裝置依靠多個液壓油缸與相關(guān)的控制部件，包括遠(yuǎn)距離電子控制系統(tǒng)，保證施工人員可以很方便地完成提升工作。另外，液壓油缸還配備了防止油管破裂的安全裝置。8.2 主梁制造運輸主梁采用鋼結(jié)構(gòu)與混凝土橋面板形成組合梁，二者通過剪力釘結(jié)合在一起。鋼結(jié)構(gòu)部分由縱梁（箱梁）、橫梁（工字梁）及小縱梁（工字梁）共同組成鋼梁格體系。12m標(biāo)準(zhǔn)節(jié)段中：每間隔4m設(shè)置一道橫梁，每2道橫梁之間設(shè)置1道小縱梁。單側(cè)邊箱梁段最大起吊重量60.20t（不含風(fēng)嘴），單個鋼橫梁最大起吊重量26.26t。圖 8.81 主梁節(jié)段三維示意圖8.2.1 概述8.2.1.1 箱形縱梁、錨箱每幅橋設(shè)兩片

45、箱形縱梁，中心距19.9m。每片箱形縱梁的內(nèi)外腹板間距為2000mm，高度分別為2300、2340mm，腹板厚度有20、24、30mm三種規(guī)格，在錨箱位置局部加厚至36mm。頂板尺寸為2150×24mm，底板尺寸為2150×（36，40，50）mm。縱梁內(nèi)對應(yīng)橫梁位置設(shè)置橫隔板，錨箱位置橫隔板厚30mm，其他位置橫隔板厚20mm。 圖 8.2.11 箱形縱梁橫截面、三維示意圖圖 8.2.12 錨箱三維示意圖8.2.1.2 橫梁、小縱梁橫梁有中橫梁、端橫梁兩種類型。中橫梁采用工字型截面，頂板尺寸為600×24mm，底板為600×24mm，腹板為2300&#

46、215;122340×12mm。過渡墩上的端橫梁采用箱形截面，內(nèi)外腹板間距為1750mm，尺寸為23002340×12mm，頂板尺寸為1850×24mm，底板尺寸為1850×24mm，箱內(nèi)每1.01.8m設(shè)置一道橫隔板。每幅橋橫斷面上設(shè)一道小縱梁，小縱梁采用焊接工字型斷面，頂板尺寸為550×24mm，底板尺寸為400×12mm，腹板為364×12mm。圖 8.2.13 中橫梁三維示意圖圖 8.2.14 端橫梁三維示意圖圖 8.2.15 小縱梁三維示意圖8.2.1.3 剪力釘剪力釘采用22mm圓柱頭焊釘，材質(zhì)為ML15，符合電

47、弧螺柱焊用圓柱頭焊釘（GB/T 10433-2002）。高度200mm。根據(jù)不同的受力需要，采用100300mm的間距進(jìn)行布置。8.2.1.4 材質(zhì)鋼梁主體結(jié)構(gòu)Q345qD橋梁用低合金結(jié)構(gòu)鋼應(yīng)符合GB/1714-2000的要求。為保證材料的焊接性能及沖擊韌性，對Q345qD鋼種化學(xué)成分要求如下：鋼材碳含量0.18%，磷含量0.025%，硫含量0.025%，碳當(dāng)量應(yīng)0.43%。全部Q345qD鋼板均需做沖擊韌性試驗，20沖擊功按GB/T714-2000執(zhí)行；并按GB/T714-2000規(guī)定進(jìn)行180冷彎試驗。20沖擊功不小于34J。180冷彎試驗c1（彎心直徑）=1.5a（a板厚），要求不裂縱梁

48、腹板因錨箱受力要求，應(yīng)為抗層狀撕裂鋼材，既Z向鋼。硫含量應(yīng)<0. 01%，即Z15級要求。30mm（含30mm）厚度以下鋼板屈服強度345MPa，抗拉強度500MPa。8.2.2 總體流程8.2.3 工地連接施工工藝8.2.3.1 試板現(xiàn)場按相關(guān)技術(shù)文件要求焊接試板，并進(jìn)行焊接接頭破壞性試驗與評定。8.2.3.2 梁段就位全橋79個節(jié)段，其中中跨39個節(jié)段，邊跨40個節(jié)段，由144對，288跟斜拉索掛在索塔上。廠內(nèi)預(yù)拼裝保證工地端口的對合精度，并安裝端口臨時匹配件。在節(jié)段上刻劃好橋軸線，箱梁中心線、橫向中心線及縱、橫向檢查線，并將其相交的8個點作為梁段高程、里程及橋軸線偏差的檢測點（如下

49、圖所示），工地架吊裝時采用鋼帶、全站儀等測量工具來確定各點的位置，從而控制主梁的成橋線型。一， 縱梁就位1， 縱梁接口連接縱梁節(jié)段吊裝到位后，按照底板頂板腹板的順序連接匹配件。定位梁段接口時宜先固定剛性較大的結(jié)合部位（腹板與底板角部、腹板與頂板角部），然后固定其它匹配件。為保證安裝過程穩(wěn)定安全，正式焊接前，所有環(huán)縫全部按采用安裝剛性連接件定位焊接連接的要求執(zhí)行。2， 縱梁接口調(diào)整在匹配件連接完成后，進(jìn)行接口對接錯邊調(diào)整，即采用壓力和火焰矯正的方法進(jìn)行局部調(diào)整，保證板面錯邊不大于1.0mm（由于吊裝時的受力狀態(tài)與預(yù)拼裝時受力狀態(tài)不一致，使非匹配件連接部位板面發(fā)生錯邊），最后組裝加勁嵌補段。3，

50、縱梁安裝測量每完成一個梁段的安裝后配合架設(shè)單位進(jìn)行鋼梁橋軸線測量，測量數(shù)據(jù)作為下一梁段安裝控制依據(jù)。二， 工型橫梁就位1. 梁段吊裝到位后，按照頂板腹板的順序與縱梁匹配件連接。定位梁段接口時宜先固定剛性較大的結(jié)合部位（腹板與底板角部），然后固定其它匹配件。為保證安裝過程穩(wěn)定安全，正式焊接前所有對接部位，按采用安裝剛性連接件定位焊接連接的要求執(zhí)行。2. 在匹配件連接完成后，進(jìn)行接口對接錯邊調(diào)整，即采用壓力和火焰矯正的方法進(jìn)行局部調(diào)整，保證板面錯邊不大于1.0mm。三， 箱型橫梁就位1. 梁段吊裝到位后，按照底板頂板腹板的順序連接匹配件。定位梁段接口時宜先固定剛性較大的結(jié)合部位（腹板與底板角部、腹

51、板與頂板角部），然后固定其它匹配件。為保證安裝過程穩(wěn)定安全，正式焊接前，所有環(huán)縫全部按采用安裝剛性連接件定位焊接連接的要求執(zhí)行。2. 在匹配件連接完成后，進(jìn)行接口對接錯邊調(diào)整，即采用壓力和火焰矯正的方法進(jìn)行局部調(diào)整，保證板面錯邊不大于1.0mm。四， 小縱梁就位1. 梁段吊裝到位后，按照底板頂板腹板的順序連接匹配件。定位梁段接口時宜先固定剛性較大的結(jié)合部位（重壓區(qū)小縱梁腹板與底板角部、標(biāo)準(zhǔn)段腹板與頂板角部），然后固定其它匹配件。為保證安裝過程穩(wěn)定安全，正式焊接前所有對接部位，按采用安裝剛性連接件定位焊接連接的要求執(zhí)行。2. 在匹配件連接完成后，進(jìn)行接口對接錯邊調(diào)整，即采用壓力和火焰矯正的方法進(jìn)

52、行局部調(diào)整，保證板面錯邊不大于1.0mm。五， 合攏段安裝1. 合攏段焊接間隙控制是整個鋼梁吊裝中重要的工序，是關(guān)系到順利、安全、優(yōu)質(zhì)成橋的關(guān)鍵工序。梁段焊接間隙控制是全斷面焊接施工工藝的一個難點，一般采用將合攏段在梁段制造時加放余量，然后在指定的溫度范圍內(nèi)進(jìn)行二次切割。合攏段在制造過程中的余量，一般是根據(jù)合攏時溫度來計算的。2. 合攏前，組織專門的測量人員對其空間狀態(tài)進(jìn)行3d不間斷的精確測量，記錄實測的數(shù)據(jù)及測量時的精確溫度。根據(jù)數(shù)量統(tǒng)計學(xué)的知識，利用一元線性回歸法，結(jié)合檢測的多組數(shù)據(jù)，即可計算出指定溫度下的合龍?zhí)庨g距。8.2.3.3 梁段焊接工藝本橋鋼梁部分的橫梁、縱肋、小縱梁在橋位組成鋼

53、梁格體系，其連接為全焊接，焊接質(zhì)量直接關(guān)系到橋梁的受力安全。特針對橋位現(xiàn)場特殊情況，從工藝文件、設(shè)備等各方面做縝密的工作。一， 工藝文件的執(zhí)行現(xiàn)場施焊必須制定符合施工現(xiàn)場實際條件的施工工藝措施，并針對現(xiàn)場鋼結(jié)構(gòu)架設(shè)時，焊縫將有可能出現(xiàn)的間隙情況，在相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范允許范圍之內(nèi)，做不同間隙的焊接工藝評定試驗預(yù)案，當(dāng)有該類情況出現(xiàn)時，能立即制定方案，保證工程順利進(jìn)行?，F(xiàn)場焊接嚴(yán)格按照焊接工藝文件的要求進(jìn)行，當(dāng)現(xiàn)場施工環(huán)境、現(xiàn)場實際情況與制定工藝的客觀條件發(fā)生不一致時，須重新進(jìn)行焊接工藝評定后，經(jīng)過現(xiàn)場焊接工程師批準(zhǔn)，大的文件更改須報總工程師批準(zhǔn)，制定新的工藝方案之后，方可按照新的方案執(zhí)行。二， 工地

54、焊接工藝要求1. 對接接頭焊接前除銹，焊接必須在除銹后24小時內(nèi)進(jìn)行，以防再次生銹或被污染。2. 工地定位焊接必須距設(shè)計焊縫端部30mm以上，長度50100mm,余高不小于5mm,焊縫不允許存在缺陷，焊縫兩端用砂輪磨成緩坡。3. 按工地焊接操作規(guī)程要求內(nèi)容施焊。4. 為減少因焊接而產(chǎn)生的附加應(yīng)力、焊縫殘余應(yīng)力和邊緣材料局部應(yīng)力，消除或減少不規(guī)則變形，環(huán)焊縫必須按照規(guī)定的焊接順序進(jìn)行焊接。5. 底、腹板加勁采用嵌補段的形式，先進(jìn)行底板橫向?qū)迎h(huán)縫的焊接，后安裝、焊接加勁嵌補段。6. 工地焊接環(huán)境溫度宜在5以上，相對濕度80%以下。工地焊接時設(shè)立防風(fēng)設(shè)施，遮蓋全部焊接處，除箱型梁內(nèi)外雨天不得焊接，

55、箱型梁內(nèi)焊接采用CO2氣體保護(hù)焊時，必須使用通風(fēng)防護(hù)安全設(shè)施。工地環(huán)縫焊接工藝措施表序號焊接部位焊接方法工藝措施1頂板CO2氣體保護(hù)焊 埋弧自動焊底部貼陶質(zhì)襯墊的單面焊雙面成形工藝，平焊2底板CO2氣體保護(hù)焊 埋弧自動焊底部貼陶質(zhì)襯墊的單面焊雙面成形工藝，平焊3腹板CO2半自動焊底部貼陶質(zhì)襯墊的單面焊雙面成形工藝，平焊4嵌入加勁段CO2氣體保護(hù)焊由于本橋結(jié)構(gòu)為鋼梁格體系，橋位現(xiàn)場焊縫多為較短焊縫，均采用CO2氣體保護(hù)焊。由于CO2氣體保護(hù)焊焊接線能量較小，焊接變形和焊接收縮量均較小，能保證整個鋼梁格體系的成型線性和精度要求。橫梁與縱梁、橫梁與小縱梁的現(xiàn)場對接均采用單面焊雙面成型工藝，背面貼陶質(zhì)

56、襯墊。橫梁腹板與縱梁的預(yù)留橫梁腹板、橫梁的預(yù)留小縱梁腹板與小縱梁腹板的熔透對接由于鋼板較薄為12mm，考慮到現(xiàn)場手工火焰切割配切坡口精度不是很高，采用單邊V型坡口單面焊接雙面成型坡口形式，現(xiàn)場配切時只在直邊切割，45°坡口側(cè)在工廠加工。頂板、底板的對接均為較厚鋼板對接，為了能在平位置施焊，保證焊接質(zhì)量，采用V型坡口單面焊接。底板的不等厚對接，將較厚板（底板外表面）刨成1:8過渡斜坡，焊接完成之后，對焊縫表面順應(yīng)力方向打磨，使之勻順過渡。8.2.3.4 邊跨、主跨的合攏段邊、主跨合攏段制作時，對邊縱梁和小縱梁均加上一定的配切量，待合攏前根據(jù)量測對應(yīng)溫度下的間距配切，在規(guī)定的溫度、時間段內(nèi)進(jìn)行合攏段的組裝和焊接。8.2.3.5 鋼梁橋位施工關(guān)鍵項點的控制措施由于該橋