技師焊工理論考試

1、技師焊工理論考試  一、選擇題 1.弧焊變壓器正常工作時(shí)其焊接電流方向每秒鐘要改變(_)次。 A、50       B、100       C、60     D、120 B 2.熔池中的低熔點(diǎn)共晶物是形成(_)主要的原因之一。 A、熱裂紋     B、冷裂紋  

2、0; C、再熱裂紋   D、延遲裂紋 A 3.焊接電弧是一種(_)現(xiàn)象。 A、燃料燃燒    B、化學(xué)反應(yīng)    C、氣體放電   D、金屬熔化 C 4.焊接電弧的陽(yáng)極區(qū)和陰極區(qū)的溫度主要取決于(_)。 A、電極材料    B、電弧電壓    C、焊接電流  A 5.電弧長(zhǎng)度變長(zhǎng)

3、時(shí)，電弧靜特性曲線的位置(_)。 A、無(wú)任何變化    B、向上平移    C、向下平移  B 6.低碳鋼焊接接頭過(guò)熱區(qū)的溫度為(_)。 A、720900    B、AC3線1100    C、1100固相線  A 7.易淬火鋼的部分淬火區(qū)的組織為(_)。 A、馬氏體   B、鐵素體   

4、 C、馬氏體+鐵素體  C 8.在熔池結(jié)晶過(guò)程中，沿各個(gè)方向均勻長(zhǎng)大的顆粒晶體稱為(_)。 A、柱狀晶    B、等軸晶    C、枝狀晶  B 9.焊接16Mn鋼時(shí)，如果冷卻速度過(guò)快，焊縫中會(huì)出現(xiàn)少量(_)組織。 A、鐵素體    B、馬氏體    C、粒狀貝氏體  C 10.從合金元素的燒損和減少焊縫金屬中的雜質(zhì)元

5、素及氣體含量來(lái)看，(_)的焊縫金屬性能最好。 A、焊條電弧焊  B、TIG    C、氣焊  D、埋弧焊 B 11.焊接低碳鋼時(shí)，熔合區(qū)的溫度梯度大，高溫停留時(shí)間長(zhǎng)，冷 卻后的組織為(_)。 A、過(guò)熱組織    B、奧氏體    C、馬氏體  A 12.陽(yáng)極在電弧中的作用是(_)。 A、發(fā)射電子    B、放

6、出正離子   C、接受陰極發(fā)射來(lái)的電子  C 13.焊接低碳鋼時(shí)，焊縫金屬?gòu)囊簯B(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)楣虘B(tài)的過(guò)程稱為一次結(jié)晶，結(jié)晶后的組織為(_)。 A、奧氏體    B、鐵素體    C、珠光體  A 14.先期脫氧的主要作用是_(_)。 A、 脫去熔滴中的氧 B、 脫去熔池中的氧 C、脫去藥皮中放出的氧  C 15.焊條電弧焊時(shí)，焊接區(qū)內(nèi)充滿了大量氣

7、體，氣體主要來(lái)源(_)。 A、焊條藥皮     B、空氣      C、高溫蒸發(fā)產(chǎn)生的金屬蒸氣  A 16.減少焊縫中硫、磷含量的主要措施是(_)。A、烘干焊條    B、控制原材料化學(xué)成分   C、采用酸性焊條  B 17.熱裂紋一般是指高溫時(shí)產(chǎn)生的裂紋，促使熱裂紋產(chǎn)生的化學(xué)元素是(_)。 A、 H、S、P 

8、0;    B、 N、S、P      C、 C、S、P  C 18.結(jié)晶裂紋產(chǎn)生的主要原因是熔池在結(jié)晶過(guò)程中存在著低熔點(diǎn) 共晶物，當(dāng)(_)足夠大時(shí)，就形成裂紋。 A、工件變形    B、焊接拉伸應(yīng)力  C、焊接壓縮應(yīng)力  B 19.埋弧焊采用HJ431時(shí)，氣相中的主要成分是(_)。 A、O2   

9、  B、CO    C、C02  B 20.二氧化碳?xì)怏w保護(hù)焊焊接薄板及全位置焊接時(shí)，熔滴過(guò)渡形式通常采用(_)。 A、顆粒過(guò)渡    B、射流過(guò)渡    C、短路過(guò)渡 C 21.低合金高強(qiáng)度鋼焊后熱處理一般采用(_)。 A、淬火    B、空冷的正火    C、爐冷的高溫回火 C 22.

10、奧氏體不銹鋼焊條中加入鈮元素的目的是(_)。 A、防止熱裂紋  B、防止氣孔    C、防止晶間腐蝕 C 23.焊縫中的硫通常以_(_)形式存在于鋼中。 A、原子    B、FeS    C、MnS B 24.二次結(jié)晶的組織和性能與(_)有關(guān)。 A、冷卻速度    B、冷卻方式    C、冷卻介質(zhì) 

11、 A 25.不銹鋼產(chǎn)生晶間腐蝕的“危險(xiǎn)溫度區(qū)”是指(_)。 A、200450    B、550650    C、450850 C 26.奧氏體不銹鋼焊接時(shí)，在保證焊縫金屬抗裂性和抗腐蝕性能的前提下，應(yīng)將鐵素體相控制在(_)范圍內(nèi)。 A、<5    B、>5    C、<10 A 27.若能在焊接工藝上適當(dāng)調(diào)整，可以使焊接接頭的(_)程度得到

12、一定的改善。 A、缺陷深淺    B、組織不均勻    C、裂紋長(zhǎng)短 B 28.異種鋼接頭的焊縫是母材和填充金屬混合而成，由于(_)的熔入而使焊縫稀釋，其稀釋的程度由(_)熔入焊縫的百分比來(lái)決定。 A、母材    B、填充材料    C、母材+填充材料 A 29.異種鋼焊接時(shí)主要問(wèn)題是熔合線附近的金屬(_)下降。 A、強(qiáng)度    

13、;B、塑性    C、韌性  C 30.馬氏體鋼的焊接接頭焊后必須緩冷到100150，保溫0.51.0h，使其接頭完全轉(zhuǎn)變成(_)組織，然后再進(jìn)行熱處理。 A、奧氏體    B、珠光體    C、馬氏體 C 31.珠光體鋼與奧氏體鋼焊接時(shí)，在奧氏體鋼一側(cè)會(huì)形成增碳層，增碳層中的碳元素以鉻的碳化物形態(tài)析出，并導(dǎo)致(_)。 A、軟化    B、硬化  

14、  C、脆化  B 32.由于鋼和鋁的物理性能相差很大，如熔點(diǎn)相差8001000，熱導(dǎo)率差213倍，線膨脹系數(shù)差1.42倍線，所以在焊接接頭上必然會(huì)產(chǎn)生殘余熱應(yīng)力，這個(gè)有害的殘余熱應(yīng)力(_)通過(guò)熱處理來(lái)減小。A、可以    B、無(wú)法    C、基本上可以 B 33.鎳與硫、磷和NiO等都能形成(_)，且焊縫為粗大的樹(shù)枝晶時(shí)，在焊接應(yīng)力作用下易形成熱裂紋。     A、氣孔和夾渣 

15、0;  B、柱狀晶    C、低熔點(diǎn)共晶  C 34.鈦及其合金高溫下會(huì)大量地吸收氧、氮、氫等氣體，液態(tài)時(shí)更為嚴(yán)重，因此，在焊接和熱處理過(guò)程中，當(dāng)溫度達(dá)400以上時(shí)(_)。 A、會(huì)出大量氣孔    B、出現(xiàn)大量裂紋    C、必須用惰性氣體保護(hù)  C 35.下列焊條牌號(hào)中(_)是鎳基鑄鐵焊條。 A、Z248    B、Z408 

16、   C、Z607  B 36.鑄鐵冷焊時(shí)選用(_)焊條，焊縫抗裂性較好。 A、高釩鑄鐵焊條     B、鐵基鑄鐵焊條    C、鎳基鑄鐵焊條  C 37.加熱減應(yīng)區(qū)法是補(bǔ)焊(_)的經(jīng)濟(jì)而有效的方法。 A、高碳鋼    B、中碳鋼    C、鑄鐵  C 38.熱焊鑄鐵時(shí)，焊件預(yù)熱溫度應(yīng)為(

17、_)。 A、200300    B、400500    C、600700  C 39.用鎳基焊條補(bǔ)焊鑄鐵時(shí)由于鎳與硫能形成低熔點(diǎn)共晶，故具有(_)裂紋傾向。 A、熱    B、冷    C、再熱  A 40.拉伸試驗(yàn)所受的載荷是(_) 。 A、沖擊載荷    B、靜載荷  

18、60; C、交變載荷  B 41.鋼材受外力而產(chǎn)生變形，當(dāng)外力除去后，不能恢復(fù)原來(lái)形狀的性質(zhì)稱為(_)。 A、彈性    B、塑性    C、韌性  B 42.在拉伸試驗(yàn)中，具有高強(qiáng)度和較低塑性的焊縫的高組配焊接接頭的縱向拉伸試件的斷裂首先發(fā)生在(_)。 A、母材    B、熱影響區(qū)    C、焊縫 C 43.工程中，較多使用的

19、是(_)彎曲試驗(yàn)。 A、二點(diǎn)    B、三點(diǎn)    C、四點(diǎn) B 44.按GB/T2650-1989焊接接頭沖擊試驗(yàn)方法規(guī)定，采用(_)缺口試樣為標(biāo)準(zhǔn)。 A、V形    B、U形    C、Y形 A 45.焊縫(_)對(duì)對(duì)接接頭的疲勞強(qiáng)度影響最大。 A、過(guò)渡半徑    B、坡口    

20、60;C、余高 C 46.在側(cè)面角焊縫連接的搭接接頭中，當(dāng)接頭受力時(shí)，在角焊縫中產(chǎn)生(_)。 A、切應(yīng)力    B、正應(yīng)力    C、壓應(yīng)力 A 47.如焊縫在接頭的非箭頭側(cè)，則基本符號(hào)標(biāo)在基準(zhǔn)線的(_)側(cè)。 A、實(shí)線    B、虛線    C、箭頭線 B 48.焊縫符號(hào)中，焊腳尺寸符號(hào)是(_)。 A、K   

21、0;B、P    C、R A 49.金屬的抗拉強(qiáng)度用b表示，它的計(jì)量單位是(_)。 A、MPa    B、J    C、J/cm2 A 50.拉伸試樣斷口處發(fā)現(xiàn)氣孔、夾渣或裂紋等焊接缺陷時(shí)，試驗(yàn)結(jié)果(_)。 A、無(wú)效    B、仍有效    C、無(wú)效但可作為參考 B 51.焊接接頭進(jìn)行抗拉強(qiáng)度試驗(yàn)時(shí)，抗拉強(qiáng)度應(yīng)不低于(

22、_)為合格。 A、焊條規(guī)定下限值 B、母材規(guī)定下限值 C、焊條或母材的試驗(yàn)值 B 52.(_)檢驗(yàn)屬于破壞性檢驗(yàn)。 A、X射線    B、超聲波    C、拉伸 C 53.塑性破壞的特征有(_)。 A、有顯著塑性變形 B、破壞應(yīng)力較小 C、破壞擴(kuò)展較快 A 54.(_)為塑性破壞的原因。 A、材料強(qiáng)度不足   B、焊接高度不夠  

23、;C、負(fù)載增加過(guò)快 A 55.脆性斷裂的斷口有(_)。 A、金屬光澤    B、韌窩    C、纖維狀 A 56.低合金結(jié)構(gòu)鋼焊接時(shí)，過(guò)大的焊接熱輸入會(huì)顯著降低接頭的(_)。 A、沖擊韌度    B、抗拉強(qiáng)度    C、疲勞強(qiáng)度 A 57.中低壓容器中，(_) 處是容器中的一個(gè)薄弱部位，應(yīng)進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)。 A、開(kāi)孔  

24、60; B、法蘭    C、支座 A 58.壓力容器球封頭與圓筒連接的環(huán)向焊縫，屬于(_)焊縫。 A、A類    B、B類    C、C類 A 60.在現(xiàn)場(chǎng)焊接如題圖3所示的結(jié)構(gòu)，正確的焊接順序應(yīng)該是(_)A、BEACD    B、EDBCA     C、AECDB A 61.焊接工藝評(píng)定是通過(guò)焊接試件、檢驗(yàn)

25、試樣、考察焊接接頭性能是否符合產(chǎn)品的技術(shù)條件，以評(píng)定(_)是否合格。 A、所擬定的焊接工藝    B、焊工的技術(shù)水平    C、焊接試件 A 62.根據(jù)JB/T4708鋼制壓力容器焊接工藝評(píng)定的規(guī)定，補(bǔ)加因素是指影響焊接接頭(_)的焊接工藝因素。 A、抗拉強(qiáng)度    B、彎曲性能    C、沖擊韌度 C 63.常見(jiàn)德國(guó)鋼材牌號(hào)中的st45.8鋼，相當(dāng)于我國(guó)的(_)鋼。 

26、;A、10    B、20    C、16Mn B  二、判斷題 1.焊接電弧是一種氣體燃燒現(xiàn)象。 錯(cuò) 2.焊接電弧中，電弧中的氣體呈分子或原子狀態(tài)即中性狀態(tài)。 錯(cuò) 3.焊接時(shí)應(yīng)盡量采用長(zhǎng)弧焊接，因?yàn)殚L(zhǎng)弧焊時(shí)電弧的范圍大，保護(hù)的效果好。 錯(cuò) 4.短路過(guò)渡時(shí)，表面張力可幫助熔滴向熔池過(guò)渡，使短路過(guò)渡順利進(jìn)行。 對(duì) 5.直流電源比交流電源更容易保持電弧穩(wěn)定燃燒。 對(duì) 6.產(chǎn)生焊接電

27、弧的必要條件是介質(zhì)電離成導(dǎo)體，并且陰極連續(xù)不斷地發(fā)射電子。  錯(cuò) 7.交流電弧焊時(shí)陽(yáng)極和陰極不斷變化，因此焊條和工件得到的熱量是不等的。 錯(cuò) 8.在一定電極材料和氣體介質(zhì)的場(chǎng)合下，陰極壓降和陽(yáng)極壓降大小只取決于電弧的長(zhǎng)短。 錯(cuò) 9.電弧磁偏吹只和導(dǎo)線接線位置有關(guān)，與電流的大小無(wú)關(guān)。 錯(cuò) 10.熔焊過(guò)程隔離空氣的保護(hù)措施，其基本形式是氣體保護(hù)、熔渣保護(hù)和氣渣聯(lián)合保護(hù)三種。 對(duì) 11.金屬在凝固之后繼續(xù)冷卻時(shí)，或者在加熱過(guò)程中，還會(huì)發(fā)生晶體結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)變，從一種晶格轉(zhuǎn)變?yōu)榱硪环N晶格，這種轉(zhuǎn)變稱

28、為同素異構(gòu)轉(zhuǎn)變。     對(duì) 12.奧氏體是碳在-Fe中的固溶體。 錯(cuò) 13.珠光體是由鐵素體和奧氏體組成的機(jī)械混合物。 錯(cuò) 14.20鋼的室溫組織是鐵素體加珠光體。 對(duì) 15.由奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體時(shí)體積要膨脹，引起很大的內(nèi)應(yīng)力。往往導(dǎo)致工件的變形或開(kāi)裂。 對(duì) 16.固溶體由于溶質(zhì)原子的溶人，所有組元的晶格類型都發(fā)生了改變。 錯(cuò) 17.鐵素體、珠光體、滲碳體三種組織相比，滲碳體的硬度最高，珠光體的硬度最低。 錯(cuò) 18

29、.共析鋼加熱到略高于Acl線時(shí)為奧氏體。 對(duì) 19.亞共析鋼中隨著含碳量的升高，其強(qiáng)度和硬度也升高。 對(duì) 20.焊接電流越大，則熔深越大；電弧電壓越小，則熔寬越大。 錯(cuò) 21.魏氏組織一般出現(xiàn)在焊接熱影響區(qū)的正火區(qū)。 錯(cuò) 22.不易淬火鋼焊接熱影響區(qū)的正火區(qū)空冷后，得到均勻而細(xì)小的鐵素體加珠光體組織。 對(duì) 23.焊接過(guò)程中，材料因受熱的影響(但未熔化)而發(fā)生組織和力學(xué)性能變化的區(qū)域稱為焊接熱影響區(qū)。 對(duì) 24.低碳鋼焊接接頭的不完全重結(jié)晶區(qū)在焊后冷卻過(guò)程中已生成的奧氏體只有部

30、分轉(zhuǎn)變?yōu)殍F素體和珠光體。 錯(cuò) 25.焊接未經(jīng)塑性變形的母材，焊后熱影響區(qū)中會(huì)出現(xiàn)再結(jié)晶區(qū)。    錯(cuò) 26.熔合區(qū)是焊接接頭中綜合性能最好的區(qū)域。 錯(cuò) 27.采用正接法時(shí)，焊件的溫度比反接法時(shí)焊件的溫度高。 對(duì) 28.易淬火鋼的淬火區(qū)由于組織的不均勻性，易形成淬硬組織。 對(duì) 29.由于低碳鋼焊接熱影響區(qū)中的過(guò)熱區(qū)在焊接過(guò)程中被加熱到1100以上，因此冷卻后得到的組織是細(xì)小的鐵素體加珠光體。 錯(cuò) 30.焊條電弧焊時(shí)，熔化焊條的主要熱量是電流通過(guò)焊條

31、時(shí)所產(chǎn)生的電阻熱。  錯(cuò) 31.在電弧的弧柱中氣體電離的主要形式是光電離，而熱電離和撞擊電離一般很弱。 錯(cuò) 32.采用鎢極氬弧焊打底時(shí)，由于氬氣流的冷卻作用，工件的預(yù)熱溫度應(yīng)比焊條電弧焊時(shí)的預(yù)熱溫度高，才能有效地避免焊接接頭產(chǎn)生淬硬組織，加速氫的擴(kuò)散逸出，減少焊接應(yīng)力，防止冷裂紋。 錯(cuò) 33.錳既是較好的脫氧劑，又是常用的脫硫劑，與硫化合生成硫化錳，形成熔渣浮于熔池表面，以減少焊縫的熱裂傾向。 對(duì) 34.焊接過(guò)程中，硫易引起焊縫金屬熱裂，故一般規(guī)定：焊絲中的含硫量不大于0.040，優(yōu)質(zhì)焊絲中不大于0.03

32、0。 對(duì) 35.硅能脫氧和提高鋼的強(qiáng)度，所以碳素結(jié)構(gòu)鋼焊芯中的含硅量越高越好。 錯(cuò) 36.在電極材料、氣體介質(zhì)和弧長(zhǎng)一定的情況下，電弧穩(wěn)定燃燒時(shí)，焊接電流與電弧電壓變化的關(guān)系叫電弧靜特性。 對(duì)37.若低碳鋼含硫量過(guò)高，為防止焊接接頭出現(xiàn)裂紋，焊前需進(jìn)行預(yù)熱，一般預(yù)熱溫度為100150。 對(duì) 38.多層焊過(guò)程中，第一層按規(guī)定的預(yù)熱溫度預(yù)熱，以后各層的預(yù)熱溫度可逐層降低。 錯(cuò) 39.為了使電弧維持燃燒，就必須要求陽(yáng)極斑點(diǎn)不斷發(fā)射電子，以補(bǔ)充電弧能量的消耗。 錯(cuò) 40.電弧電壓與焊接電流的關(guān)

33、系不符合歐姆定率。 對(duì) 41.焊接熱循環(huán)的特點(diǎn)是加熱速度慢，冷卻速度快。 錯(cuò) 42.影響焊接熱循環(huán)的主要因素有：焊接熱輸入、預(yù)熱和層間溫度、工件厚度、接頭形式及材料本身的導(dǎo)熱性能等。 對(duì) 43.焊接熱輸入僅與焊接電流和電弧電壓有關(guān)，而與焊接速度無(wú)關(guān)。   錯(cuò) 44.采用較小的焊接熱輸入，有利于減輕接頭的應(yīng)變脆化程度。 對(duì) 45.除平焊位置外，電磁壓縮力都是阻礙熔滴向熔池過(guò)渡的力。 錯(cuò) 46.熔焊時(shí)，產(chǎn)生飛濺的冶金原因是熔滴金屬中吸收了空氣中大量的氮?dú)狻?#

34、160;錯(cuò) 47.熔化焊接和煉鋼的冶金過(guò)程沒(méi)有任何區(qū)別，因?yàn)槎即嬖谥瑯拥募訜岷屠鋮s，冶金反應(yīng)比較完全，晶體的成長(zhǎng)方向總是和散熱方向相一致。 錯(cuò) 48.低碳鋼焊縫金屬一次結(jié)晶后，大多得到柱狀的奧氏體組織。 對(duì) 49.焊縫中的偏析有顯微偏析和區(qū)域偏析，兩者都是在焊縫金屬二次結(jié)晶時(shí)產(chǎn)生的。 錯(cuò) 50.一種焊接方法只有一條電弧靜特性曲線。 錯(cuò) 51.使用交流電源時(shí)，由于極性不斷變換。所以焊接電弧的磁偏吹要比采用直流電源時(shí)嚴(yán)重。 錯(cuò) 52.焊縫的組織除了與化學(xué)成分有關(guān)外，在很大程度上取決于焊接

35、熔池的一次結(jié)晶和焊縫金屬的二次結(jié)晶。   對(duì) 53.氧化物與硫化物共晶存在于晶界會(huì)引起焊縫金屬的熱脆。 對(duì) 54.焊縫金屬過(guò)燒，碳元素大量燒損，焊接接頭強(qiáng)度提高、韌性和塑性下降。 錯(cuò) 55.焊縫中的過(guò)飽和氫只能擴(kuò)散到焊縫金屬內(nèi)部的空隙中去。 錯(cuò) 56.提高焊接速度，熔池結(jié)晶速度加快，焊縫一次結(jié)晶組織顯著細(xì)化。   對(duì) 57.多層多道焊時(shí)，低碳鋼的焊縫組織為細(xì)小的鐵素體加少量的珠光體。 對(duì) 58.淬透性較好的低合金高強(qiáng)度鋼，其焊縫組織為鐵

36、素體加少量的珠光體。 對(duì) 59.焊縫金屬過(guò)燒的特征之一是晶粒表面發(fā)生劇烈氧化，破壞了晶粒之間的相互聯(lián)接，使金屬變脆。 對(duì) 60.低碳鋼焊縫金屬自高溫液態(tài)冷卻至室溫的過(guò)程中，如果冷卻速度越快，則室溫下焊縫金屬的硬度越大，這是因?yàn)楹缚p金屬中珠光體含量增加的緣故。 對(duì) 61.在焊接熱源的作用下，由于接頭上各不同點(diǎn)所經(jīng)歷的焊接熱循環(huán)不同，因此，焊接接頭是一個(gè)組織、成分和性能都不一樣的不均勻體。 對(duì) 62.擴(kuò)散脫氧主要是依靠熔渣中的堿性氧化物來(lái)進(jìn)行的。 錯(cuò) 63.熔池冶金反應(yīng)過(guò)程中的脫氧就是脫去熔池中的氧

37、化亞鐵。 對(duì) 64.用G207焊條焊接Crl3時(shí)，焊前應(yīng)預(yù)熱250350，焊后應(yīng)進(jìn)行700730的回火處理。 對(duì) 65.GB/T5118-1995低合金鋼焊條型號(hào)中“A、B、C、D、M”等，表示熔敷金屬化學(xué)成分分類代號(hào)。 對(duì) 66.E5515-B3-VWB焊條的熔敷金屬中含有Cr、Mo、V、W、B等合金元素。 對(duì) 67.異種金屬的焊接就是兩種不同金屬的焊接。 錯(cuò) 68.異種金屬焊接接頭各區(qū)域化學(xué)成分的不均勻性主要與填充材料和母材的化學(xué)成分有關(guān)。 錯(cuò) 69.異種金屬焊接接頭各區(qū)

38、域的金相組織主要決定于母材和填充材料的化學(xué)成分。 錯(cuò) 70.調(diào)整焊接工藝，能使異種金屬焊接接頭的組織不均勻程度得到改善。 對(duì) 71.異種金屬焊接接頭各區(qū)域化學(xué)成分和金相組織的差異，帶來(lái)了焊接接頭各區(qū)域力學(xué)性能的不同。 對(duì) 72.異種鋼焊接接頭的使用性能，主要取決于焊縫金屬的化學(xué)成分和金相組織。 對(duì) 73.異種鋼接頭的焊縫是由母材和填充金屬混合而成，由于母材的熔入而使焊縫稀釋，因此稀釋率完全與母材的熔入量有關(guān)。 對(duì) 74.異種材料焊接時(shí)，稀釋率對(duì)焊縫組織有一定的影響。  對(duì)&#

39、160;75.異種焊件焊接時(shí)的起始溫度越高，熔深增加，稀釋率也增大。   對(duì) 76.各種焊接方法的稀釋率差別不大，埋弧焊的稀釋率就和焊條電弧焊的稀釋率差不多。 錯(cuò) 77.在奧氏體鋼和珠光體鋼表面上同樣堆焊二層相同焊材，而其堆焊層的稀釋率卻不同。 對(duì) 78.埋弧焊、閃光焊、釬焊等焊接方法都可以用來(lái)焊接異種金屬材料。 對(duì) 79.焊縫金屬與母材金屬的化學(xué)成分差別越大越不容易混合，則過(guò)渡層越明顯。 對(duì) 80.異種鋼焊接時(shí)，不論在什么情況下，焊接材料的選擇完全可以根據(jù)性能較低母材的一側(cè)

40、來(lái)選擇。 錯(cuò) 81.異種鋼焊接時(shí)，在熔合線附近會(huì)產(chǎn)生馬氏體和滲碳層，使接頭的韌性下降。 對(duì) 82.采用小電流、細(xì)直徑焊條和高的焊接速度可以減少焊縫金屬的稀釋率。   對(duì) 83.采用多層多道焊，是避免焊接接頭中冷裂紋的有效措施之一。    對(duì) 84.異種鋼焊后熱處理的目的主要是改變焊縫金屬的組織，以提高焊縫的塑性、減小焊接殘余應(yīng)力。 錯(cuò) 85.兩種母材金屬的性能差別較大時(shí)，接頭的焊后熱處理并不能減小焊接應(yīng)力，而只能使應(yīng)力重新分布。 對(duì)&#

41、160;86.珠光體鋼與馬氏體鋼焊接時(shí)，在珠光體鋼一側(cè)形成增碳層，在馬氏體鋼一側(cè)形成脫碳層，因而使焊接接頭的性能變壞。錯(cuò) 87.珠光體鋼與馬氏體鋼焊后熱處理溫度越高，在高溫保溫時(shí)間越長(zhǎng)脫碳層越寬。 對(duì) 88.奧氏體鋼與鐵素體鋼焊接時(shí)，主要問(wèn)題是接頭中碳的遷移和合金元素?cái)U(kuò)散，導(dǎo)致熔合區(qū)部位低溫沖擊韌度下降和產(chǎn)生裂紋。 對(duì) 89.奧氏體鋼和鐵素體鋼焊接時(shí)，奧氏體鋼中的鈦會(huì)促使鐵素體鋼中的碳向焊縫一側(cè)遷移，從而在鐵素體鋼一側(cè)形成脫碳層 對(duì) 90.奧氏體鋼和鐵素體鋼不預(yù)熱焊接時(shí)，通常不出現(xiàn)明顯的增碳帶，只有在經(jīng)過(guò)預(yù)熱或多層焊時(shí)，才會(huì)

42、出現(xiàn)。 對(duì) 91.鋁能夠與鋼中的鐵、錳、鉻、鎳等元素形成有限固溶體，也能形成金屬間化合物，還能與鋼中的氧形成氧化物。 對(duì) 92.鋁及其合金加熱時(shí)，在表面迅速生成氧化膜(Al2O3)，但不會(huì)造成焊接時(shí)的熔合困難。   錯(cuò) 93.鋼與鋁采用鎢極氬弧焊時(shí)，選用含少量硅的純鋁焊絲可以獲得質(zhì)量較高的焊接接頭。 對(duì) 94.由于鈦在高溫因吸收大量的氧、氮、氫等氣體而脆化，所以當(dāng)鈦加熱到500以上的區(qū)域都必須用惰性氣體保護(hù)。 錯(cuò) 95.Z308牌號(hào)相當(dāng)于GB/T10044-1988中的型號(hào)E

43、ZNi-1鑄鐵焊條。   對(duì) 96.石墨型藥皮鑄鐵焊條的工藝性能較好，但焊接時(shí)煙霧較大。 對(duì) 97.用Z208或Z248焊條熱焊或半熱焊焊接鑄鐵時(shí)，應(yīng)選用較大電流和較長(zhǎng)電弧連續(xù)施焊。 對(duì) 98.若用碳鋼焊條補(bǔ)焊鑄鐵，宜先用純鎳鑄鐵焊條打底過(guò)渡層，以防止剝離。 對(duì) 99.處理鑄鐵件上的裂紋缺陷時(shí)，應(yīng)先在裂紋的端頭鉆止裂孔，然后再加工坡口。 對(duì) 100.聯(lián)系焊縫以及管道和圓筒形壓力容器的環(huán)焊縫，采用低組配比較合適。   對(duì) 101.焊接接頭

44、熱影響區(qū)的最高硬度是用來(lái)評(píng)價(jià)鋼材冷裂傾向的指標(biāo)之一。 對(duì) 102.彎曲試驗(yàn)用來(lái)評(píng)價(jià)焊接接頭的塑性變形能力和顯示受拉面的缺陷。   對(duì) 103.由于U形試樣比V形試樣更能反映脆斷的本質(zhì)，因此U形缺口沖擊試驗(yàn)的應(yīng)用日益廣泛。 錯(cuò) 104.對(duì)于T形接頭，開(kāi)坡口進(jìn)行焊接可以減少應(yīng)力集中系數(shù)。 對(duì) 105.焊縫代號(hào)是工程語(yǔ)言的一種，是用符號(hào)在焊接結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的圖樣中標(biāo)注出焊縫型式，焊縫和坡口的尺寸及其他焊接要求。 對(duì) 106.焊接結(jié)構(gòu)的破壞主要包括塑性破壞、脆性破壞和疲勞斷裂。 

45、對(duì) 107.塑性斷裂的宏觀斷口呈纖維狀，色澤灰暗，邊緣有剪切唇。 對(duì) 108.脆性斷裂時(shí)應(yīng)力遠(yuǎn)小于設(shè)計(jì)許用應(yīng)力。 對(duì) 109.預(yù)防脆斷必須正確選用材料和采用合理的焊接結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。 對(duì) 110.用鎢極氬弧焊在焊接結(jié)頭的過(guò)度區(qū)重熔一次，可提高接頭的疲勞強(qiáng)度。對(duì) 111.凡是產(chǎn)品加工后出現(xiàn)的不符合圖樣、工藝、標(biāo)準(zhǔn)的情況，都屬于質(zhì)量缺陷。 對(duì) 112.焊接工藝守則是針對(duì)某一種焊接方法，某一種操作工藝或某一種材料焊接工藝所編制的一種通用性工藝文件。 對(duì) 113.厚壁管焊接后，一般易產(chǎn)生焊

46、接殘余變形，而不易產(chǎn)生大的焊接殘余應(yīng)力。   錯(cuò) 114.殘余應(yīng)力會(huì)加速在腐蝕介質(zhì)中工作的焊件的腐蝕。 對(duì) 115.Q235-C與1Crl8Ni9Ti鋼板對(duì)接焊時(shí)，如果采用A307焊條，則焊縫組織為奧氏體加少量鐵素體，抗裂性和力學(xué)性能都比較好。 對(duì) 116.焊接耐熱鋼大徑厚壁管件時(shí)，應(yīng)選擇合適的坡口角度、嚴(yán)格控制預(yù)熱溫度、根部焊接應(yīng)保證一定厚度，否則易產(chǎn)生裂紋。 對(duì) 117.焊縫不對(duì)稱時(shí)，應(yīng)該先焊焊縫少的一側(cè)，以減少?gòu)澢冃瘟俊?#160;  對(duì) 118.消除波浪變

47、形的最好方法是將焊件焊前預(yù)先進(jìn)行反變形。 錯(cuò) 119.生產(chǎn)中，應(yīng)盡量采用先裝后焊接的方法來(lái)增加結(jié)構(gòu)的剛度，以控制焊接變形。 對(duì) 120.整體高溫回火是消除殘余應(yīng)力較好的方法。 對(duì) 121.如果焊接殘余應(yīng)力為拉伸應(yīng)力，和工作應(yīng)力疊加時(shí)，容易引起結(jié)構(gòu)產(chǎn)生脆性斷裂。 對(duì) 122.質(zhì)量體系指組織機(jī)構(gòu)、不包括管理職責(zé)、程序和資源等方面的內(nèi)容。 對(duì) 123.焊接工藝評(píng)定的核心是如何得到焊接接頭的力學(xué)性能符合要求的焊接工藝。 錯(cuò) 124.焊接工藝規(guī)程應(yīng)有相應(yīng)焊接工藝評(píng)定報(bào)告支持，一份焊接工

48、藝評(píng)定報(bào)告可以支持若干份焊接工藝規(guī)程。 對(duì) 125.根據(jù)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)GB/T3323-1987鋼熔化焊對(duì)接接頭射線照相和質(zhì)量分級(jí)的規(guī)定，鋼焊縫射線探傷的質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)共分四級(jí)，其中I級(jí)片質(zhì)量最差，級(jí)片質(zhì)量最好。 錯(cuò) 126.焊接工藝評(píng)定和產(chǎn)品焊接試板都能反映焊接接頭的力學(xué)性能，所以兩者的意義是一樣的。  錯(cuò) 127.焊接工藝評(píng)定一定要由考試合格的焊工擔(dān)任施焊工作。 錯(cuò) 128.當(dāng)同一條焊縫使用兩種或兩種以上焊接方法時(shí)，可使用兩種或兩種以上焊接方法焊接試件，進(jìn)行組合評(píng)定。 對(duì) 129.16MnR評(píng)

49、定合格的焊接工藝，適用于Q235-A。 錯(cuò) 130.影響焊接接頭沖擊韌度的因素，一律作為焊接工藝評(píng)定的重要因素。 錯(cuò) 131.16MnR鋼考試合格的焊工，可以施焊Q235-A鋼，而不必另行考試。 對(duì) 132.根據(jù)鍋爐壓力容器焊工考試規(guī)則的規(guī)定，埋弧焊考試時(shí)不允許加引弧板和引出板。 錯(cuò) 133.根據(jù)鍋爐壓力容器焊工考試規(guī)則的規(guī)定，1Crl8Ni9Ti考試合格后，可免去Q235A的考試。 錯(cuò)三、計(jì)算題(每題10分,共3題)  1.某鋼種的焊接熱輸入要求限制在1500kJm。現(xiàn)采用焊條電弧焊

50、，焊條為E5015、直徑4mm，焊接電流為150A，電弧電壓為23V。試問(wèn)焊接速度應(yīng)控制在多少才能滿足要求。  解 根據(jù)題意vIU1500kJ/m       得出焊接速度vvIU=1000150023150´´m/s=0.0023m/s2.3mm/s       答  焊接速度最小不低于2.3mm/s。 2.兩塊板厚為5mm，寬為500mm的鋼板對(duì)接在一起，兩端受28400N

51、的拉力，該鋼焊縫許用拉應(yīng)力t為142MPa，試校核其強(qiáng)度 解  由=F/Lt 得=28400/（5×500）MPa=113.6Mpa142MPa        答  t，即焊縫滿足使用要求。 3.Q245(16Mn)鋼圓柱拉伸試樣，直徑為20mm，拉伸試驗(yàn)時(shí)測(cè)得試樣斷裂時(shí)所承受的最大載荷為157000N，求16Mn鋼的抗拉強(qiáng)度。 解 截面積S=r2=3.14×102=314,由b=P/S得： &#

52、160;     b=157000/314Mpa=500Mpa       答  16Mn鋼的抗拉強(qiáng)度為500Mpa。 四、簡(jiǎn)答題： 1、異種鋼焊接時(shí)，焊接材料的選擇原則有哪些? 答：異種鋼焊接材料的選擇原則，主要有以下四點(diǎn)：     1)在焊接接頭不產(chǎn)生裂紋等缺陷的前提下，如果不可以兼顧焊縫金屬的強(qiáng)度和塑性，則應(yīng)選用塑性較好的焊接材料。   &#

53、160; 2)異種鋼焊接材料的焊縫金屬性能，只符合兩種母材中的一種，即認(rèn)為滿足技術(shù)要求。     3)焊接材料應(yīng)具有良好的工藝性能，焊縫成形美觀。     4)焊接材料經(jīng)濟(jì)易采購(gòu)。 2、正面搭接接頭的應(yīng)力分布如何?采用什么措施減小應(yīng)力集中? 答：在只有正面角焊縫的搭接接頭中，工作應(yīng)力分布極不均勻，如答圖2所示。在角焊縫的根部A處和焊趾B處都有較嚴(yán)重的應(yīng)力集中現(xiàn)象，焊趾B點(diǎn)處的應(yīng)力集中系數(shù)隨角焊縫斜邊與水平邊的夾角不同而改變，減小夾角和增大熔深都會(huì)使應(yīng)力集中系數(shù)減小，

54、因此，在一些承受動(dòng)載荷的結(jié)構(gòu)中，為了減小雙搭板正面角焊縫的應(yīng)力集中，人為地將角減小。為使焊趾處平滑過(guò)渡，可在焊趾附近進(jìn)行機(jī)械加工。經(jīng)這樣處理的正面搭接接頭的工作性能接近于對(duì)接接頭。然而，這樣的接頭非常大，其焊條的消耗量是一般搭接接頭的14倍。這種接頭的經(jīng)濟(jì)性很差。 3、什么是應(yīng)力集中，產(chǎn)生應(yīng)力集中的因素有哪些? 答: 由于焊縫形狀和焊縫布置的特點(diǎn)，出現(xiàn)了幾何形狀的不連續(xù)性。當(dāng)受載時(shí)，引起了焊接接頭工作應(yīng)力分布的不均勻現(xiàn)象，使局部的峰值應(yīng)力max比平均應(yīng)力m高得多，這就是應(yīng)力集中。     在焊接接頭中，產(chǎn)生應(yīng)力集中

55、的原因很多，其中最主要的原因是：     (1)焊縫中產(chǎn)生的工藝缺陷  如氣孔、夾渣、裂紋和未焊透等，其中以焊接裂紋和未焊透引起的應(yīng)力集中最為嚴(yán)重。     (2)不合理的焊縫外形  例如對(duì)接焊縫的余高過(guò)大，角焊縫的焊趾過(guò)高等。 (3)不合理的接頭設(shè)計(jì)如接頭截面有突變，采用加蓋板的對(duì)接接頭等。焊縫布置不合理也會(huì)產(chǎn)生應(yīng)力集中，例如只有單面焊縫的T形接頭。 4、在圖樣上識(shí)別焊縫符號(hào)的原則有哪些? 答: 在圖樣上識(shí)別焊縫的

56、原則如下：     1)根據(jù)箭頭線的指引方向了解焊縫在焊件上的位置。     2)看圖樣上焊件的結(jié)構(gòu)形式(組焊焊件的相對(duì)位置)識(shí)別出接頭形式。     3)通過(guò)基本符號(hào)可以識(shí)別焊縫（即焊縫的坡口）形式。     4)在基本符號(hào)的上（下）方有坡口角度及對(duì)裝間隙。 5、焊縫布置不對(duì)稱的焊接結(jié)構(gòu)，怎樣利用調(diào)整焊接順序來(lái)控制變形?并以大面積平板拼接說(shuō)明。 答：在拼接大面積的平板時(shí)，由于

57、焊接順序不當(dāng)往往會(huì)引起波浪變形。這種情況在容器、船體制造中是經(jīng)常遇到的。一般采用先焊橫向焊縫，再焊縱向焊縫的焊接順序來(lái)減小變形。答圖8中所示有兩種不同的焊接順序，答圖8a是不合理的，因?yàn)橄群杆锌v向焊縫后就必然把所有橫向焊縫的裝配間隙剛性地固定了，待焊接橫向焊縫時(shí)就沒(méi)有自由收縮的可能，于是產(chǎn)生較大的內(nèi)應(yīng)力，引起波浪變形。嚴(yán)重時(shí)在焊縫處可能產(chǎn)生裂紋。答圖8b是較為合理的裝配焊接方法。答圖8  大面積平板拼接時(shí)的焊接順序 a)先焊所有縱向焊縫，后焊橫向焊縫   b) 先焊所有橫向焊縫，后焊縱向焊縫 6、焊接不銹復(fù)合鋼板

58、應(yīng)注意哪些問(wèn)題? 答：1)當(dāng)點(diǎn)焊靠近覆層時(shí)，須適當(dāng)控制電流，小些為好，以防止覆層增碳現(xiàn)象。        2)嚴(yán)格禁止用碳鋼焊條焊到覆層，以及用過(guò)渡層焊條焊在覆層表面上。        3)碳鋼焊條的飛濺落到覆層的坡口面上，要仔細(xì)清除干凈。覆層焊縫表面不得有咬口。        4)焊接電流應(yīng)嚴(yán)格按照工藝參數(shù)中的規(guī)定，不可隨意變更。 &#

59、160;      5)覆層不銹鋼焊接后，仍要進(jìn)行酸洗和鈍化處理；或覆層焊縫區(qū)進(jìn)行局部酸洗去掉褐色氧化膜的化學(xué)處理。 7、焊接工藝評(píng)定的目的和作用是什么? 答：焊接工藝評(píng)定的目的是考察焊接接頭性能是否符合產(chǎn)品技術(shù)條件，以此評(píng)定所擬定的焊接工藝是否合格。     焊接工藝評(píng)定的作用是根據(jù)已批準(zhǔn)的焊接工藝評(píng)定報(bào)告，結(jié)合施焊工程任務(wù)編制焊接工藝卡，作為指導(dǎo)焊接工程的技術(shù)準(zhǔn)則。 8、減小梁、柱結(jié)構(gòu)變形的方法有哪些? 答：1)減小焊縫尺寸；2)注意正確的焊

60、接方向；3)采用合理的正確的裝配焊接順序；4)采用正確的焊接順序。 1、熱影響區(qū)最高硬度法能不能判斷實(shí)際焊接品的冷裂傾向?為什么?  熱影響區(qū)最高硬度法不能用于判斷實(shí)際產(chǎn)品的冷裂傾向。因?yàn)榇朔ㄖ豢紤]了組織因素對(duì)形成冷裂紋的影響，沒(méi)有涉及到氫和焊接應(yīng)力的影響，所以不能借以判斷實(shí)際焊接產(chǎn)品的冷裂傾向。 2、與射線探傷比，超聲波探傷有什么特點(diǎn)？  與射線探傷比，超聲波探傷具有下述特點(diǎn)：對(duì)薄件及近表面缺陷不靈敏；適用于厚件；探傷周期短；設(shè)備簡(jiǎn)單；成本低；對(duì)人體無(wú)傷害；對(duì)焊接缺陷的性質(zhì)無(wú)法直接判斷。 3、磁粉探傷能不能用來(lái)檢測(cè)焊縫內(nèi)部

61、的缺陷？為什么？  磁粉探傷不能用來(lái)檢測(cè)焊縫內(nèi)部的缺陷。因?yàn)椋捍欧厶絺麜r(shí)，如果缺陷位于焊縫表面或近表面，則磁力線會(huì)發(fā)生彎曲而在焊縫表面形成“漏磁”，這時(shí)如在該表面撒上磁粉，磁粉就會(huì)吸附在缺陷上，根據(jù)被吸附磁粉的形狀、數(shù)量和厚薄程度，便可判斷缺陷的大小和位置。如果缺陷出現(xiàn)在焊縫內(nèi)部，則磁力線只會(huì)在缺陷周圍發(fā)生彎曲，在焊縫表面不會(huì)產(chǎn)生“漏磁”，此時(shí)即使撒上磁粉，也不會(huì)被吸住，所以也就無(wú)從發(fā)缺陷。因此，磁粉探傷不能用來(lái)檢測(cè)焊縫內(nèi)部缺陷。 4、為什么容器需先經(jīng)過(guò)無(wú)損探傷或焊后熱處理后再進(jìn)行水壓試驗(yàn)？  因?yàn)槲唇?jīng)無(wú)損探傷的焊縫內(nèi)部若存在焊接缺陷，則在這些

62、缺陷周圍就會(huì)形成應(yīng)力集中；未經(jīng)焊后熱處理的焊件也有較大的焊接殘余應(yīng)力。兩者在容器進(jìn)行水壓試驗(yàn)時(shí)，和水壓應(yīng)力疊加，容易導(dǎo)致容器破壞，所以應(yīng)先經(jīng)無(wú)損探傷，確證焊縫內(nèi)沒(méi)有超標(biāo)缺陷，或經(jīng)焊后熱處理，消除接殘余應(yīng)力后，再進(jìn)行水壓試驗(yàn)。 5、簡(jiǎn)述焊接接頭宏觀檢驗(yàn)的目的有哪些？  焊接接頭宏觀分析的目的在于：了解焊縫一次結(jié)晶組織的粗細(xì)程度和方向性；了解焊接熔池的形狀和尺寸；了解焊接接頭各區(qū)域的界限和尺寸；了解各種焊接缺陷的存在情況。 6、為什么說(shuō)異種金屬焊接要比同種金屬焊接困難得多？  因?yàn)楫惙N金屬焊接時(shí)，兩種被焊金屬的：熔化溫度不同；導(dǎo)熱性能不同

63、；比熱容不同；電磁性不同；線膨脹系數(shù)不同。故異種金屬焊接要比同種金屬焊接困難得多。 7、1Cr18Ni9Ti與鋼焊接時(shí)，為什么要先用奧307焊條，而不應(yīng)選用奧102焊條和奧407焊條？18與鋼焊接時(shí)，如果采用奧（），鉻鎳含量較低則焊縫會(huì)出現(xiàn)脆硬的馬氏體組織；若采用奧焊條（2520型），焊縫為單相奧氏體，熱裂傾向較大。采用奧焊條（2513型），如果把熔合比控制在40以下，焊縫為奧氏體鐵素體雙相組織，此時(shí)能得到較滿意的力學(xué)性能和抗裂性，故應(yīng)該采用奧焊條。 8、鋼與銅及銅合金焊接時(shí)產(chǎn)生裂紋的原因是什么？  鋼與銅及銅合金焊接時(shí)產(chǎn)生焊縫裂紋的原因是：由于鋼與銅的

64、線膨脹系數(shù)和導(dǎo)熱系數(shù)相差較大，因此，焊接應(yīng)力較大。熱裂紋傾向大。 9、為什么奧氏體鋼與珠光體耐熱鋼焊接時(shí)，焊接接頭處于高應(yīng)力狀態(tài)？  因?yàn)閵W氏體鋼與珠光體鋼焊接時(shí)，除了焊接時(shí)因局部加熱而引起焊接應(yīng)力外，還由于：珠光體鋼與奧氏體鋼線膨脹系數(shù)不同；奧氏體鋼的導(dǎo)熱性差，焊后冷卻時(shí)收縮量的差異較大而導(dǎo)致在異種鋼界面產(chǎn)生另一種隆質(zhì)的焊接殘余應(yīng)力。故奧氏體鋼與珠光體鋼焊接時(shí)，其接頭處于等于應(yīng)力狀態(tài)。 10、為什么珠光體鋼與奧氏體鋼焊接時(shí)，產(chǎn)生延遲裂紋的傾向大？  因?yàn)閵W氏體鋼與珠光體鋼焊接時(shí)，其焊接熔池在結(jié)晶過(guò)程中，即有奧氏體組織又有鐵素體組織，

65、而氫在兩者中的溶解度又不相同，所以氣體可以進(jìn)行擴(kuò)散，使擴(kuò)散氫得以聚集，為產(chǎn)生延遲裂紋創(chuàng)造了條件。故此類異種鋼接頭的延遲裂紋傾向較大。 11、珠光體鋼與奧氏體不銹鋼焊接，其焊接材料的選用原則有哪些？  克服珠光體鋼對(duì)焊縫的稀釋作用；抑制熔合區(qū)中碳的擴(kuò)散；改變焊接接頭的應(yīng)力分布；提高焊縫金屬抗裂紋的能力。 12、分別簡(jiǎn)速壓力容器的哪些焊縫接頭分別屬于類、類、類、類接頭？    類接頭包括簡(jiǎn)節(jié)的縱縫、封頭瓣片的拼接縫、半球形封頭與簡(jiǎn)體、接管對(duì)接的環(huán)縫等；   類接頭包括簡(jiǎn)節(jié)間的環(huán)縫、簡(jiǎn)體與橢

66、圓形及蝶形縫頭間的接頭；   類接頭一般是凸緣、管板后平端蓋與筒節(jié)、縫頭、錐體之間的接頭；   類接頭一般指管子與簡(jiǎn)節(jié)、封頭之間的接頭。 13、什么叫工時(shí)定額，電弧焊的工時(shí)定額有哪些部分組成？      工時(shí)定額是在一定的生產(chǎn)條件下。為完成某一工作所必須消耗的時(shí)間。是用時(shí)間表示的勞動(dòng)定額。 電弧焊的工時(shí)定額是由焊接作業(yè)時(shí)間、布置生產(chǎn)場(chǎng)時(shí)間、休息和生理需要時(shí)間以及生產(chǎn)準(zhǔn)備和結(jié)束所要進(jìn)行工作的時(shí)間各部分組成。 14、怎樣進(jìn)行工時(shí)定額的制定？ 

67、; 焊接生產(chǎn)中工時(shí)定額的制定可以從經(jīng)驗(yàn)和計(jì)算兩個(gè)方面制定，有經(jīng)驗(yàn)估計(jì)法、經(jīng)驗(yàn)統(tǒng)計(jì)法、分析計(jì)算法三種制定法。   經(jīng)驗(yàn)估計(jì)法。經(jīng)驗(yàn)估計(jì)法是依靠經(jīng)驗(yàn)，對(duì)圖紙、工藝文件和其它生產(chǎn)條件進(jìn)行分析，用估計(jì)方法來(lái)確定工時(shí)定額。常用于多品單件和新產(chǎn)品試制時(shí)的工時(shí)定額計(jì)算。   經(jīng)驗(yàn)統(tǒng)計(jì)法。經(jīng)驗(yàn)統(tǒng)計(jì)法是根據(jù)同類產(chǎn)品在以往的實(shí)際工時(shí)統(tǒng)計(jì)資料，經(jīng)過(guò)分析，并考慮到提高勞動(dòng)生產(chǎn)率的各項(xiàng)因素，再根據(jù)經(jīng)驗(yàn)來(lái)確定工時(shí)定額的一種方法。   以上兩種方法簡(jiǎn)單易行，工作量小，單定額正確性較差。   分析

68、計(jì)算法。分析計(jì)算法是在充分挖掘生產(chǎn)潛力的基礎(chǔ)上，按工時(shí)定額的各個(gè)組成部分來(lái)制定工時(shí)定額的方法。 15、影響奧氏體晶粒長(zhǎng)大的因素有哪些?  (1)加熱溫度 (2)保溫時(shí)間 (3)鋼中含碳量 (4)鋼中合金元素種類 16、簡(jiǎn)述完全退火的目的？  完全退火的目的是在加熱過(guò)程中，使鋼的組織全部轉(zhuǎn)變?yōu)閵W氏體，在冷卻過(guò)程中，奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)榧?xì)小而均勻的平衡組織，從而降低鋼的強(qiáng)度，細(xì)化晶粒，充分消除內(nèi)應(yīng)力。 17、2氣體保護(hù)焊防止飛濺產(chǎn)生的措施有哪些? (1)采用含有錳、硅脫氧元素的焊絲。 (

69、2)采用直流電源反極性。 (3)調(diào)節(jié)串入焊接回路的電感值,以限制電流增長(zhǎng)速度。 (4)盡量采用短路過(guò)渡的熔滴過(guò)渡形式。 (5)選擇合適的焊接規(guī)范。 18、什么叫等離子弧焊接？它有什么特點(diǎn)?  借助水冷噴嘴對(duì)電弧的拘束作用，獲得較高能量密度的等離子弧進(jìn)行焊接的方法,叫等離子弧焊接。 等離子弧焊接具有溫度高，能量密度大，電弧挺度好，具有很強(qiáng)的機(jī)械沖刷力等特點(diǎn)。   五、論述題 1、試述焊接熱過(guò)程的特點(diǎn) 1）焊接熱過(guò)程是在焊件的局部進(jìn)行的。因此對(duì)焊件整體來(lái)說(shuō)，加熱極不均勻。

70、0;2）焊接熱過(guò)程是一個(gè)瞬時(shí)進(jìn)行的過(guò)程。主要體現(xiàn)在升溫速度快，高溫停留時(shí)間短，冷卻速度快。 3）加熱溫度高。電弧焊時(shí)，電弧的最高溫度為5000 6000/s,遠(yuǎn)高于金屬的熔點(diǎn)。 4)焊接過(guò)程中的熱源是在不斷運(yùn)動(dòng)著的。焊件受熱區(qū)域的不斷變化，使得這種熱過(guò)程具有不均勻性。 2、試述影響焊接溫度場(chǎng)的因素 焊接溫度場(chǎng)的形狀主要受下列因素的影響： 1）熱源的性質(zhì)和焊接參數(shù)  由于熱源的性質(zhì)不同，如氣焊、電弧焊、電子束焊等，焊接時(shí)的溫度場(chǎng)分布也不同。熱源的能量越集中，溫度場(chǎng)的范圍越小。如氣焊時(shí)，熱源作用面積大，電弧溫度相對(duì)較底

71、，其溫度場(chǎng)的范圍就較大。 2）被焊金屬的熱物理性質(zhì)  用同樣功率，同樣焊接參數(shù)焊接幾種厚度相同、但材質(zhì)不同的金屬時(shí)，溫度場(chǎng)的形狀也各不相同。 3）被焊金屬的狀況  主要是指被焊金屬的尺寸大小、厚度和所處狀態(tài)（環(huán)境溫度、預(yù)熱等）對(duì)傳熱過(guò)程都有很大的影響，因而也就影響到溫度場(chǎng)的分布。 3、試述焊接熱過(guò)程對(duì)焊接接頭的影響 由于焊接熱過(guò)程具有極大的差異性和不均勻性，將使焊接接頭中的組織、性能以及化學(xué)成分產(chǎn)生很大的變化。不均勻的加熱和冷卻，使焊件各區(qū)域的膨脹和收縮不一致，導(dǎo)致構(gòu)件中產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力和變形。所有這些，都將導(dǎo)致焊

72、接接頭可能產(chǎn)生各種缺陷。 一般來(lái)講，焊接熱過(guò)程對(duì)焊接接頭性能的影響主要體現(xiàn)在焊接熱輸入、焊接加熱速度和冷卻速度等因素。而這些因素又主要取決于所采用的焊接方法和焊接參數(shù)。在焊接淬硬傾向較大的鋼種時(shí)，一般都有嚴(yán)格控制焊接熱輸入以提高焊接接頭的塑性和韌性，防止導(dǎo)致結(jié)構(gòu)的脆性破壞。1968年，日本某地一一臺(tái)球形貯罐在水壓試驗(yàn)時(shí)發(fā)生了脆斷事故。經(jīng)查其原因就是由于補(bǔ)焊時(shí)采用了很大的焊接熱輸入（80000J/cm），再加之焊后未做好消氫處理工作，因此產(chǎn)生了裂紋造成脆斷。焊接冷卻速度對(duì)焊接接頭的性能也有直接的影響。例如，在焊接高強(qiáng)度鋼時(shí)，一般要通過(guò)焊前預(yù)熱、焊后緩冷來(lái)降低焊接接頭的冷卻速度，以次來(lái)降

73、低焊接的淬硬傾向，改善顯微組織，提高韌性。同時(shí)，還有利于焊縫中氫的擴(kuò)散和逸出，避免延遲裂紋的產(chǎn)生。 4、試述焊接冶金過(guò)程的特點(diǎn) 1）電弧的溫度高。分解出來(lái)的氣體原子或離子很容易溶入到熔池金屬中，由于冷卻速度快，溫度不斷下降，其溶解度也隨之降低，結(jié)果來(lái)不及析出而殘留在焊縫中。 2）反應(yīng)時(shí)間短即熔池存在的時(shí)間短。焊縫金屬的冶金反應(yīng)不充分，組織成分差異較大。 3）熔池體積小，而反應(yīng)接觸面積大。這使冶金反應(yīng)激烈，并有強(qiáng)烈的混合作用。 4）熔池反應(yīng)是運(yùn)動(dòng)著的。焊接時(shí)熔池不斷的移動(dòng)，參加反應(yīng)的物質(zhì)不斷的改變，使得焊接冶金反應(yīng)更為復(fù)雜。 5、試述異

74、種金屬材料焊接接頭的特點(diǎn) 異種金屬材料焊接接頭和同種金屬材料焊接接頭的本質(zhì)差異和特點(diǎn)，在于熔敷金屬兩側(cè)焊接熱影響區(qū)和母材有如下諸方面的不均勻性。 1化學(xué)成分的不均勻性  異種金屬焊接時(shí)，由于焊縫兩側(cè)的金屬和焊縫的合金成分有明顯的差別。 2組織不均勻性 由于焊接熱循環(huán)的作用，焊接接頭各區(qū)域的組織也不同，而且，往往在局部的地方出現(xiàn)相當(dāng)復(fù)雜的組織結(jié)構(gòu)。 3性能的不均勻性  焊接接頭各區(qū)域化學(xué)成分和組織的差異，帶來(lái)了焊接接頭力學(xué)性能的不同，沿接頭各區(qū)域的室溫強(qiáng)度、硬度、塑性、韌性都有很大的差別。 4應(yīng)力

75、場(chǎng)分布的不均勻性  異種金屬焊接接頭中焊接殘余應(yīng)力分布不均勻，這是因?yàn)榻宇^各區(qū)域具不同的塑性決定的；另外，材料導(dǎo)熱性的差異，將引起焊接熱循環(huán)溫度場(chǎng)的變化，也是殘余應(yīng)力分布不均勻的因素之一。 總之，對(duì)于異種金屬焊接接頭來(lái)說(shuō)，成分、組織、性能和應(yīng)力場(chǎng)的不均勻性，是其表現(xiàn)的主要特征。 6、試述異種鋼焊縫金屬的化學(xué)成分和金相組織的控制 異種鋼焊接時(shí)，由于選擇了與母材成分不同的焊接材料，必須預(yù)先推算得到焊縫金屬的成分和金相組織，根據(jù)其組織可知道異種鋼焊接接頭的性能。例如，奧氏體鋼與珠光體鋼焊接時(shí)，為了防止裂紋的產(chǎn)生，可考慮選用18-8型焊條，可是在這種情

76、況下焊縫將會(huì)產(chǎn)生脆硬的馬氏體組織。為了避免馬氏體組織的產(chǎn)生，降低其對(duì)裂紋的敏感性，需采用更高合金含量的25-20型焊條。但是純奧氏體的25-20型焊縫金屬容易產(chǎn)生熱裂紋，從避免熱裂紋考慮，又希望焊縫金屬中有一定數(shù)量的鐵素體相。由于鐵素體相存在，在500以上的高溫下長(zhǎng)期使用過(guò)程中，又必須注意相析出的脆化問(wèn)題，所以異種鋼焊接接頭的性能，完全取決于焊縫金屬的化學(xué)成分和組織結(jié)構(gòu)。 異種鋼接頭的焊縫是由母材和填充金屬混合而成，由于母材的溶入而使焊縫稀釋，其稀釋的程度由母材溶入焊縫的百分比來(lái)決定。 異種鋼焊接，在合金元素?zé)龘p忽略不計(jì)的情況下，只要知道焊縫金屬的化學(xué)成分，便可以用舍夫勒組

77、織圖來(lái)推算焊縫金屬的金相組織。 7、試述異種鋼焊接時(shí)焊接方法的選擇原則 大部分的焊接方法都可以用于異種鋼的焊接，只是在焊接參數(shù)及措施方面需適當(dāng)考慮異種鋼的特點(diǎn)。在選擇焊接方法時(shí)，既要保證滿足異種鋼焊接的質(zhì)量要求，又要盡可能考慮效率和經(jīng)濟(jì)。在一般生產(chǎn)條件下使用焊條電弧焊最為方便，因?yàn)楹笚l種類很多，便于選擇，適應(yīng)性強(qiáng)，可以根據(jù)不同的異種鋼組合確定適用的焊條，而且焊條電弧焊融合比小。堆焊可以降低融合比。埋弧焊則生產(chǎn)效率高。焊接金相組織不同的鋼，如珠光體鋼和奧氏體鋼焊接時(shí)，還應(yīng)考慮盡量使金屬熔化量降到最小限度，即盡可能地降低融合比，以防止過(guò)渡區(qū)出現(xiàn)脆性的淬硬組織和裂紋等缺陷。 8、試述異種鋼焊接時(shí)焊接材料的選擇 正確選用焊接材料是異種鋼焊接時(shí)的關(guān)鍵，接頭質(zhì)量和性能與焊接材料關(guān)系十分密切。異種鋼接頭的焊縫和熔合區(qū)，由于有合金元素被稀釋和碳遷移等因素的影響，存在著一個(gè)過(guò)渡區(qū)段，這里不但化學(xué)成分和金相組織不均勻，而且物理性能也不同，甚至力學(xué)性能也有極大的差異，可能引起缺陷或嚴(yán)重降低性能，所以必須按母材的成分、性能、接頭形式和使用要求正確地選擇焊接材料。 從使用要求來(lái)說(shuō)，對(duì)于金相組織較為接