鋼結(jié)構(gòu)習(xí)題附答案

1、鋼結(jié)構(gòu)習(xí)題（附答案）鋼結(jié)構(gòu)的材料1. 在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，有明顯先兆的情況是的典型特征。脆性破壞塑性破壞強(qiáng)度破壞 失穩(wěn)破壞2. 建筑鋼材的伸長(zhǎng)率與標(biāo)準(zhǔn)拉伸試件標(biāo)距間長(zhǎng)度的伸長(zhǎng)值有關(guān)。到達(dá)屈服應(yīng)力時(shí) 到達(dá)極限應(yīng)力時(shí) 試件斷裂瞬間試件斷裂后3. 鋼材的設(shè)計(jì)強(qiáng)度是根據(jù)確定的。比例極限彈性極限屈服點(diǎn) 極限強(qiáng)度4. 結(jié)構(gòu)工程中使用鋼材的塑性指標(biāo)，目前最主要用 示。流幅沖擊韌性可焊性伸長(zhǎng)率5. 在鋼結(jié)構(gòu)房屋中，選擇結(jié)構(gòu)用鋼材時(shí)，下列因素中的不是主要考慮的因素。I建造地點(diǎn)的氣溫I荷載性質(zhì)I鋼材造價(jià)I 建筑的防火等級(jí)6. 熱軋型鋼冷卻后產(chǎn)生的殘余應(yīng)力。以拉應(yīng)力為主以壓應(yīng)力為主包括拉、壓應(yīng)力 拉、壓應(yīng)力都很小

2、7. 型鋼中的鋼和工字鋼相比， 。'兩者所用的鋼材不同 前者的翼緣相對(duì)較寬 I前者的強(qiáng)度相對(duì)較高r兩者的翼緣都有較大 的斜度8. 鋼材內(nèi)部除含有Fe、C外，還含有害元素N,O,S,P N,O,SiMn ,0,P Mn,Ti9. 有二個(gè)材料分別為3號(hào)鋼和16Mn鋼的構(gòu)件需焊接，采用手工電弧焊，焊條應(yīng)選用 型。E43IE50IE55T5010. 在低溫工作的鋼結(jié)構(gòu)選擇鋼材除強(qiáng)度、塑性、冷彎性能指標(biāo)外，還需 指標(biāo)。低溫屈服強(qiáng)度低溫抗拉強(qiáng)度低溫沖擊韌性 疲勞強(qiáng)度11. 鋼材脆性破壞同構(gòu)件 無(wú)關(guān)。應(yīng)力集中低溫影響殘余應(yīng)力 彈性模量12. 普通碳素鋼標(biāo)號(hào)C3表示。甲類平爐3號(hào)沸騰鋼 乙類氧氣頂吹3

3、號(hào)沸 騰鋼 特類平爐3號(hào)沸騰鋼 丙類平爐3號(hào)鎮(zhèn) 靜鋼13. 3號(hào)鎮(zhèn)靜鋼設(shè)計(jì)強(qiáng)度可以提高 5%是因?yàn)殒?zhèn)靜鋼比沸騰鋼好。廠脫氧廠爐種廠屈服強(qiáng)度廠澆注質(zhì)量14. 鋼材的理想（T - £曲線（包括考慮焊接應(yīng)力和不考慮焊接應(yīng)力）是A B C D15. 普通碳素鋼強(qiáng)化階段的變形是。完全彈性變形 完全塑性變形 彈性成分 為主的彈塑性變形 塑性成分為主的彈塑性變 形16. 下列因素中， 鋼構(gòu)件發(fā)生脆性破壞無(wú)直接關(guān)系。鋼材屈服點(diǎn)的大小鋼材含碳量負(fù)溫環(huán)境應(yīng)力集中仃.同類鋼種的鋼板，厚度越大， 。-強(qiáng)度越低 塑性越好韌性越好內(nèi)部構(gòu)造缺陷越少18. 鋼材的抗剪設(shè)計(jì)強(qiáng)度f(wàn)v與f有關(guān)，一般而“佛卜"|

4、3/19. 鋼材在復(fù)雜應(yīng)力狀態(tài)下的屈服條件是由 等于單向拉伸時(shí)的屈服點(diǎn)決定的。最大主拉應(yīng)力 （T最大剪應(yīng)力T 最大主壓應(yīng)力（T -折算應(yīng)力（T20. a k是鋼材的指標(biāo)。-韌性性能強(qiáng)度性能塑性性能冷加工性能鋼結(jié)構(gòu)的計(jì)算原理九轉(zhuǎn)到其它章節(jié)m1. 在鋼結(jié)構(gòu)的構(gòu)件設(shè)計(jì)中，認(rèn)為鋼材屈服點(diǎn)是構(gòu)件可以達(dá)到的。最大應(yīng)力設(shè)計(jì)應(yīng)力''疲勞應(yīng)力廠穩(wěn)定臨界應(yīng)力2. 吊車梁的受拉下翼緣在下列不同板邊的加工情況下，疲勞強(qiáng)度最高的 。兩側(cè)邊為軋制邊兩側(cè)邊為火焰切割邊"一 側(cè)邊為軋制邊，另一側(cè)邊為火焰切割邊 1 一側(cè) 邊為刨邊，另一側(cè)邊為火焰切割邊3. 在進(jìn)行第二種極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，計(jì)算用的荷載。需

5、要將永久荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以永久荷載分項(xiàng) 系數(shù)需要將可變荷載的標(biāo)準(zhǔn)值乘以可變荷載分項(xiàng)系數(shù)永久荷載和可變荷載都要乘以各自的荷載分 項(xiàng)系數(shù)永久荷載和可變荷載都用標(biāo)準(zhǔn)值，不必乘荷載 分項(xiàng)系數(shù)4. 鋼結(jié)構(gòu)第一極限狀態(tài)的設(shè)計(jì)表達(dá)式為：1 1/；，式中”氣是。結(jié)構(gòu)主要性系數(shù)荷載分項(xiàng)系數(shù) 可變荷載組合系數(shù)材料的抗力分項(xiàng)系數(shù)5. 進(jìn)行疲勞驗(yàn)算時(shí)，計(jì)算部分的設(shè)計(jì)應(yīng)力幅應(yīng)按。標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算 設(shè)計(jì)荷載計(jì)算 考慮動(dòng)力 系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)荷載計(jì)算 考慮動(dòng)力系數(shù)的設(shè)計(jì)荷 載計(jì)算6. 在連續(xù)反復(fù)荷載作用下，當(dāng)應(yīng)力比” t- 1時(shí)，稱為。完全對(duì)稱循環(huán)脈沖循環(huán)不完全對(duì)稱循環(huán) 不對(duì)稱循環(huán)7. 下列鋼結(jié)構(gòu)計(jì)算所取荷載設(shè)計(jì)值和標(biāo)準(zhǔn)值，哪 一組為正

6、確的？I .計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及 連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值；n .計(jì)算結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強(qiáng)度、穩(wěn)定性以及 連接的強(qiáng)度時(shí)，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值；皿.計(jì)算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形時(shí)，應(yīng)采用荷載設(shè)計(jì)值；IV .計(jì)算疲勞和正常使用極限狀態(tài)的變形 時(shí)，應(yīng)采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值。8. 驗(yàn)算組合梁剛度時(shí)，荷載通常取。I標(biāo)準(zhǔn)值設(shè)計(jì)值組合值I最大值9. 進(jìn)行鋼吊車梁的疲勞計(jì)算時(shí)，其荷載應(yīng)采用 標(biāo)準(zhǔn)值還是設(shè)計(jì)值及需乘以哪些系數(shù)？標(biāo)準(zhǔn)值，僅輪壓乘以動(dòng)力系數(shù)標(biāo)準(zhǔn)值，不乘以任何系數(shù)I設(shè)計(jì)值，乘以荷載分項(xiàng)系數(shù)I設(shè)計(jì)值，乘以荷載分項(xiàng)系數(shù)及輪壓動(dòng)力系數(shù)10. 計(jì)算吊車梁疲勞時(shí)，下列作用在跨間內(nèi)的哪 種吊車荷載取值是正確的

7、？?jī)膳_(tái)吊車荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以動(dòng)力系數(shù)一臺(tái)吊車荷載設(shè)計(jì)值乘以動(dòng)力系數(shù)一臺(tái)吊車荷載標(biāo)準(zhǔn)值乘以荷載分項(xiàng)系數(shù)一臺(tái)起重量最大的吊車荷載標(biāo)準(zhǔn)值鋼結(jié)構(gòu)的連接鹽轉(zhuǎn)到其它章節(jié)Im一、選擇題1. 圖中的焊腳尺寸hf是根據(jù)選定的。C 呢血=L56 = 3.7mm,=1.2累曲=!2棚謙k加 6mm"阮醞歷詡7咖旳皿“2x0"2即師1如嗣丸-(12伽b眄二L5巫沁7m砧性 “2x20 = 22沏胡2忙”咖2.6 6 10 83. 如圖所示為單角鋼(L80 X 5)接長(zhǎng)連接，采 用側(cè)面角焊縫 (Q235鋼和E43型焊條，焊腳尺寸hf =5mm。求連接承載 力設(shè)計(jì)值(靜載)=。° bxQ7切j7

8、=2x0.7x5x(托2xQ7x5x(3 的xMO0 2xO.7x5x(Wx5-W)xM0bxQ7x5x(60x5)xMO4. 設(shè)有一截面尺寸為100X8的板件，在端部用 兩條側(cè)面角焊縫焊在10mm厚的節(jié)點(diǎn)板上，兩板 件板面平行，焊腳尺寸為6mm。為滿足最小焊 縫長(zhǎng)度的構(gòu)造要求，試選用下列何項(xiàng)數(shù)值。40mm60mm80mm100mm5. 鋼結(jié)構(gòu)連接中所使用的焊條應(yīng)與被連接構(gòu)件的強(qiáng)度相匹配，通常在被連接構(gòu)件選用 Q345時(shí), 焊條選用。E55E50E43 前三種均可6. 產(chǎn)生焊接殘余應(yīng)力的主要因素之一是。r庫(kù)岡材的塑性太低I鋼材的彈性模量太高r I 焊接時(shí)熱量分布不均焊縫的厚度太小7. 產(chǎn)生縱向

9、焊接殘余應(yīng)力的主要原因是。1冷卻速度太快1焊件各纖維能自由變形 廠丨 鋼材彈性模量太大，使構(gòu)件剛度很大施焊時(shí)焊件上出現(xiàn)冷塑和熱塑區(qū)8. 角鋼和鋼板間用側(cè)焊縫搭接連接，當(dāng)角鋼肢背 與肢尖焊縫的焊腳尺寸和焊縫的長(zhǎng)度都等同時(shí)，。角鋼肢背的側(cè)焊縫與角鋼肢尖的側(cè)焊縫受力 相等角鋼肢尖側(cè)焊縫受力大于角鋼肢背的側(cè)焊縫角鋼肢背的側(cè)焊縫受力大于角鋼肢尖的側(cè)焊縫由于角鋼肢背和肢尖的側(cè)焊縫受力不相等，因 而連接受有彎矩的作用9. 在動(dòng)荷載作用下，側(cè)焊縫的計(jì)算長(zhǎng)度不宜大于。60h40h80h120h10. 圖示的角焊縫在P的作用下，最危險(xiǎn)點(diǎn)是1 a、b 點(diǎn)b、d 點(diǎn)c、d 點(diǎn)1 a、c 點(diǎn)11. 對(duì)于直接承受動(dòng)力荷載

10、的結(jié)構(gòu)，計(jì)算正面直角焊縫時(shí)。要考慮正面角焊縫強(qiáng)度的提高要考慮焊縫剛度影響與側(cè)面角焊縫的計(jì)算式相同 取12. 在制作長(zhǎng)焊件時(shí)，為了考慮焊接殘余變形的影響，其下料長(zhǎng)度等于 。設(shè)計(jì)長(zhǎng)度 設(shè)計(jì)長(zhǎng)度+縱向收縮余量 設(shè) 計(jì)長(zhǎng)度+縱向收縮和橫向收縮余量 設(shè)計(jì)長(zhǎng)度 +橫向收縮余量13. 焊接結(jié)構(gòu)的疲勞強(qiáng)度的大小與關(guān)系不大。r鋼材的種類I應(yīng)力循環(huán)次數(shù)r I連接的構(gòu)造 細(xì)節(jié)殘余應(yīng)力大小14. 焊接連接或焊接構(gòu)件的疲勞性能與有關(guān)。r I應(yīng)力比P=”眾仁（隘最小應(yīng)九最大應(yīng)力）15. 未焊透的對(duì)接焊縫計(jì)算應(yīng)按計(jì)算。r I對(duì)接焊縫角焊縫斷續(xù)焊縫斜焊縫二、計(jì)算題1 驗(yàn)算圖示直角角焊縫的強(qiáng)度。已知靜荷載 F=120kN（設(shè)計(jì)

11、值），角焊縫的焊角尺寸為 hf =8mm，鋼材為Q235 BF鋼，手工焊， 焊條為 E43 型，.；=： f 。2. 請(qǐng)驗(yàn)算圖示牛腿與柱連接的對(duì)接焊縫的強(qiáng)度。靜力荷載設(shè)計(jì)值F=220kN 鋼材用Q235AF，焊條E43手工焊，無(wú)引弧板，焊 縫質(zhì)量三級(jí)（假定剪力全部由腹板上的焊縫 承受）。肺，j：=125N加。3. 兩鋼板截面為 18X 400，兩面用蓋板連接，鋼材Q235，承受軸心力設(shè)計(jì)值N=1181kN，采用M22普通C級(jí)螺栓連接，do = 23.5mm，按圖示連接。試驗(yàn)算節(jié)點(diǎn)是 否安全。工J 。4. 梁的連接構(gòu)造 如圖所示。連接承受的彎矩 M =1000kNm，剪力 V=100kN。鋼材

12、Q235， 摩擦型高強(qiáng)度螺栓10.9級(jí)，M20接觸面噴 砂處理，二u，。試驗(yàn)算梁節(jié)點(diǎn)高強(qiáng)度 螺栓連接的強(qiáng)度。提示：梁腹板分擔(dān)的彎矩按 匚1計(jì)算，剪力全部由腹板承受。1.解：將F移至焊縫形心，得二一廠丄一 一：-焊縫左邊點(diǎn)受力最為不利，由N產(chǎn)生的J和 M產(chǎn)生的卡迭加。力=2xfl 7A/fr = 2x07x3x(250-20)= 663 晞桝眉=匹飛=如川 =99.5 N/272x07 如:2x07xSx2«J代入:I 口八(66.399.51.22 * 丿+ 38 3= 141.2 N/mm2了； = 160 Nfmtn焊縫強(qiáng)度滿足要求。2解:（1 ）計(jì)算對(duì)接焊縫計(jì)算截面的幾何特性，

13、中和軸位置（200-110x5 +（300-ld）xl0xi60如yj = :r= 99 澀漲1（200-/0）x10+（300-110為=310-99 = 211mm焊縫截面幾何特性4 = x/0x（300 idf +（300 -2O）xZ£?x（MO-P9）s+ x（200-110（200-16）109-5）21.2=tn#-（J00-Z0）x20-2PX20W剪力只由腹板承擔(dān)，故只算腹板的截面積 4（2）驗(yàn)算焊縫強(qiáng)度經(jīng)分析最危險(xiǎn)點(diǎn)是最下面點(diǎn)，故只要驗(yàn)算該點(diǎn)的焊縫強(qiáng)度。<r =蜒=220x200刈0?211 =為彳時(shí)< $： = 215Nlmm2Iv仃9x0八t =耀

14、/ < C = 125N!mm2Av 2.9103折算應(yīng)力=11185 = 203.517!故折算應(yīng)力強(qiáng)度不滿足要求，如此焊縫改成 二級(jí)焊縫，則 y曲，就能滿足強(qiáng)度要求了。3. 解：(1) 螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算單個(gè)螺栓抗剪承載力設(shè)計(jì)值2_22 2N： =nv130 = 98800 = 98.8kN44單個(gè)螺栓承壓承載力設(shè)計(jì)值M 噸出=22x18305 = 120800=120.8故取-i. "''o每側(cè)12個(gè)螺栓，承載力為12 刈8AH856 翅臨(2) 驗(yàn)算被連接鋼板的凈截面強(qiáng)度=il81x10 = 214.4y 2<y-2ijy455.08-10/幡槪/廉朋4

15、. 解:(1)連接一側(cè)最不利情況下的受力M由翼緣和腹板按剛度分配梁截面對(duì)于水平對(duì)稱軸的慣性矩1 = xptfO3 +2"O0x2X49O? 4.8710 12腹板對(duì)于水平對(duì)稱軸的慣性矩L = * 12腹板分擔(dān)的彎矩：叭=LxM = <1000-211.SkNmv I 487翼緣分擔(dān)的彎矩：MJ1000-21L5-788.5km翼緣分擔(dān)的彎矩由螺栓群受軸向力來(lái)承擔(dān):N=f_ = l=7885kNh 1.0腹板螺栓群除分擔(dān)部分彎矩外，還承受全部剪力，而該剪力對(duì)腹板連接螺栓群又有偏心，將剪力移到螺栓群形心，受 力為：M = 21I.5 + iOO>i = 22O.5kNm100

16、0（2）確定單個(gè)摩擦型高強(qiáng)度螺栓的承載力設(shè)計(jì) 值翼緣螺栓：按圖中尺寸沿受力方向的連接長(zhǎng)度ls40cmyi5d =152.15 32.3cm故需將螺栓的承載力設(shè)計(jì)值乘以下列折減 系數(shù)，即：I40-0.98150d&1502.15用二護(hù)（加勺畫= 00.910.45155 = 61.儷腹板螺栓:因上、下排螺栓“ T的合力方向大致是水平的， 沿受力方向的連接長(zhǎng)度-.< -：，:，故不需乘折減系數(shù)H。用=0.9nfpP = 0.92 x 0.45155 = 125,6kN（3）螺栓強(qiáng)度驗(yàn)算a.翼緣板拼接螺栓：螺栓孔徑do取21.5mm翼緣板的凈截面面積為：4 =（40-42.152 =

17、62.8m2翼緣板能承受的軸向力：毛截面：N = A'f = 40x2 X”燈口 = 1720000N = 172醐凈截面：4J62.8100215N=1473kNi-0.5- n n24摩擦型高強(qiáng)度螺栓能承受的軸向力:N=n = 6L5x24 = 1476上述三項(xiàng)最小值為N=1473kN >翼緣螺栓群受 到的力788.5kN ,故翼緣板拼接螺栓滿足強(qiáng) 度要求。b.腹板拼接螺栓：腹板承受的內(nèi)力 V=100kN M =220.5kN m每個(gè)螺栓所承受的垂直剪力為：=-= =7.14kN«14在彎矩的作用下，受力最大的螺栓承受的水 平剪力為：因 yi>3xi，故略去M

18、+(©)?=偵莎而7 = 91.2kN< N； = 125爾所以腹板拼接螺栓群滿足強(qiáng)度要求。轉(zhuǎn)到其它章節(jié)T，、選擇題1.計(jì)算梁的時(shí)，應(yīng)用凈截面的幾何參數(shù)。，正應(yīng)力剪應(yīng)力 整體穩(wěn)定局部穩(wěn)定2. 鋼結(jié)構(gòu)梁計(jì)算公式"阮中人。與材料強(qiáng)度有關(guān)是極限彎矩與邊緣屈服彎矩之比表示截面部分進(jìn)入塑性r I與梁所受3. 在充分發(fā)揮材料強(qiáng)度的前提下，3號(hào)鋼梁的最小高度hmin16Mn鋼鋼梁的（其他條件均相同）。大于"小于。等于不確定4. 梁的最小高度是由 控制的。強(qiáng)度 建筑要求-剛度整體穩(wěn)定5. 單向受彎梁失去整體穩(wěn)定時(shí)是 形式的失穩(wěn)。彎曲扭轉(zhuǎn)彎扭雙向彎曲6. 為了提高梁的整體穩(wěn)定

19、性，是最經(jīng)濟(jì)有效的辦法。I增大截面“ I增加側(cè)向支撐點(diǎn)，減少h設(shè)置 橫向加勁肋改變荷載作用的位置7. 當(dāng)梁上有固定較大集中荷載作用時(shí)，其作用點(diǎn)處應(yīng)。I設(shè)置縱向加勁肋“ I設(shè)置橫向加勁肋 廠I減少 腹板寬度增加翼緣的厚度8. 如圖示鋼梁，因整體穩(wěn)定要求，需在跨中設(shè)側(cè)向支點(diǎn)，其位置以 為最佳方案。A B C D9. 焊接組合梁腹板中，布置橫向加勁肋對(duì)防止 引起的局部失穩(wěn)最有效，布置縱向加勁肋 對(duì)防止引起的局部失穩(wěn)最有效。A、剪應(yīng)力B、彎曲應(yīng)力C、復(fù)合應(yīng)力D、局部 壓應(yīng)力A,B A,C - D,B B,C10. 鋼梁腹板局部穩(wěn)定采用 準(zhǔn)則。腹板局部屈曲應(yīng)力與構(gòu)件整體屈曲應(yīng)力相等 腹板實(shí)際應(yīng)力不超過(guò)腹

20、板屈曲應(yīng)力 腹板實(shí)際應(yīng)力不小于板的屈服應(yīng)力-腹板局部臨界應(yīng)力不小于鋼材屈服應(yīng)力11. 當(dāng)梁整體穩(wěn)定系數(shù)心酣時(shí)，用唸代替徐，主要是因?yàn)?。梁的局部穩(wěn)定有影響-梁已進(jìn)入彈塑性階段梁發(fā)生了彎扭變形梁的強(qiáng)度降低了12. 分析焊接工字形鋼梁腹板局部穩(wěn)定時(shí)，腹板與翼緣相接處可簡(jiǎn)化為。自由邊 簡(jiǎn)支邊 固定邊-有轉(zhuǎn)動(dòng)約束的 支承邊13. 對(duì)提高工字形截面的整體穩(wěn)定性作用最小?！?I增加腹板厚度I約束梁端扭轉(zhuǎn)設(shè)置平面 外支承 加寬梁翼緣14. 雙軸對(duì)稱截面梁，其強(qiáng)度剛好滿足要求，而腹板在彎曲應(yīng)力下有發(fā)生局部失穩(wěn)的可能，下列 方案比較，應(yīng)采用?！?I在梁腹板處設(shè)置縱、橫向加勁肋I在梁腹板處設(shè)置橫向加勁肋I在梁腹板處

21、設(shè)置縱向加勁肋I沿梁長(zhǎng)度方向在腹板處設(shè)置橫向水平支撐15. 一焊接工字形截面簡(jiǎn)支梁，材料為 Q235,fy =235N/mm2梁上為均布荷載作用，并在支座處 已設(shè)置支承加勁肋，梁的腹板高度和厚度分別為 900mm和12mm，若考慮腹板穩(wěn)定性，則。I布置縱向和橫向加勁肋“無(wú)需布置加勁肋按構(gòu)造要求布置加勁肋 r按計(jì)算布置橫向加 勁肋1、計(jì)算題1. 簡(jiǎn)支焊接鋼梁的尺寸及荷載（均為靜力荷載 設(shè)計(jì)值）如圖所示，鋼材為Q235，加勁肋設(shè) 置如圖，不考慮局部壓應(yīng)力，要求：驗(yàn)算區(qū)格I腹板的局部穩(wěn)定性。2. 簡(jiǎn)支梁受力及支承如圖所示，荷載標(biāo)準(zhǔn)值P=180kN分項(xiàng)系數(shù)1.4，不計(jì)自重，Q235鋼，2fy=235N

22、/mm1）驗(yàn)算該梁的強(qiáng)度。2）如不需驗(yàn)算該梁的整體穩(wěn)定，問(wèn)需設(shè)幾道側(cè)向支承？3. 字形組合截面鋼梁，其尺寸和受力如圖所示。 已知其腹板的高厚比一二：，為保證腹板的局 部穩(wěn)定，請(qǐng)?jiān)谥ё鵄、B處及其之間梁段內(nèi)布置 加勁肋。4. 圖示為一焊接工字形簡(jiǎn)支梁，跨度| = 4m。 鋼材 Q235F f=215N/mrm， fy=235N/mim。承 受均布荷載設(shè)計(jì)值為p （包括自重）。假定該 梁局部穩(wěn)定和強(qiáng)度以及剛度能滿足要求，試求 該梁能承受的荷載p。1.解：圖為 /所以1%t =（空即+乃（竺與=59.i y 2 汗12602500/權(quán)朋支座反力- _ .；二- :U2區(qū)格I平均彎矩、平均剪力分別為（

23、中間點(diǎn)處）彳9M = 4241.25- 1.252 = 527.5KN' 梆V = 424-3.2 1.25-420KN相應(yīng)的=400佔(zhàn)12608人=2 x 212 "滬 + 丄 * 0肌 / 26 8.21 燈 f12炯.527.5106307T8.2109斗竺）59.1288.2= 0.69 <1所以局部穩(wěn)定滿足要求393751060872430210因此梁的整體穩(wěn)定性能保證。2. 解：設(shè)強(qiáng)軸為x軸1）強(qiáng)度驗(yàn)算L= 2x0 82040. + 丄 乂0弘妒二 77829c12=77829_ =唄亦40.32-0.820404 +064020- 11264cm3=0.82040,4= 646.4cm3=竺"竺型拓=打歐Nm JWC44= 126kN2最大正應(yīng)力強(qiáng)度驗(yàn)算:所以可以考慮部分塑性。= i88.7<f = 215378xlO61.0519081最大剪應(yīng)力強(qiáng)度驗(yàn)算:VS 126101126.41瓦