第一章 發(fā)動(dòng)機(jī)的性能

1、1 2第一章第一章 發(fā)動(dòng)機(jī)的性能發(fā)動(dòng)機(jī)的性能Engine Performance3第一節(jié)第一節(jié) 發(fā)動(dòng)機(jī)理論循環(huán)發(fā)動(dòng)機(jī)理論循環(huán)第二節(jié)第二節(jié) 四沖程發(fā)動(dòng)機(jī)的實(shí)際循環(huán)四沖程發(fā)動(dòng)機(jī)的實(shí)際循環(huán)第三節(jié)第三節(jié) 發(fā)動(dòng)機(jī)的指示性能指標(biāo)發(fā)動(dòng)機(jī)的指示性能指標(biāo)第四節(jié)第四節(jié) 發(fā)動(dòng)機(jī)的有效性能指標(biāo)發(fā)動(dòng)機(jī)的有效性能指標(biāo)第五節(jié)第五節(jié) 機(jī)械損失和機(jī)械效率機(jī)械損失和機(jī)械效率第六節(jié)第六節(jié) 熱平衡熱平衡4發(fā)動(dòng)機(jī)性能指標(biāo)發(fā)動(dòng)機(jī)性能指標(biāo) 動(dòng)力性能指標(biāo)：功率、轉(zhuǎn)矩、轉(zhuǎn)速 經(jīng)濟(jì)性能指標(biāo)：燃料消耗率、潤(rùn)滑油消耗率 運(yùn)轉(zhuǎn)性能指標(biāo)：冷起動(dòng)性能、噪聲、排放性能 可靠性、耐久性、結(jié)構(gòu)工藝性、使用維修性、生產(chǎn)實(shí)際條件、使用特點(diǎn)等。 闡述、分析三大指標(biāo)的

2、影響因素和規(guī)律闡述、分析三大指標(biāo)的影響因素和規(guī)律5第一節(jié)第一節(jié) 發(fā)動(dòng)機(jī)理論循環(huán)發(fā)動(dòng)機(jī)理論循環(huán)發(fā)動(dòng)機(jī)的發(fā)動(dòng)機(jī)的將非常復(fù)雜的實(shí)際工將非常復(fù)雜的實(shí)際工作過(guò)程加以抽象簡(jiǎn)化，忽略一些次要影響因素，作過(guò)程加以抽象簡(jiǎn)化，忽略一些次要影響因素，并對(duì)其中變化復(fù)雜、難于進(jìn)行細(xì)致分析的物理、并對(duì)其中變化復(fù)雜、難于進(jìn)行細(xì)致分析的物理、化學(xué)過(guò)程如可燃混合氣的準(zhǔn)備與燃燒過(guò)程等化學(xué)過(guò)程如可燃混合氣的準(zhǔn)備與燃燒過(guò)程等進(jìn)行簡(jiǎn)化處理，得到便于進(jìn)行定量分析的進(jìn)行簡(jiǎn)化處理，得到便于進(jìn)行定量分析的循環(huán)，循環(huán)，稱發(fā)動(dòng)機(jī)的稱發(fā)動(dòng)機(jī)的理想循環(huán)理想循環(huán)。6一、三種基本理論循環(huán)一、三種基本理論循環(huán): 1、研究理論循環(huán)的目的、研究理論循環(huán)的目的:

3、 1)確定循環(huán)熱效率的理論極限確定循環(huán)熱效率的理論極限，以判斷實(shí)際發(fā)，以判斷實(shí)際發(fā)動(dòng)機(jī)經(jīng)濟(jì)性和工作過(guò)程進(jìn)行的完善程度以及動(dòng)機(jī)經(jīng)濟(jì)性和工作過(guò)程進(jìn)行的完善程度以及改進(jìn)潛力。改進(jìn)潛力。2)分析比較發(fā)動(dòng)機(jī)分析比較發(fā)動(dòng)機(jī)不同熱力循環(huán)方式不同熱力循環(huán)方式的經(jīng)濟(jì)性的經(jīng)濟(jì)性和動(dòng)力性。和動(dòng)力性。3) 確定提高確定提高以理論以理論循環(huán)熱效率循環(huán)熱效率為代表的經(jīng)濟(jì)性為代表的經(jīng)濟(jì)性和和以以平均壓力平均壓力為代表的動(dòng)力性為代表的動(dòng)力性的基本途徑。的基本途徑。71 假定工質(zhì)為定比熱容的假定工質(zhì)為定比熱容的理想氣體理想氣體（具有標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的（具有標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的空氣物理常數(shù)，工質(zhì)的物理性質(zhì)和化學(xué)性質(zhì)不變）；空氣物理常數(shù)，工質(zhì)的

4、物理性質(zhì)和化學(xué)性質(zhì)不變）；2 2 不計(jì)吸氣和排氣過(guò)程不計(jì)吸氣和排氣過(guò)程（工質(zhì)的總質(zhì)量保持不變），（工質(zhì)的總質(zhì)量保持不變），假設(shè)工質(zhì)是在假設(shè)工質(zhì)是在閉口系統(tǒng)閉口系統(tǒng)中作封閉循環(huán)；中作封閉循環(huán)；3 3 壓縮、膨脹過(guò)程簡(jiǎn)化為壓縮、膨脹過(guò)程簡(jiǎn)化為絕熱等熵過(guò)程絕熱等熵過(guò)程；4 4 把燃燒過(guò)程看作是外界對(duì)工質(zhì)的加熱過(guò)程，把燃燒過(guò)程看作是外界對(duì)工質(zhì)的加熱過(guò)程，簡(jiǎn)化為簡(jiǎn)化為等容加熱過(guò)程等容加熱過(guò)程或或等壓加熱過(guò)程等壓加熱過(guò)程；5 5 排氣排氣中的實(shí)際放熱過(guò)程中的實(shí)際放熱過(guò)程簡(jiǎn)化為簡(jiǎn)化為等容放熱等容放熱過(guò)程；過(guò)程；6 6 忽略過(guò)程損失，把循環(huán)的每一過(guò)程都假定為忽略過(guò)程損失，把循環(huán)的每一過(guò)程都假定為可逆過(guò)可逆過(guò)程

5、程，即假設(shè)循環(huán)過(guò)程為，即假設(shè)循環(huán)過(guò)程為可逆循環(huán)可逆循環(huán)。簡(jiǎn)化原則為簡(jiǎn)化原則為: : 理解！理解！83、發(fā)動(dòng)機(jī)的理論循環(huán)：、發(fā)動(dòng)機(jī)的理論循環(huán)： 發(fā)動(dòng)機(jī)理論循環(huán)的三種形式：發(fā)動(dòng)機(jī)理論循環(huán)的三種形式：a)b) c)9理論循環(huán)參數(shù)理論循環(huán)參數(shù) 壓縮比：壓縮比： c=Va/Vc=(Vs+Vc)/Vc=1+Vs/Vc 等容加熱時(shí)的壓力升高比：等容加熱時(shí)的壓力升高比： p= pz/pc 等壓加熱時(shí)的容積預(yù)膨脹比（初始膨脹等壓加熱時(shí)的容積預(yù)膨脹比（初始膨脹比）：比）： =Vz/Vz 工質(zhì)的等熵指數(shù)（比熱容比）：工質(zhì)的等熵指數(shù)（比熱容比）：k=cp/cv 010粗略對(duì)應(yīng)關(guān)系粗略對(duì)應(yīng)關(guān)系 汽油機(jī)汽油機(jī)等容加熱等容

6、加熱 高增壓和低速柴油機(jī)高增壓和低速柴油機(jī)等壓加熱等壓加熱 高速柴油機(jī)高速柴油機(jī)混合加熱混合加熱11二、二、循環(huán)熱效率循環(huán)熱效率：1、循環(huán)熱效率、循環(huán)熱效率(簡(jiǎn)稱簡(jiǎn)稱熱效率熱效率) ：1212111QQQQQQWt式中：式中： 工質(zhì)所做工質(zhì)所做循環(huán)功（循環(huán)功（J） 循環(huán)加熱量（循環(huán)加熱量（J） 工質(zhì)在工質(zhì)在循環(huán)中放出的熱（循環(huán)中放出的熱（J）tW1Q2Q評(píng)定循環(huán)評(píng)定循環(huán)經(jīng)濟(jì)性經(jīng)濟(jì)性理論循環(huán)是用循環(huán)熱效率和循環(huán)平均壓理論循環(huán)是用循環(huán)熱效率和循環(huán)平均壓力來(lái)評(píng)定。力來(lái)評(píng)定。12 ) 1() 1(111001ppkpkctk2、三種基本理論循環(huán)的熱效率公式、三種基本理論循環(huán)的熱效率公式111kct)

7、1(111001kkkct 101p133、三種基本理論循環(huán)熱效率的分析、三種基本理論循環(huán)熱效率的分析1）混合加熱循環(huán)熱效率的分析）混合加熱循環(huán)熱效率的分析 tc) 1 (分析條件：分析條件：循環(huán)總加熱量不變。循環(huán)總加熱量不變。循環(huán)平均吸熱溫循環(huán)平均吸熱溫度增加，平均放度增加，平均放熱溫度下降，循熱溫度下降，循環(huán)溫差加大。環(huán)溫差加大。14t0)2(tp)3( 增大增大循環(huán)平均吸熱溫度增加，平均放熱溫循環(huán)平均吸熱溫度增加，平均放熱溫度下降，循環(huán)溫差加大（放熱量減少）；度下降，循環(huán)溫差加大（放熱量減少）； 增增大則反之。大則反之。 增大增大到一定數(shù)值后，到一定數(shù)值后， 變化變化不大，而不大，而 變

8、化影響明顯變化影響明顯）(二者負(fù)相關(guān)，反映混合加熱二者負(fù)相關(guān)，反映混合加熱循環(huán)中等容、等壓加熱的多循環(huán)中等容、等壓加熱的多少，應(yīng)綜合分析少，應(yīng)綜合分析）0t0pp15162）等容加熱循環(huán)熱效率的分析）等容加熱循環(huán)熱效率的分析tc) 1 (）等壓加熱循環(huán)熱效率的分析）等壓加熱循環(huán)熱效率的分析t0)2(tc) 1 (4） 等熵指數(shù)對(duì)循環(huán)熱效率的影響等熵指數(shù)對(duì)循環(huán)熱效率的影響t) 1 (特別是在特別是在c c 較小時(shí)明顯較小時(shí)明顯c 大時(shí)明顯大時(shí)明顯17不同加熱循環(huán)，影響熱效率的因素有所不同，不同加熱循環(huán)，影響熱效率的因素有所不同，但共同的特點(diǎn)是三種理論循環(huán)的熱效率均與壓但共同的特點(diǎn)是三種理論循環(huán)的

9、熱效率均與壓縮比和等熵指數(shù)有關(guān)：縮比和等熵指數(shù)有關(guān)： 三個(gè)循環(huán)的三個(gè)循環(huán)的 均隨均隨c c的加大而上升。一般來(lái)的加大而上升。一般來(lái)說(shuō)，說(shuō)，c c較小時(shí)明顯，較小時(shí)明顯，c c較大時(shí)不顯著。提高較大時(shí)不顯著。提高壓縮比可以擴(kuò)大循環(huán)高低溫?zé)嵩吹钠骄鶞囟炔?，壓縮比可以擴(kuò)大循環(huán)高低溫?zé)嵩吹钠骄鶞囟炔睿黾优蛎洷?，從而提高循環(huán)熱效率增加膨脹比，從而提高循環(huán)熱效率 。但當(dāng)。但當(dāng)c1414以后，隨壓縮比的增加，熱效率的增加逐以后，隨壓縮比的增加，熱效率的增加逐漸減少，而機(jī)械負(fù)荷和熱負(fù)荷卻成比例增加。漸減少，而機(jī)械負(fù)荷和熱負(fù)荷卻成比例增加。tt18 三個(gè)循環(huán)的三個(gè)循環(huán)的 均隨均隨k k的加大而上升。的加大而上

10、升。K K值取值取決于工質(zhì)的性質(zhì)，雙原子氣體（空氣）決于工質(zhì)的性質(zhì)，雙原子氣體（空氣）k k =1.4,=1.4,多原子氣體多原子氣體k k =1.33=1.33。但實(shí)際循環(huán)工質(zhì)為非純。但實(shí)際循環(huán)工質(zhì)為非純空氣的多變過(guò)程，一般多變指數(shù)空氣的多變過(guò)程，一般多變指數(shù)n nk k，所以提，所以提高多變指數(shù)高多變指數(shù)n n，或使工質(zhì)更接近純空氣，如稀，或使工質(zhì)更接近純空氣，如稀薄燃燒技術(shù)等，可以提高循環(huán)熱效率。薄燃燒技術(shù)等，可以提高循環(huán)熱效率。t191 1）實(shí)際混合加熱循環(huán)熱效率的分析）實(shí)際混合加熱循環(huán)熱效率的分析1 1、在任何情況下，為提高熱效率，都、在任何情況下，為提高熱效率，都應(yīng)該盡量減少等壓加

11、熱部分而接近等容應(yīng)該盡量減少等壓加熱部分而接近等容燃燒，這就是所謂的提高燃燒，這就是所謂的提高“等容度等容度”的的概念。概念。2 2、在負(fù)荷變化時(shí)，若主要是、在負(fù)荷變化時(shí)，若主要是 變化，變化，則高、低負(fù)荷的則高、低負(fù)荷的 值差別加大，若主要值差別加大，若主要是是 變化時(shí)，則變化時(shí)，則 將保持大致不變，將保持大致不變，這一點(diǎn)對(duì)汽、柴油機(jī)不同負(fù)荷時(shí)這一點(diǎn)對(duì)汽、柴油機(jī)不同負(fù)荷時(shí) 值值的對(duì)比有理論指導(dǎo)意義的對(duì)比有理論指導(dǎo)意義（近似反向）（近似反向）。0tttp202）實(shí)際等容加熱循環(huán)熱效率的分析）實(shí)際等容加熱循環(huán)熱效率的分析）實(shí)際等壓加熱循環(huán)熱效率的分析）實(shí)際等壓加熱循環(huán)熱效率的分析實(shí)際上隨著負(fù)荷增

12、加（實(shí)際上隨著負(fù)荷增加（Q Q1 1）輸出功）輸出功率率但但T Tk k 略有略有實(shí)際柴油機(jī)在重負(fù)荷時(shí)（實(shí)際柴油機(jī)在重負(fù)荷時(shí)（Q Q1 1）( (0 0 ；T Tk k） 3 3、實(shí)際工質(zhì)并非定比熱容，因而同一種、實(shí)際工質(zhì)并非定比熱容，因而同一種工質(zhì)隨溫度的變化比熱容比工質(zhì)隨溫度的變化比熱容比 k k 值也是變值也是變化的?；摹 ktt21工程熱力學(xué)內(nèi)容工程熱力學(xué)內(nèi)容 提高循環(huán)中工值平均吸熱溫度，降低平均放熱提高循環(huán)中工值平均吸熱溫度，降低平均放熱溫度，可提高循環(huán)熱效率。溫度，可提高循環(huán)熱效率。兩種分析方法：兩種分析方法： 第一定律分析法第一定律分析法立足數(shù)量，以熱效率為立足數(shù)量，以熱效率

13、為指標(biāo)指標(biāo) 第二定律分析法（第二定律分析法（損失和損失和效率）效率）立立足數(shù)量和質(zhì)量，以足數(shù)量和質(zhì)量，以為指標(biāo)為指標(biāo) 根據(jù)熱力學(xué)第二定律，熱能不能完全根據(jù)熱力學(xué)第二定律，熱能不能完全轉(zhuǎn)變?yōu)闄C(jī)械能，其最大可能轉(zhuǎn)換的部分叫做轉(zhuǎn)變?yōu)闄C(jī)械能，其最大可能轉(zhuǎn)換的部分叫做“熱熱”，即最大可利用的熱能。熱力系統(tǒng)，即最大可利用的熱能。熱力系統(tǒng)的溫度相對(duì)于環(huán)境溫度愈高，則的溫度相對(duì)于環(huán)境溫度愈高，則“熱熱”值值愈大，可能達(dá)到的熱效率就愈高。愈大，可能達(dá)到的熱效率就愈高。22循環(huán)參數(shù)對(duì)循環(huán)參數(shù)對(duì) 影響的物理實(shí)質(zhì)影響的物理實(shí)質(zhì) 發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)動(dòng)機(jī) k、 p、 0值不變，單純改變值不變，單純改變c時(shí)，在相同的初始狀態(tài)下，時(shí)，

14、在相同的初始狀態(tài)下， c高者高者壓縮終了時(shí)的壓縮終了時(shí)的p、T值必然都高。壓值必然都高。壓縮終了溫度愈高，則相同加熱量下縮終了溫度愈高，則相同加熱量下所達(dá)到的溫度也必然更高。所以高所達(dá)到的溫度也必然更高。所以高c系統(tǒng)的系統(tǒng)的“熱熱”高于低高于低c系統(tǒng)。系統(tǒng)。t23 發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)c和和 k 值不變，而值不變，而p、 0變化時(shí)：變化時(shí)：由于任何循環(huán)都可分割為若干具有相同由于任何循環(huán)都可分割為若干具有相同加熱量的微等容循環(huán)，越是后面的等容加熱量的微等容循環(huán)，越是后面的等容循環(huán)其壓縮比循環(huán)其壓縮比c越低，低于理論壓縮比。越低，低于理論壓縮比。所以，所以， p、 0的影響，實(shí)質(zhì)上還是壓縮的影響，實(shí)質(zhì)上還

15、是壓縮比不同的影響。比不同的影響?！暗热荻鹊热荻取睂?shí)質(zhì)上反映了實(shí)質(zhì)上反映了各微循環(huán)真實(shí)壓縮比的平均值接近理論各微循環(huán)真實(shí)壓縮比的平均值接近理論壓縮比的程度。預(yù)脹比壓縮比的程度。預(yù)脹比0比壓力升高比比壓力升高比p的影響大，就是因?yàn)檎鎸?shí)壓縮比變化更的影響大，就是因?yàn)檎鎸?shí)壓縮比變化更大的緣故。大的緣故。24 發(fā)動(dòng)機(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)c、p、 0 值不變，而值不變，而k 變化變化時(shí)：因?yàn)闅怏w常數(shù)時(shí)：因?yàn)闅怏w常數(shù)Rg不變，所以不變，所以k值值愈大，則愈大，則cv、cp愈?。ㄓ。?cv = Rg/（ k -1），）， cp - cv = Rg），在相同加熱量），在相同加熱量和初始狀態(tài)不變時(shí)，和初始狀態(tài)不變時(shí)， 比熱

16、容小則工比熱容小則工質(zhì)溫升愈高，質(zhì)溫升愈高， 也就愈高。也就愈高。t25提高壓縮比提高壓縮比增大壓力升高比增大壓力升高比減小初期膨脹比減小初期膨脹比發(fā)動(dòng)機(jī)理論循環(huán)的熱效率和發(fā)動(dòng)機(jī)的運(yùn)發(fā)動(dòng)機(jī)理論循環(huán)的熱效率和發(fā)動(dòng)機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)參數(shù)及燃燒室結(jié)構(gòu)型式無(wú)關(guān)轉(zhuǎn)參數(shù)及燃燒室結(jié)構(gòu)型式無(wú)關(guān)提高循環(huán)熱效率的分析提高循環(huán)熱效率的分析26增壓、中冷，增加循環(huán)供油量增壓、中冷，增加循環(huán)供油量提高發(fā)動(dòng)機(jī)的熱效率提高發(fā)動(dòng)機(jī)的熱效率提高壓縮比，提高壓縮比，增大壓力升高比增大壓力升高比減小初期膨脹比減小初期膨脹比提高循環(huán)動(dòng)力性的分析提高循環(huán)動(dòng)力性的分析27 從理論循環(huán)的分析可知，提高壓縮比從理論循環(huán)的分析可知，提高壓縮比c和和壓力

17、升高比壓力升高比p對(duì)提高循環(huán)熱效率對(duì)提高循環(huán)熱效率t起著有利的起著有利的作用，但發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際工作條件作用，但發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際工作條件約束和限制約束和限制循循環(huán)熱效率提高。環(huán)熱效率提高。、發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際工作條件對(duì)循環(huán)熱效率提高、發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際工作條件對(duì)循環(huán)熱效率提高的的約束和限制約束和限制： 1)零件的強(qiáng)度和可靠性的限制零件的強(qiáng)度和可靠性的限制 2)機(jī)械效率的限制機(jī)械效率的限制3)燃燒方面的限制燃燒方面的限制4）排放方面的限制）排放方面的限制28發(fā)動(dòng)機(jī)的壓縮比和壓力升高比發(fā)動(dòng)機(jī)的壓縮比和壓力升高比291、循環(huán)平均壓力循環(huán)平均壓力 ：stVWp tp評(píng)定循環(huán)的動(dòng)力性(kPa)式中： 循環(huán)所做的功（J） 氣缸工作容

18、積（L）WsV三、循環(huán)三、循環(huán)平均壓力平均壓力：?jiǎn)挝黄兹莘e（單位排量）所做的循環(huán)功，反映汽缸工作容積的做功能力。301 1）混合加熱循環(huán)平均壓力公式）混合加熱循環(huán)平均壓力公式2 2、三種基本理論循環(huán)平均壓力公式、三種基本理論循環(huán)平均壓力公式tPPdeckctkkpp)1() 1(110）等容加熱循環(huán)平均壓力公式）等容加熱循環(huán)平均壓力公式tPdeckctkpp) 1(11313 3、等壓加熱循環(huán)平均壓力公式、等壓加熱循環(huán)平均壓力公式dep：進(jìn)氣終點(diǎn)的壓力 (kPa)tdeckctkkpp) 1(110混合加熱循環(huán)的平均壓力隨進(jìn)氣終點(diǎn)壓混合加熱循環(huán)的平均壓力隨進(jìn)氣終點(diǎn)壓力、壓縮比、壓力升高比、預(yù)

19、脹比、絕力、壓縮比、壓力升高比、預(yù)脹比、絕熱指數(shù)和循環(huán)熱效率的增大而增大。熱指數(shù)和循環(huán)熱效率的增大而增大。32 汽、柴油機(jī)實(shí)質(zhì)上都是按混合加熱循環(huán)運(yùn)行汽、柴油機(jī)實(shí)質(zhì)上都是按混合加熱循環(huán)運(yùn)行的。的。 理論循環(huán)是發(fā)動(dòng)機(jī)工作過(guò)程最本質(zhì)的模型，理論循環(huán)是發(fā)動(dòng)機(jī)工作過(guò)程最本質(zhì)的模型，影響理論循環(huán)熱效率的主要參數(shù)和規(guī)律，同樣影響理論循環(huán)熱效率的主要參數(shù)和規(guī)律，同樣是影響實(shí)際發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力、經(jīng)濟(jì)性能的關(guān)鍵環(huán)節(jié)。是影響實(shí)際發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力、經(jīng)濟(jì)性能的關(guān)鍵環(huán)節(jié)。 根據(jù)理論循環(huán)，改善發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力、經(jīng)濟(jì)性能根據(jù)理論循環(huán)，改善發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力、經(jīng)濟(jì)性能的的基本原則基本原則是：提高燃燒加熱后的能量質(zhì)量，是：提高燃燒加熱后的能量質(zhì)量，即在

20、相同加熱量和環(huán)境溫度條件下，盡可能提即在相同加熱量和環(huán)境溫度條件下，盡可能提高加熱過(guò)程中工質(zhì)的平均溫度。高加熱過(guò)程中工質(zhì)的平均溫度。 在現(xiàn)有循環(huán)模式下，主要的在現(xiàn)有循環(huán)模式下，主要的實(shí)施方向?qū)嵤┓较蛴腥齻€(gè)：有三個(gè)：在允許和可能的條件下，提高發(fā)動(dòng)機(jī)的壓縮比；在允許和可能的條件下，提高發(fā)動(dòng)機(jī)的壓縮比；合理組織燃燒，提高循環(huán)加熱的合理組織燃燒，提高循環(huán)加熱的“等容度等容度”，特別是減小循環(huán)的預(yù)膨脹比和合理選擇燃燒始特別是減小循環(huán)的預(yù)膨脹比和合理選擇燃燒始點(diǎn)相位；保證工質(zhì)具有較高的絕熱指數(shù)。點(diǎn)相位；保證工質(zhì)具有較高的絕熱指數(shù)。33四、三種基本循環(huán)的比較：四、三種基本循環(huán)的比較：111ct) 1(111

21、001ct) 1() 1(111001pppct 表表11 三種理論循環(huán)的比較三種理論循環(huán)的比較341、同一機(jī)型不同加熱模式的比較、同一機(jī)型不同加熱模式的比較 c壓縮比壓縮比 相同相同加熱量加熱量 相同相同初態(tài)初態(tài)1 1相同相同但平均吸熱溫度和放但平均吸熱溫度和放熱量不同熱量不同tptmtv 等容加熱循環(huán)熱效率最高，而等壓加熱循環(huán)熱效率等容加熱循環(huán)熱效率最高，而等壓加熱循環(huán)熱效率最低。欲提高混合加熱循環(huán)的熱效率最低。欲提高混合加熱循環(huán)的熱效率 ，應(yīng)增加混合，應(yīng)增加混合加熱循環(huán)的等容部分（既提高循環(huán)加熱的等容度）。加熱循環(huán)的等容部分（既提高循環(huán)加熱的等容度）。1Q352 2、不同機(jī)型具有相同加熱

22、量及、不同機(jī)型具有相同加熱量及循環(huán)的最高壓循環(huán)的最高壓力分別相同力分別相同時(shí)比較時(shí)比較加熱量加熱量 相同相同初態(tài)初態(tài)1 1相同相同循環(huán)的最高壓力相同循環(huán)的最高壓力相同tptmtv1Q 實(shí)際柴油機(jī)比汽油機(jī)更接近等壓循環(huán)，且壓實(shí)際柴油機(jī)比汽油機(jī)更接近等壓循環(huán)，且壓力設(shè)計(jì)也更高，所以它的熱效率大大高于汽油機(jī)。力設(shè)計(jì)也更高，所以它的熱效率大大高于汽油機(jī)。T T22T T2 2T T22c2c2c2c2c2c2363、不同機(jī)型負(fù)荷變化、不同機(jī)型負(fù)荷變化(不同加熱量不同加熱量)時(shí)的對(duì)比時(shí)的對(duì)比 柴油機(jī)：柴油機(jī)：由于噴霧壓燃后邊噴油邊燃燒由于噴霧壓燃后邊噴油邊燃燒,當(dāng)當(dāng)負(fù)荷下降時(shí)負(fù)荷下降時(shí)，噴油時(shí)間縮短，但

23、初期相當(dāng)，噴油時(shí)間縮短，但初期相當(dāng)于等容燃燒的部分變化不大。這相當(dāng)于于等容燃燒的部分變化不大。這相當(dāng)于p基基本不變而本不變而 減小，則減小，則t提高提高。0汽油機(jī)：汽油機(jī)：點(diǎn)火后傳播燃燒，且無(wú)論負(fù)荷大點(diǎn)火后傳播燃燒，且無(wú)論負(fù)荷大小，火焰?zhèn)鞑ゾ嚯x不變。小，火焰?zhèn)鞑ゾ嚯x不變。當(dāng)負(fù)荷下降時(shí)當(dāng)負(fù)荷下降時(shí)，殘殘余廢氣系數(shù)增大，余廢氣系數(shù)增大，燃燒速度降低，燃燒時(shí)間燃燒速度降低，燃燒時(shí)間加長(zhǎng)。這相當(dāng)于加長(zhǎng)。這相當(dāng)于p下降而下降而 上升，則上升，則t降低降低。汽、柴油機(jī)的這種相反變化的趨勢(shì)，將使中、汽、柴油機(jī)的這種相反變化的趨勢(shì)，將使中、低負(fù)荷時(shí)二者耗油量的差距進(jìn)一步擴(kuò)大。低負(fù)荷時(shí)二者耗油量的差距進(jìn)一步擴(kuò)大

24、。037結(jié)論結(jié)論 汽油機(jī)的熱效率低于柴油機(jī)；汽油機(jī)的熱效率低于柴油機(jī)； 在高負(fù)荷、以及特別是低負(fù)荷時(shí)，這種在高負(fù)荷、以及特別是低負(fù)荷時(shí)，這種差距進(jìn)一步加大。差距進(jìn)一步加大。38第二節(jié)第二節(jié) 四沖程發(fā)動(dòng)機(jī)的實(shí)際循環(huán)四沖程發(fā)動(dòng)機(jī)的實(shí)際循環(huán)一、發(fā)動(dòng)機(jī)的實(shí)一、發(fā)動(dòng)機(jī)的實(shí) 際循環(huán)際循環(huán)1、進(jìn)氣過(guò)程、進(jìn)氣過(guò)程 圖圖a）2、壓縮過(guò)程、壓縮過(guò)程 圖圖b）3、燃燒過(guò)程、燃燒過(guò)程 圖圖c）4、膨脹過(guò)程、膨脹過(guò)程 圖圖c）5、排氣過(guò)程、排氣過(guò)程 圖圖d）1 1：進(jìn)氣行程：進(jìn)氣行程 2 2：壓縮行程：壓縮行程 3 3：膨脹行程：膨脹行程 4 4：排氣行程：排氣行程 40p p- -V V圖和圖和p p- -圖圖41上

25、止點(diǎn)上止點(diǎn)氣缸壓力氣缸壓力 進(jìn)氣行程進(jìn)氣行程壓縮行程壓縮行程燃燒膨脹行程燃燒膨脹行程排氣行程排氣行程下止點(diǎn)下止點(diǎn)上止點(diǎn)上止點(diǎn)下止點(diǎn)下止點(diǎn)曲軸轉(zhuǎn)角曲軸轉(zhuǎn)角 / ()CA/ ()CA0 0180180360360540540720720p -壓力示功圖壓力示功圖42u進(jìn)氣過(guò)程進(jìn)行的好壞用實(shí)際進(jìn)入汽缸的進(jìn)氣過(guò)程進(jìn)行的好壞用實(shí)際進(jìn)入汽缸的新鮮工質(zhì)的數(shù)量評(píng)價(jià)。新鮮工質(zhì)的數(shù)量評(píng)價(jià)。u由由pVpV= =mRTmRT可以看出：汽缸容積一定時(shí)，可以看出：汽缸容積一定時(shí)，提高進(jìn)氣終了壓力、降低進(jìn)氣終了溫度提高進(jìn)氣終了壓力、降低進(jìn)氣終了溫度可增加進(jìn)氣量。進(jìn)氣量的增加意味著循可增加進(jìn)氣量。進(jìn)氣量的增加意味著循環(huán)加熱量

26、的增加，在循環(huán)熱效率一定時(shí)環(huán)加熱量的增加，在循環(huán)熱效率一定時(shí)，可增加循環(huán)凈功，從而提高發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)，可增加循環(huán)凈功，從而提高發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性。力性。 進(jìn)氣進(jìn)氣過(guò)程過(guò)程43u發(fā)動(dòng)機(jī)的實(shí)際壓縮過(guò)程，是一個(gè)復(fù)雜的發(fā)動(dòng)機(jī)的實(shí)際壓縮過(guò)程，是一個(gè)復(fù)雜的熱力過(guò)程熱力過(guò)程( (吸熱吸熱- -絕熱絕熱- -放熱放熱) )?？傮w來(lái)說(shuō)?？傮w來(lái)說(shuō)，缸內(nèi)氣體的放熱量大于其吸熱量，缸內(nèi)氣體的放熱量大于其吸熱量（圖（圖1-91-9）。u實(shí)際工作中，常測(cè)量壓縮終了的壓力。實(shí)際工作中，常測(cè)量壓縮終了的壓力。壓縮終了的壓力過(guò)低，說(shuō)明汽缸密封不壓縮終了的壓力過(guò)低，說(shuō)明汽缸密封不良，其主要原因一般是氣門密封不良、良，其主要原因一般是氣門密封

27、不良、活塞和汽缸磨損嚴(yán)重等?；钊推啄p嚴(yán)重等。 壓縮壓縮過(guò)程過(guò)程44u汽油機(jī)及燃?xì)獍l(fā)動(dòng)機(jī)的燃燒接近定容加汽油機(jī)及燃?xì)獍l(fā)動(dòng)機(jī)的燃燒接近定容加熱過(guò)程。熱過(guò)程。u柴油機(jī)燃燒接近混合加熱過(guò)程（同時(shí)存柴油機(jī)燃燒接近混合加熱過(guò)程（同時(shí)存在定容加熱和定壓加熱）。在定容加熱和定壓加熱）。u燃燒過(guò)程放出的熱量越多，放熱時(shí)越靠燃燒過(guò)程放出的熱量越多，放熱時(shí)越靠近上止點(diǎn)，則熱效率越高。近上止點(diǎn)，則熱效率越高。u在實(shí)際燃燒過(guò)程中，不僅有散熱損失、在實(shí)際燃燒過(guò)程中，不僅有散熱損失、不完全燃燒損失，而且還存在非瞬時(shí)燃不完全燃燒損失，而且還存在非瞬時(shí)燃燒損失。燒損失。 燃燒燃燒過(guò)程過(guò)程45燃燒過(guò)程燃燒過(guò)程圖圖1-10發(fā)

28、動(dòng)機(jī)實(shí)際循環(huán)的燃燒過(guò)程發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際循環(huán)的燃燒過(guò)程46u發(fā)動(dòng)機(jī)的實(shí)際膨脹過(guò)程與壓縮過(guò)程很相發(fā)動(dòng)機(jī)的實(shí)際膨脹過(guò)程與壓縮過(guò)程很相似，也是一個(gè)復(fù)雜的熱力過(guò)程（吸熱量似，也是一個(gè)復(fù)雜的熱力過(guò)程（吸熱量大于放熱量、吸熱量等于放熱量、吸熱大于放熱量、吸熱量等于放熱量、吸熱量小于放熱量）?？傮w來(lái)說(shuō)，缸內(nèi)氣體量小于放熱量）?？傮w來(lái)說(shuō)，缸內(nèi)氣體的吸熱量大于放熱量的吸熱量大于放熱量（圖（圖1-111-11）。u膨脹過(guò)程不僅有散熱損失和漏氣損失，膨脹過(guò)程不僅有散熱損失和漏氣損失，還有補(bǔ)燃損失。還有補(bǔ)燃損失。u膨脹過(guò)程終了膨脹過(guò)程終了b b點(diǎn)的壓力和溫度越低，說(shuō)點(diǎn)的壓力和溫度越低，說(shuō)明氣體膨脹和熱量利用越充分。明氣體膨脹

29、和熱量利用越充分。 膨脹膨脹過(guò)程過(guò)程47 由于排出的廢氣具有一定的壓力和較高由于排出的廢氣具有一定的壓力和較高的溫度，故存在排氣損失。的溫度，故存在排氣損失。 由于排氣系統(tǒng)有阻力，使排氣終了的壓由于排氣系統(tǒng)有阻力，使排氣終了的壓力略高于大氣壓力。力略高于大氣壓力。 實(shí)際工作中，也常用排氣溫度作為檢查實(shí)際工作中，也常用排氣溫度作為檢查發(fā)動(dòng)機(jī)工作狀態(tài)的技術(shù)指標(biāo)，排氣終了發(fā)動(dòng)機(jī)工作狀態(tài)的技術(shù)指標(biāo)，排氣終了溫度偏高，說(shuō)明發(fā)動(dòng)機(jī)工作不良，熱功溫度偏高，說(shuō)明發(fā)動(dòng)機(jī)工作不良，熱功轉(zhuǎn)換效率低。轉(zhuǎn)換效率低。排氣排氣過(guò)程過(guò)程481、實(shí)際工質(zhì)的影響、實(shí)際工質(zhì)的影響 實(shí)際工質(zhì)影響引起的損失：實(shí)際工質(zhì)影響引起的損失：

30、T、多原子、多原子k；泄漏；泄漏2、換氣損失、換氣損失 泵氣損失：泵氣損失： 提前排氣損失：提前排氣損失：3、燃燒損失、燃燒損失 非瞬時(shí)燃燒損失非瞬時(shí)燃燒損失 和補(bǔ)燃損失：和補(bǔ)燃損失：不完全燃燒損失、熱分解不完全燃燒損失、熱分解4、傳熱損失、傳熱損失 傳熱損失：傳熱損失：5、缸內(nèi)流動(dòng)損失、缸內(nèi)流動(dòng)損失二、發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際循環(huán)與理論循環(huán)的比較二、發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際循環(huán)與理論循環(huán)的比較WbWrWkWzW圖圖112 發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際循環(huán)與理論循環(huán)的比較發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際循環(huán)與理論循環(huán)的比較a)柴油機(jī)柴油機(jī) b) 汽油機(jī)汽油機(jī)49一、工質(zhì)的影響一、工質(zhì)的影響 Effect of GasesEffect of Gases 實(shí)際氣體

31、，比熱容、實(shí)際氣體，比熱容、比熱比在整個(gè)循環(huán)過(guò)比熱比在整個(gè)循環(huán)過(guò)程中隨溫度而變。程中隨溫度而變。 工質(zhì)的成分和質(zhì)量燃工質(zhì)的成分和質(zhì)量燃燒前后不斷變化。燒前后不斷變化。 燃燒產(chǎn)物還存在著高燃燒產(chǎn)物還存在著高溫分解及在膨脹過(guò)程溫分解及在膨脹過(guò)程中的復(fù)合放熱現(xiàn)象。中的復(fù)合放熱現(xiàn)象。50二、傳熱損失二、傳熱損失 Effect of Heat TransferEffect of Heat Transfer 與工質(zhì)直接接觸的與工質(zhì)直接接觸的 缸套內(nèi)壁面缸套內(nèi)壁面 活塞頂面活塞頂面 氣缸蓋火力面等氣缸蓋火力面等始終與工質(zhì)發(fā)生著熱始終與工質(zhì)發(fā)生著熱量交換。量交換。51三、燃燒損失三、燃燒損失 Effect o

32、f Combustion Effect of Combustion 加熱方式非等容加熱方式非等容/ /非等壓，燃非等壓，燃燒放熱速度有限造成：燒放熱速度有限造成：早燃造成壓縮負(fù)功損失早燃造成壓縮負(fù)功損失燃燒放熱速度有限造成燃燒放熱速度有限造成最高壓力和溫度下降最高壓力和溫度下降后燃造成膨脹功減少及后燃造成膨脹功減少及不完全燃燒不完全燃燒52四、換氣損失四、換氣損失 Effect of Gas Exchange Effect of Gas Exchange 排氣門提前開啟造成膨脹功減少。排氣門提前開啟造成膨脹功減少?；钊麖?qiáng)制排氣的推出功?；钊麖?qiáng)制排氣的推出功。流動(dòng)阻力損失造成吸氣負(fù)功。流動(dòng)阻力損

33、失造成吸氣負(fù)功。53五五、缸內(nèi)流動(dòng)損失缸內(nèi)流動(dòng)損失 Effect of Gas Effect of Gas FlowFlow 缸內(nèi)氣流（渦流與湍流）造成缸內(nèi)氣流（渦流與湍流）造成。（圖形上（圖形上歸入傳熱損失）歸入傳熱損失）壓縮過(guò)程，多消耗壓縮功；壓縮過(guò)程，多消耗壓縮功；燃燒膨脹過(guò)程，一部分能量用于克服氣流燃燒膨脹過(guò)程，一部分能量用于克服氣流阻力，減小了活塞上作功的壓力。阻力，減小了活塞上作功的壓力。 缸內(nèi)流動(dòng)主要是為了換取其他性能而犧缸內(nèi)流動(dòng)主要是為了換取其他性能而犧牲部分動(dòng)力、經(jīng)濟(jì)性能。但也不是在所有牲部分動(dòng)力、經(jīng)濟(jì)性能。但也不是在所有的情況下對(duì)動(dòng)力、經(jīng)濟(jì)性能都是負(fù)面影響。的情況下對(duì)動(dòng)力、

34、經(jīng)濟(jì)性能都是負(fù)面影響。54簡(jiǎn)單理解 Simplification55 由于上述各項(xiàng)損失的存在，使實(shí)際循環(huán)由于上述各項(xiàng)損失的存在，使實(shí)際循環(huán)熱效率低于理論循環(huán)（表熱效率低于理論循環(huán)（表1-91-9，從表中也可，從表中也可看到看到實(shí)際熱效率實(shí)際熱效率低低10%10%以上，以上，柴油機(jī)的熱效柴油機(jī)的熱效率高于汽油機(jī)）。率高于汽油機(jī)）。56第三節(jié)第三節(jié) 發(fā)動(dòng)機(jī)的指示性能指標(biāo)發(fā)動(dòng)機(jī)的指示性能指標(biāo) 發(fā)動(dòng)機(jī)的指示性能指標(biāo)是指發(fā)動(dòng)機(jī)的指示性能指標(biāo)是指的指標(biāo)，簡(jiǎn)稱指示指的指標(biāo)，簡(jiǎn)稱指示指標(biāo)。標(biāo)。 指示指標(biāo)指示指標(biāo)表征工質(zhì)在汽缸內(nèi)部經(jīng)歷的循表征工質(zhì)在汽缸內(nèi)部經(jīng)歷的循環(huán)的完善程度，以工質(zhì)在汽缸內(nèi)對(duì)活塞做環(huán)的完善程度

35、，以工質(zhì)在汽缸內(nèi)對(duì)活塞做功為基礎(chǔ)，評(píng)價(jià)由功為基礎(chǔ)，評(píng)價(jià)由燃燒到熱功轉(zhuǎn)換工作循燃燒到熱功轉(zhuǎn)換工作循環(huán)進(jìn)行的質(zhì)量環(huán)進(jìn)行的質(zhì)量。是從。是從示功圖示功圖測(cè)量計(jì)算得出測(cè)量計(jì)算得出的。它不計(jì)動(dòng)力輸出過(guò)程中機(jī)械摩擦和附的。它不計(jì)動(dòng)力輸出過(guò)程中機(jī)械摩擦和附件消耗件消耗。57一、一、 指示功和平均指示壓力指示功和平均指示壓力 指示功指示功是指氣缸內(nèi)完成一個(gè)工作循環(huán)所得到的有是指氣缸內(nèi)完成一個(gè)工作循環(huán)所得到的有用功用功Wi。指示功的大小可以由。指示功的大小可以由pV圖中閉合曲線圖中閉合曲線所占有的面積求得。所占有的面積求得。610abFWii式中式中： Fi 示功圖面積，示功圖面積，cm2；可以用求積儀或計(jì)算方法

36、求得可以用求積儀或計(jì)算方法求得 a 示功圖縱坐標(biāo)比例尺，示功圖縱坐標(biāo)比例尺，Pacm； b 示功圖橫坐標(biāo)比例尺，示功圖橫坐標(biāo)比例尺，cm3cm。（J或或Nm）21FFFi21FFFi58 指示功指示功Wi反映了發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸在一個(gè)工作反映了發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸在一個(gè)工作循環(huán)中所獲得的有用功的數(shù)量，它除了和循環(huán)中所獲得的有用功的數(shù)量，它除了和循環(huán)中熱功轉(zhuǎn)換的有效程度有關(guān)外，還和循環(huán)中熱功轉(zhuǎn)換的有效程度有關(guān)外，還和氣缸容積的大小有關(guān)。為了能更清楚地對(duì)氣缸容積的大小有關(guān)。為了能更清楚地對(duì)不同工作容積發(fā)動(dòng)機(jī)工作循環(huán)的熱功轉(zhuǎn)換不同工作容積發(fā)動(dòng)機(jī)工作循環(huán)的熱功轉(zhuǎn)換有效程度作比較，引出了平均指示壓力有效程度作比較，引出了

37、平均指示壓力(用用pmi表示表示)的概念。的概念。59 平均指示壓力平均指示壓力是指單位氣缸容積是指單位氣缸容積一個(gè)循環(huán)所作的指示功一個(gè)循環(huán)所作的指示功(Pa) 。simiVWp式中式中， Wi 發(fā)動(dòng)機(jī)一個(gè)工作循環(huán)的指示功，發(fā)動(dòng)機(jī)一個(gè)工作循環(huán)的指示功，J； Vs 發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸工作容積，發(fā)動(dòng)機(jī)氣缸工作容積，m3。 若若Vs用用L為單位，為單位，Wi用用kJ為單位，則為單位，則pmi (MPa) 42SDpVpWmismii式中式中， D和和S分別為氣缸直徑和活塞行程（分別為氣缸直徑和活塞行程（m）60 平均指示壓力平均指示壓力可以可以設(shè)想為一個(gè)恒定的壓力設(shè)想為一個(gè)恒定的壓力作用于活塞頂上，使活作用

38、于活塞頂上，使活塞移動(dòng)一個(gè)行程所作的塞移動(dòng)一個(gè)行程所作的功，即循環(huán)的指示功功，即循環(huán)的指示功Wi 。 平均指示壓力平均指示壓力是衡量發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際循環(huán)是衡量發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際循環(huán)動(dòng)力性能的一個(gè)很重要的指標(biāo)。動(dòng)力性能的一個(gè)很重要的指標(biāo)。圖圖115 指示功與平均指示壓力指示功與平均指示壓力 pmi越高，同樣大小的氣缸容積可以發(fā)出更大的指示功，越高，同樣大小的氣缸容積可以發(fā)出更大的指示功，氣缸工作容積的利用程度越佳。氣缸工作容積的利用程度越佳。61二二 、指示功率：指示功率： 指示功率指示功率Pi ：發(fā)動(dòng)機(jī)單位時(shí)間內(nèi)所作的指示功。發(fā)動(dòng)機(jī)單位時(shí)間內(nèi)所作的指示功。4or 230niVpPsmii(kW)若若：一臺(tái)內(nèi)

39、燃機(jī)的缸數(shù)：一臺(tái)內(nèi)燃機(jī)的缸數(shù)i，每缸的工作容積，每缸的工作容積Vs (L) ，平，平均指示壓力為均指示壓力為pmi (MPa ) ，轉(zhuǎn)速，轉(zhuǎn)速n(r/min)，沖程數(shù)沖程數(shù) （ ）。）。62指示性能指標(biāo)之間的關(guān)系指示性能指標(biāo)之間的關(guān)系30iiinWP30simiinVPpimisWp V63三、指示熱效率和指示燃油消耗三、指示熱效率和指示燃油消耗率率 指示熱效率指示熱效率it ：發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)：發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際循環(huán)指示功與所消耗燃際循環(huán)指示功與所消耗燃料熱量的比值。料熱量的比值。1QWiit式中式中， Q1 得到指示功得到指示功Wi所消耗的熱量所消耗的熱量( J) 。 對(duì)于一臺(tái)發(fā)動(dòng)機(jī)，若測(cè)對(duì)于一臺(tái)發(fā)動(dòng)機(jī)，

40、若測(cè)得其指示功率得其指示功率Pi (kW)、每小、每小時(shí)燃油消耗量時(shí)燃油消耗量B(kg/h) ，則：，則：式中式中，3.6l03 1kWh的熱當(dāng)量，的熱當(dāng)量，kJ/(kWh)； B 每小時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)的耗油量，每小時(shí)發(fā)動(dòng)機(jī)的耗油量，kg/h； Hu 所用燃料的低熱值，所用燃料的低熱值，kJ/kg。uiitBHP3106 . 364itcit1cc燒，故一般認(rèn)為燃料能完全燃是燃燒效率，更加嚴(yán)格意義上，發(fā)動(dòng)機(jī)真實(shí)的指示熱效率更加嚴(yán)格意義上，發(fā)動(dòng)機(jī)真實(shí)的指示熱效率65 指示燃油消耗率指示燃油消耗率g(kWh)：指單位指示功指單位指示功的耗油量。通常以單位指示千瓦小時(shí)的耗油的耗油量。通常以單位指示千瓦小時(shí)的

41、耗油量來(lái)表示：量來(lái)表示：iiPBb1000 表示實(shí)際循環(huán)的經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)表示實(shí)際循環(huán)的經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)it和和bi之間存之間存在著以下關(guān)系：在著以下關(guān)系：uit iHb6106 . 366一般內(nèi)燃機(jī)的一般內(nèi)燃機(jī)的it和和bi的統(tǒng)計(jì)范圍如下：的統(tǒng)計(jì)范圍如下： it big(kWh) 四沖程柴油機(jī)四沖程柴油機(jī) 0.4l0.48 210175二沖程柴油機(jī)二沖程柴油機(jī) 0.400.48 218177 四沖程汽油機(jī)四沖程汽油機(jī) 0.250.40 344218二沖程汽油機(jī)二沖程汽油機(jī) 0.190.27 435305 從統(tǒng)計(jì)范圍可以看出：柴油機(jī)的指示熱效率從統(tǒng)計(jì)范圍可以看出：柴油機(jī)的指示熱效率高于汽油機(jī)，四沖程發(fā)動(dòng)機(jī)

42、的指示熱效率高于二高于汽油機(jī)，四沖程發(fā)動(dòng)機(jī)的指示熱效率高于二沖程發(fā)動(dòng)機(jī)。沖程發(fā)動(dòng)機(jī)。大致范圍是：大致范圍是：柴油機(jī)柴油機(jī) 170200 汽油機(jī)汽油機(jī) 23034067第四節(jié)第四節(jié) 發(fā)動(dòng)機(jī)的有效性能指標(biāo)發(fā)動(dòng)機(jī)的有效性能指標(biāo)以曲軸輸出功為計(jì)算基礎(chǔ)以曲軸輸出功為計(jì)算基礎(chǔ)的性能指標(biāo)，稱為有效性能指標(biāo)，有效性能指標(biāo)，簡(jiǎn)稱有效指標(biāo)。有效指標(biāo)。 有效指標(biāo)被用來(lái)有效指標(biāo)被用來(lái)直接評(píng)定發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際直接評(píng)定發(fā)動(dòng)機(jī)實(shí)際工作性能工作性能的優(yōu)劣。的優(yōu)劣。68一、發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性指標(biāo)一、發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性指標(biāo)1、有效功和有效功率、有效功和有效功率 有效功有效功：發(fā)動(dòng)機(jī)每循環(huán)曲軸輸出的單缸功量發(fā)動(dòng)機(jī)每循環(huán)曲軸輸出的單缸功量 。eWmi

43、eWWW式中：式中： Wi 循環(huán)凈指示功循環(huán)凈指示功 Wm 循環(huán)實(shí)際機(jī)械損失功循環(huán)實(shí)際機(jī)械損失功69 有效功率有效功率miePPP式中：式中： Pi 指示功率指示功率 Pm 實(shí)際機(jī)械損失功率實(shí)際機(jī)械損失功率( kw ) 機(jī)械損失機(jī)械損失: 發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)部摩擦損失；發(fā)動(dòng)機(jī)內(nèi)部摩擦損失； 驅(qū)動(dòng)附件損耗；驅(qū)動(dòng)附件損耗； 泵氣損失等。泵氣損失等。702、有效轉(zhuǎn)矩、有效轉(zhuǎn)矩 發(fā)動(dòng)機(jī)工作時(shí)由功率輸出軸輸出的轉(zhuǎn)矩稱發(fā)動(dòng)機(jī)工作時(shí)由功率輸出軸輸出的轉(zhuǎn)矩稱為有效轉(zhuǎn)矩為有效轉(zhuǎn)矩Ttq ，可由測(cè)功器測(cè)得。，可由測(cè)功器測(cè)得。 (Nm) 發(fā)動(dòng)機(jī)的有效功率發(fā)動(dòng)機(jī)的有效功率Pe(kW)可以利用各種型式的測(cè)功器和可以利用各種型式的

44、測(cè)功器和轉(zhuǎn)速計(jì)分別測(cè)出發(fā)動(dòng)機(jī)在某一轉(zhuǎn)速計(jì)分別測(cè)出發(fā)動(dòng)機(jī)在某一工況下曲軸的輸出轉(zhuǎn)矩工況下曲軸的輸出轉(zhuǎn)矩Ttq及在及在同一工況下的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速，按同一工況下的發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速，按公式求得公式求得:9550nTPtpe71260etqtqnPTT9550tqnT(W)(kW)723、平均有效壓力、平均有效壓力: (MPa)30niVpPsmee9550nTtp Ttqpme pme 反映了發(fā)動(dòng)機(jī)單位氣缸反映了發(fā)動(dòng)機(jī)單位氣缸工作容積輸出轉(zhuǎn)矩的大小。工作容積輸出轉(zhuǎn)矩的大小。是衡量發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性能的是衡量發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性能的一個(gè)很重要的參數(shù)。一個(gè)很重要的參數(shù)。發(fā)動(dòng)機(jī)單位氣缸工作容積所輸出的有效功。其發(fā)動(dòng)機(jī)單位氣缸工作容

45、積所輸出的有效功。其意義與平均指示壓力相似。與有效功率的關(guān)系：意義與平均指示壓力相似。與有效功率的關(guān)系：semeVWp73平均有效壓力反映了發(fā)動(dòng)機(jī)單位氣缸工作容積輸出轉(zhuǎn)矩的大小。平均有效壓力反映了發(fā)動(dòng)機(jī)單位氣缸工作容積輸出轉(zhuǎn)矩的大小。30318.3meetqsspPTinViV309550tqsmeenTinV pP744、轉(zhuǎn)速、轉(zhuǎn)速n和活塞平均速度和活塞平均速度30SnCmmC（m/s）式中式中， S為活塞行程為活塞行程(m) n為發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速為發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速(r/min) 轉(zhuǎn)速反映單位時(shí)間的作功次數(shù)，轉(zhuǎn)速反映單位時(shí)間的作功次數(shù)，nPe。因。因Cm應(yīng)控制在一定范圍，故應(yīng)減少應(yīng)控制在一定范圍，故應(yīng)減

46、少S，但，但S也不能也不能過(guò)小。過(guò)小。Cm是評(píng)定發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性的速度指標(biāo)。是評(píng)定發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力性的速度指標(biāo)。75二、發(fā)動(dòng)機(jī)經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)二、發(fā)動(dòng)機(jī)經(jīng)濟(jì)性指標(biāo) 衡量發(fā)動(dòng)機(jī)經(jīng)濟(jì)性能的重要指標(biāo)是有效熱有效熱效率效率et和有效燃油消耗率有效燃油消耗率 be。有效熱效率有效熱效率是實(shí)際循環(huán)的有效功與為得到是實(shí)際循環(huán)的有效功與為得到此有效功所消耗的熱量的比值此有效功所消耗的熱量的比值，即1QWeetueetBHP3106 . 376 有效燃油消耗率有效燃油消耗率g(kWh)是指單位有是指單位有效功所消耗的燃油量，用效功所消耗的燃油量，用be表示：表示： （ g/kwh ） 310eeBbP63.6 10eetubH

47、 可見(jiàn)，有效燃油消可見(jiàn)，有效燃油消耗率與有效熱效率成反耗率與有效熱效率成反比，知道其中一值后，比，知道其中一值后，可求出另一值。可求出另一值。 顯然，顯然， 有效效率的提高有效效率的提高，即直接降低了燃油即直接降低了燃油消耗率，也同時(shí)增大了輸出功率，這是發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)消耗率，也同時(shí)增大了輸出功率，這是發(fā)動(dòng)機(jī)動(dòng)力經(jīng)濟(jì)性能的力經(jīng)濟(jì)性能的“質(zhì)質(zhì)”的環(huán)節(jié)。的環(huán)節(jié)。77一般內(nèi)燃機(jī)在標(biāo)定工況下的一般內(nèi)燃機(jī)在標(biāo)定工況下的be和和et值大致在以下范圍：值大致在以下范圍： beg (kWh)-1 et低速柴油機(jī)低速柴油機(jī) 190225 0.380.45中速柴油機(jī)中速柴油機(jī) 195240 0.360.43高速柴油機(jī)高速

48、柴油機(jī) 215285 0.300.40(其中較低的其中較低的be值屬排氣渦輪增壓的四沖程、二沖程柴油機(jī)值屬排氣渦輪增壓的四沖程、二沖程柴油機(jī))四沖程汽油機(jī)四沖程汽油機(jī) 274410 0.300.20二沖程汽油機(jī)二沖程汽油機(jī) 410545 0.200.1578三、發(fā)動(dòng)機(jī)強(qiáng)化指標(biāo)三、發(fā)動(dòng)機(jī)強(qiáng)化指標(biāo) 升功率：升功率：在標(biāo)定工況下在標(biāo)定工況下( (指標(biāo)定轉(zhuǎn)速、標(biāo)定功指標(biāo)定轉(zhuǎn)速、標(biāo)定功率率) )，發(fā)動(dòng)機(jī)每升氣缸工作容積所發(fā)出的有效功，發(fā)動(dòng)機(jī)每升氣缸工作容積所發(fā)出的有效功率。也即單位汽缸工作容積所輸出的額定功率。率。也即單位汽缸工作容積所輸出的額定功率。30meLp nP式中，式中，pme為標(biāo)定工況下的平

49、均有效壓力，為標(biāo)定工況下的平均有效壓力，MPa； n為標(biāo)定轉(zhuǎn)速，為標(biāo)定轉(zhuǎn)速，rmin。(kWL)seLV iPP 升功率升功率是從發(fā)動(dòng)機(jī)有效功率的角度，評(píng)價(jià)汽缸工作是從發(fā)動(dòng)機(jī)有效功率的角度，評(píng)價(jià)汽缸工作容積利用效率的一種動(dòng)力性指標(biāo)，反映一臺(tái)發(fā)動(dòng)機(jī)容積利用效率的一種動(dòng)力性指標(biāo)，反映一臺(tái)發(fā)動(dòng)機(jī)整機(jī)的強(qiáng)化程度。整機(jī)的強(qiáng)化程度。79發(fā)動(dòng)機(jī)的發(fā)動(dòng)機(jī)的 P PL L & & p pmeme范圍范圍80 比質(zhì)量：比質(zhì)量：發(fā)動(dòng)機(jī)質(zhì)量與所給出的標(biāo)發(fā)動(dòng)機(jī)質(zhì)量與所給出的標(biāo)定功率之比定功率之比:eePmm (kgkW) 汽車發(fā)動(dòng)機(jī)要求質(zhì)量小、功率大，所以汽車發(fā)動(dòng)機(jī)要求質(zhì)量小、功率大，所以其升功率大、比

50、質(zhì)量小。其升功率大、比質(zhì)量小。汽油機(jī)的強(qiáng)化程度汽油機(jī)的強(qiáng)化程度要比柴油機(jī)的高。要比柴油機(jī)的高。 PL與與pmen成正比，所以成正比，所以pmen才是實(shí)際的強(qiáng)才是實(shí)際的強(qiáng)化指標(biāo)，為了獲得更強(qiáng)化、更輕巧和更緊湊化指標(biāo)，為了獲得更強(qiáng)化、更輕巧和更緊湊的發(fā)動(dòng)機(jī)，一直以來(lái)不斷提高的發(fā)動(dòng)機(jī)，一直以來(lái)不斷提高pme和和n。但。但n受受到到Cm的限制。的限制。81 強(qiáng)化系數(shù)強(qiáng)化系數(shù)mmeCp平均有效壓力與活塞平均速度的乘積稱為平均有效壓力與活塞平均速度的乘積稱為強(qiáng)化系數(shù)。強(qiáng)化系數(shù)。與活塞單位面積的功率成正比。其值愈與活塞單位面積的功率成正比。其值愈大，發(fā)動(dòng)機(jī)的熱負(fù)荷和機(jī)械負(fù)荷愈高。大，發(fā)動(dòng)機(jī)的熱負(fù)荷和機(jī)械負(fù)荷

51、愈高。 mmeCp表表116 強(qiáng)化系數(shù)范圍強(qiáng)化系數(shù)范圍 82 排放性能排放性能: :有害氣體、顆粒（有害氣體、顆粒（指發(fā)動(dòng)機(jī)排出指發(fā)動(dòng)機(jī)排出的除水以外任何液態(tài)和固態(tài)微粒的除水以外任何液態(tài)和固態(tài)微粒）。）。 噪聲噪聲：我國(guó)噪聲標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定轎車噪聲不得我國(guó)噪聲標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定轎車噪聲不得大于大于84dB 。 冷起動(dòng)性能：冷起動(dòng)性能：指發(fā)動(dòng)機(jī)在低溫條件下起動(dòng)指發(fā)動(dòng)機(jī)在低溫條件下起動(dòng)的可靠性，它直接影響發(fā)動(dòng)機(jī)的燃料經(jīng)濟(jì)的可靠性，它直接影響發(fā)動(dòng)機(jī)的燃料經(jīng)濟(jì)性、使用壽命和駕駛員的勞動(dòng)強(qiáng)度等。我性、使用壽命和駕駛員的勞動(dòng)強(qiáng)度等。我國(guó)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，不采用特殊的低溫起動(dòng)措施國(guó)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，不采用特殊的低溫起動(dòng)措施，汽油機(jī)在，汽

52、油機(jī)在10、柴油機(jī)在、柴油機(jī)在5以下的以下的氣溫條件下，接通起動(dòng)機(jī)，氣溫條件下，接通起動(dòng)機(jī)，15 s內(nèi)發(fā)動(dòng)機(jī)應(yīng)內(nèi)發(fā)動(dòng)機(jī)應(yīng)能順利起動(dòng)。能順利起動(dòng)。 83排氣品質(zhì)排氣品質(zhì)()排出有害氣體排出有害氣體目前有害氣體排放主目前有害氣體排放主要是指氮氧化合物要是指氮氧化合物()、各種碳?xì)浠稀⒏鞣N碳?xì)浠衔镂?)及一氧化碳及一氧化碳()這三種危害最大這三種危害最大的氣體排放量。的氣體排放量。(2)排氣顆粒排氣顆粒排氣顆粒指排氣中除水以外排氣顆粒指排氣中除水以外任何液態(tài)和固態(tài)微粒，目前除美國(guó)外，其任何液態(tài)和固態(tài)微粒，目前除美國(guó)外，其他國(guó)家均只限制炭煙的排放量。他國(guó)家均只限制炭煙的排放量。84第五節(jié)第五節(jié) 機(jī)

53、械損失和機(jī)械效率機(jī)械損失和機(jī)械效率一、機(jī)械效率一、機(jī)械效率 平均機(jī)械損失壓力平均機(jī)械損失壓力pmm 發(fā)動(dòng)機(jī)單位氣缸工作容積一個(gè)循環(huán)所損失的發(fā)動(dòng)機(jī)單位氣缸工作容積一個(gè)循環(huán)所損失的功。功。inVPpsmmm30式中，式中， Pm為機(jī)械損失功率為機(jī)械損失功率(kW)； Vs為工作容積為工作容積(L)； n為轉(zhuǎn)速為轉(zhuǎn)速(rmin)； i為氣缸數(shù)目。為氣缸數(shù)目。85 機(jī)械效率：機(jī)械效率： 發(fā)動(dòng)機(jī)的有效功率與指示功率之比。發(fā)動(dòng)機(jī)的有效功率與指示功率之比。iemPPmimmimmimemppPPpp11mitieitieieetPPWWQWQW11可見(jiàn)，在可見(jiàn)，在et中已經(jīng)考慮到實(shí)際發(fā)動(dòng)機(jī)工作時(shí)的一切中已經(jīng)

54、考慮到實(shí)際發(fā)動(dòng)機(jī)工作時(shí)的一切損失了。損失了。86一般內(nèi)燃機(jī)的機(jī)械效率大致在以下范圍：一般內(nèi)燃機(jī)的機(jī)械效率大致在以下范圍： m非增壓柴油機(jī)非增壓柴油機(jī) 0.780.85增壓柴油機(jī)增壓柴油機(jī) 0.800.92汽油機(jī)汽油機(jī) 0.800.9087n活塞與活塞環(huán)的摩擦損失活塞與活塞環(huán)的摩擦損失 45%65%n整個(gè)活塞連桿曲軸機(jī)構(gòu)摩擦損失整個(gè)活塞連桿曲軸機(jī)構(gòu)摩擦損失 60%70%n驅(qū)動(dòng)氣門機(jī)構(gòu)功耗驅(qū)動(dòng)氣門機(jī)構(gòu)功耗 2%3% n驅(qū)動(dòng)附件機(jī)構(gòu)的功率消耗驅(qū)動(dòng)附件機(jī)構(gòu)的功率消耗 10%20% 5. 泵氣損失泵氣損失 10%20% 88n 示功圖法示功圖法n 倒拖法倒拖法n 油耗線法油耗線法n 滅缸法滅缸法二、機(jī)械

55、損失的測(cè)定二、機(jī)械損失的測(cè)定891、示功圖法、示功圖法-適用性廣運(yùn)用各種示功器錄取氣缸的示功圖，從中算出運(yùn)用各種示功器錄取氣缸的示功圖，從中算出Pi值，值， 從測(cè)功器和轉(zhuǎn)速計(jì)讀數(shù)中測(cè)出發(fā)動(dòng)機(jī)的有效功率從測(cè)功器和轉(zhuǎn)速計(jì)讀數(shù)中測(cè)出發(fā)動(dòng)機(jī)的有效功率Pe，從而可以算出從而可以算出Pm，m及及pmm值。值。示功圖法一般用于當(dāng)上止點(diǎn)位置能得到精確校正時(shí)示功圖法一般用于當(dāng)上止點(diǎn)位置能得到精確校正時(shí)才能取得較滿意的結(jié)果。才能取得較滿意的結(jié)果。決定于示功圖測(cè)錄的正確程度：決定于示功圖測(cè)錄的正確程度： a.最大的誤差來(lái)源于最大的誤差來(lái)源于p圖或圖或pV圖上圖上； b.902、倒拖法只能在電力測(cè)功機(jī)上試驗(yàn) 試驗(yàn)時(shí)，

56、發(fā)動(dòng)機(jī)與試驗(yàn)時(shí)，發(fā)動(dòng)機(jī)與電力測(cè)功器電力測(cè)功器相連，相連，當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)以給定工況穩(wěn)定運(yùn)行，冷卻水、當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)以給定工況穩(wěn)定運(yùn)行，冷卻水、機(jī)油溫度到達(dá)正常數(shù)值時(shí)，切斷對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)油溫度到達(dá)正常數(shù)值時(shí)，切斷對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的機(jī)的供供油油（柴油機(jī)）或停止點(diǎn)火（汽油（柴油機(jī)）或停止點(diǎn)火（汽油機(jī)）機(jī)），同時(shí)將電力測(cè)功器轉(zhuǎn)換為電動(dòng)機(jī)，同時(shí)將電力測(cè)功器轉(zhuǎn)換為電動(dòng)機(jī)，以給定轉(zhuǎn)速倒拖發(fā)動(dòng)機(jī)，并且維持冷卻以給定轉(zhuǎn)速倒拖發(fā)動(dòng)機(jī)，并且維持冷卻水和機(jī)油溫度不變，這樣測(cè)得的倒拖功水和機(jī)油溫度不變，這樣測(cè)得的倒拖功率即為發(fā)動(dòng)機(jī)在該工況下的機(jī)械損失功率即為發(fā)動(dòng)機(jī)在該工況下的機(jī)械損失功率。率。91 廣泛用于測(cè)定汽油機(jī)機(jī)械損失。廣泛用于測(cè)定汽油機(jī)機(jī)

57、械損失。 而對(duì)于柴油機(jī)，倒拖時(shí)所消耗的功率而對(duì)于柴油機(jī)，倒拖時(shí)所消耗的功率要超過(guò)柴油機(jī)在給定工況工作時(shí)的實(shí)際機(jī)要超過(guò)柴油機(jī)在給定工況工作時(shí)的實(shí)際機(jī)械損失，由三個(gè)因素綜合導(dǎo)致：械損失，由三個(gè)因素綜合導(dǎo)致：1、無(wú)混合氣燃燒，部件摩擦降低；、無(wú)混合氣燃燒，部件摩擦降低；2、包含泵氣損失，且由于氣溫低而更大；、包含泵氣損失，且由于氣溫低而更大；3、重復(fù)考慮了充量向氣缸壁的傳熱損失。、重復(fù)考慮了充量向氣缸壁的傳熱損失。923. 滅缸法滅缸法（熄火法、斷缸法（熄火法、斷缸法）僅適用于僅適用于多缸機(jī)多缸機(jī) 當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)調(diào)整到以給定工況穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)后，先測(cè)當(dāng)發(fā)動(dòng)機(jī)調(diào)整到以給定工況穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)后，先測(cè)出出整個(gè)發(fā)動(dòng)機(jī)的有效功

58、率。之后，在柴油機(jī)油門拉桿整個(gè)發(fā)動(dòng)機(jī)的有效功率。之后，在柴油機(jī)油門拉桿或或齒條位置、或汽油機(jī)節(jié)氣門開度固定不動(dòng)的情況下，齒條位置、或汽油機(jī)節(jié)氣門開度固定不動(dòng)的情況下，停止向某一汽缸供油或點(diǎn)火。調(diào)整測(cè)功機(jī)，使發(fā)動(dòng)停止向某一汽缸供油或點(diǎn)火。調(diào)整測(cè)功機(jī)，使發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)恢復(fù)到原來(lái)的轉(zhuǎn)速，重新測(cè)定有效功率（其余五個(gè)恢復(fù)到原來(lái)的轉(zhuǎn)速，重新測(cè)定有效功率（其余五個(gè)汽汽缸的有效功率），必然小于（一缸熄火），兩者之缸的有效功率），必然小于（一缸熄火），兩者之差差即為滅掉缸的指示功率。逐次滅缸，則整臺(tái)發(fā)動(dòng)機(jī)即為滅掉缸的指示功率。逐次滅缸，則整臺(tái)發(fā)動(dòng)機(jī)的的指示功率為，各缸相加。指示功率為，各缸相加。93 如果滅缸后其他各

59、缸的工作情況和發(fā)動(dòng)機(jī)如果滅缸后其他各缸的工作情況和發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)械損失沒(méi)有變化，則被熄滅的氣缸原來(lái)機(jī)械損失沒(méi)有變化，則被熄滅的氣缸原來(lái)所發(fā)出的指示功率所發(fā)出的指示功率(Pi)x：( )()ixeexPPP依次將各缸滅火，最后可以從各缸指示功依次將各缸滅火，最后可以從各缸指示功率的總和中求得整臺(tái)發(fā)功機(jī)的指示功率率的總和中求得整臺(tái)發(fā)功機(jī)的指示功率Pi：1()iieexxPPP使用的條件為不能引起進(jìn)、排氣系統(tǒng)的異常使用的條件為不能引起進(jìn)、排氣系統(tǒng)的異常變化，主要應(yīng)用于非增壓柴油機(jī)。變化，主要應(yīng)用于非增壓柴油機(jī)。944. 油耗線法油耗線法-僅適用于自然吸氣柴油機(jī)和低增僅適用于自然吸氣柴油機(jī)和低增壓柴油機(jī)（沒(méi)

60、有節(jié)氣門的壓燃式發(fā)動(dòng)機(jī)）壓柴油機(jī)（沒(méi)有節(jié)氣門的壓燃式發(fā)動(dòng)機(jī)）333003.6 103.6 10 ()3.6 10PBBuitiemituitmemmemmmmmBHPPPB HPPppPp該方法理論基礎(chǔ) 當(dāng)柴油機(jī)空轉(zhuǎn)（無(wú)負(fù)荷），若不隨負(fù)荷增減而變化時(shí)，兩式相除，得：同樣，假設(shè)pmm不隨負(fù)荷增減而變化。95 柴油機(jī)在轉(zhuǎn)速不變的情柴油機(jī)在轉(zhuǎn)速不變的情況下進(jìn)行負(fù)荷特性試驗(yàn)，求況下進(jìn)行負(fù)荷特性試驗(yàn)，求出發(fā)動(dòng)機(jī)在給定轉(zhuǎn)速下，每出發(fā)動(dòng)機(jī)在給定轉(zhuǎn)速下，每小時(shí)燃油消耗量與平均有效小時(shí)燃油消耗量與平均有效壓力的關(guān)系曲線。壓力的關(guān)系曲線。 把燃油消耗量曲線延長(zhǎng)并求出其與橫坐標(biāo)軸的把燃油消耗量曲線延長(zhǎng)并求出其與橫坐標(biāo)軸的交點(diǎn)，就可