懸挑卸料平臺計算書

1、.懸挑卸料平臺計算書一、計算依據(jù) 建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)(JGJ59-2011)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003)。 懸掛式卸料平臺的計算參照連續(xù)梁的計算進行。 由于卸料平臺的懸挑長度和所受荷載都很大，因此必須嚴格地進行設(shè)計和驗算。該平臺安裝在建筑結(jié)構(gòu)邊梁上，并與附著升降腳手架脫離，在安裝到上一層時憑借附著升降腳手架一起上升。到位后再固定在建筑結(jié)構(gòu)上。并經(jīng)驗收后再投入使用。該平臺額定載荷為8KN，嚴禁超載。 計算參數(shù): 平臺水平鋼梁(主梁)的懸挑長度2.50m，插入結(jié)構(gòu)錨固長度0.30m，懸挑水平鋼梁間距(平臺寬度)2.00m。 水平鋼梁(主梁)插入結(jié)構(gòu)端點部分按照鉸接點計算。 次梁采用

2、10號槽鋼U口水平，主梁采用12.6號槽鋼U口水平。 次梁間距0.50m，外伸懸臂長度0.00m。 容許承載力均布荷載2.00kN/m2，最大堆放材料荷載8.00kN。 腳手板采用竹串片，腳手板自重荷載取0.35kN/m2。 欄桿采用竹笆片，欄桿自重荷載取0.15kN/m。 選擇6×19+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1850MPa， 外側(cè)鋼絲繩距離主體結(jié)構(gòu)2.00m，兩道鋼絲繩距離1.00m，外側(cè)鋼絲繩吊點距離平臺6.00m。 二、次梁的計算 次梁選擇10號槽鋼U口水平，間距0.50m，其截面特性為 面積A=12.74cm2,慣性距Ix=198.30cm4,轉(zhuǎn)動慣量Wx=39.70c

3、m3,回轉(zhuǎn)半徑ix=3.95cm 截面尺寸 b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm 1.荷載計算 (1)面板自重標(biāo)準(zhǔn)值：標(biāo)準(zhǔn)值為0.35kN/m2； Q1 = 0.35×0.50=0.18kN/m (2)最大容許均布荷載為2.00kN/m2； Q2 = 2.00×0.50=1.00kN/m (3)型鋼自重荷載 Q3=0.10kN/m 經(jīng)計算得到，均布荷載計算值 q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2 = 1.2×(0.18+0.10)+1.4×1.00 = 1.73kN/m 經(jīng)計算得到，集中荷載計算值 P = 1.

4、4×8.00=11.20kN 2.內(nèi)力計算 內(nèi)力按照集中荷載P與均布荷載q作用下的簡支梁計算，內(nèi)側(cè)鋼絲繩不計算，計算簡圖如下 最大彎矩M的計算公式為 經(jīng)計算得到，最大彎矩計算值 M = 1.73×2.002/8+11.20×2.00/4=6.46kN.m 3.抗彎強度計算 其中 x 截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05； f 鋼材抗壓強度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2； 經(jīng)過計算得到強度 =6.46×106/(1.05×39700.00)=155.06N/mm2； 次梁的抗彎強度計算 < f,滿足要求! 4.整體穩(wěn)定性計算 其中 b 均勻

5、彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： 經(jīng)過計算得到 b=570×8.5×48.0×235/(2000.0×100.0×235.0)=1.16 由于b大于0.6，按照鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003)附錄B其值用b'查表得到其值為0.810 經(jīng)過計算得到強度 =6.46×106/(0.810×39700.00)=200.95N/mm2； 次梁的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 三、主梁的計算 卸料平臺的內(nèi)鋼繩按照建筑施工安全檢查標(biāo)準(zhǔn)作為安全儲備不參與內(nèi)力的計算。 主梁選擇12.6號槽鋼U口水平，其截面

6、特性為 面積A=15.69cm2,慣性距Ix=391.50cm4,轉(zhuǎn)動慣量Wx=62.14cm3,回轉(zhuǎn)半徑ix=4.95cm 截面尺寸 b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm 1.荷載計算 (1)欄桿自重標(biāo)準(zhǔn)值：標(biāo)準(zhǔn)值為0.15kN/m Q1 = 0.15kN/m (2)型鋼自重荷載 Q2=0.12kN/m 經(jīng)計算得到，靜荷載計算值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×( 0.15+0.12) = 0.33kN/m經(jīng)計算得到，各次梁集中荷載取次梁支座力，分別為 P1=(1.2×0.35+1.4×2.00)×0.25

7、5;2.00/2+1.2×0.10×2.00/2)=0.92kN P2=(1.2×0.35+1.4×2.00)×0.50×2.00/2+1.2×0.10×2.00/2)=1.73kN P3=(1.2×0.35+1.4×2.00)×0.50×2.00/2+1.2×0.10×2.00/2)=1.73kN P4=(1.2×0.35+1.4×2.00)×0.50×2.00/2+1.2×0.10×2.00/

8、2)+11.20/2=7.33kN P5=(1.2×0.35+1.4×2.00)×0.50×2.00/2+1.2×0.10×2.00/2)=1.73kN P6=(1.2×0.35+1.4×2.00)×0.25×2.00/2+1.2×0.10×2.00/2)=0.92kN 2.內(nèi)力計算 卸料平臺的主梁按照集中荷載P和均布荷載q作用下的連續(xù)梁計算。 懸挑卸料平臺示意圖 懸挑卸料平臺主梁計算簡圖 經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到 主梁支撐梁剪力圖(kN) 主梁支撐梁彎矩圖(kN.m) 主梁支撐

9、梁變形圖(mm) 外側(cè)鋼絲繩拉結(jié)位置支撐力為7.20kN 最大彎矩 Mmax=3.16kN.m 3.抗彎強度計算 其中 x 截面塑性發(fā)展系數(shù)，取1.05； f 鋼材抗壓強度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2； 經(jīng)過計算得到強度 =3.16×106/1.05/62140.0+2.40×1000/1569.0=49.93N/mm2 主梁的抗彎強度計算強度小于f，滿足要求! 4.整體穩(wěn)定性計算 其中 b 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： 經(jīng)過計算得到 b=570×9.0×53.0×235/(2500.0×126.0

10、5;235.0)=0.86 由于b大于0.6，按照鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(GB50017-2003)附錄B其值用b'查表得到其值為0.732 經(jīng)過計算得到強度 =3.16×106/(0.732×62140.00)=69.47N/mm2； 主梁的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 四、鋼絲拉繩的內(nèi)力計算: 水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。 各支點的支撐力 RCi=RUisini 按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為 RU1=7.59kN 五、鋼絲拉繩的強度計算: 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我

11、們均取最大值進行計算，為 RU=7.591kN 如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算： 其中Fg 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)； 計算中可以近似計算Fg=0.5d2，d為鋼絲繩直徑(mm)； 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。 選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于8.000×7.591/0.850=71.447kN。 選擇6×19+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1850MPa，直徑11.0mm。而實際使用鋼絲繩為直徑

12、15的6×19+1鋼絲繩，完全能滿足要求。 六、鋼絲拉繩吊環(huán)的強度計算: 鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環(huán)的拉力N，為 N=RU=7.591kN 鋼板處吊環(huán)強度計算公式為 其中 f 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按照混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的吊環(huán)最小直徑 D=7591×4/(3.1416×50×2)1/2=10mm，實際預(yù)埋鋼筋為直徑20的拉環(huán)鋼筋。所以拉環(huán)滿足要求。七、拉環(huán)與槽鋼的焊接焊縫計算主梁型鋼和固定鋼絲繩的拉環(huán)采用焊接的形式焊在槽鋼側(cè)面，按側(cè)面角焊縫計算，平行焊縫的力按鋼絲繩拉力取值。 Q235角焊縫強度設(shè)計值 所以焊縫強度滿足要求。 八、錨固段與樓板連接的計算 水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下： 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=10.478kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強