橋梁工程課程設(shè)計

1、標(biāo)準(zhǔn)文檔實用文案題目:班級:姓名:學(xué)號:學(xué)院:專業(yè):指導(dǎo)老師：淮陰工學(xué)院橋梁工程課程設(shè)計鋼筋混凝土簡支T梁及行車道板配筋設(shè)計土木 1103段道蓬1101401326建筑工程學(xué)院土木工程（路橋方向）蔣洋2013年12月橋梁工程課程設(shè)計計算書一、設(shè)計資料1. 結(jié)構(gòu)形式及基本尺寸某公路裝配式簡支梁橋，雙車道，橋面寬度為凈 -8+2x 1m,主梁為裝配式 鋼筋混凝土簡支T梁，橋面由五片T梁組成，主梁中心距2.0m，主梁之間的橋 面板為鉸接，沿梁長設(shè)置5道橫隔梁。主梁的細(xì)部尺寸可參考表 1。表1裝配式鋼筋混凝土 T形梁橋總體特征表標(biāo)準(zhǔn)跨徑(m)計算跨徑(m)梁長(m)主梁橫隔梁梁高(m)肋寬(cm)翼板

2、根部厚度(cm)翼板端部厚度(cm)橫隔 梁高 度(m)橫隔梁數(shù)橫隔梁平均厚度(cm)第一根內(nèi)橫隔梁至支點距離(m)2019.519.961.52218121.25184.9注：橫隔梁，分別在兩支點、跨中及四分點布置2. 橋面布置橋梁位于直線上，兩側(cè)設(shè)人行道，寬度為 1m，橋面鋪裝為2cm厚的瀝青混 凝土，其下為C25混凝土墊層，設(shè)雙面橫坡，坡度為 1.5%。橫坡由混凝土墊層 實現(xiàn)變厚度，兩側(cè)人行道外側(cè)橋面鋪裝厚度 8cm (2cm厚瀝青混凝土和6cm混 凝土墊層)。3. 材料1) 主梁、橫隔梁：混凝土： C30 (容重為25KN/m3)主筋：II級鋼筋；構(gòu)造鋼筋：I級鋼筋；2）橋面鋪裝：瀝青

3、混凝土（容重為23KN/m3）;混凝土墊層C25 （容重為23KN/m3）;3）人行道：人行道包括欄桿荷載集度為6KN/m ;4 設(shè)計荷載公路-U級；人群荷載：3.0KN/ m2；5.設(shè)計規(guī)范與參考書目1）公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范（JTG D60-2004）2） 公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范（JTG D62-2004）3）混凝土簡支梁（板）橋（第三版）4）橋梁工程5）鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理6）結(jié)構(gòu)力學(xué)二、設(shè)計內(nèi)容(一)主梁1恒載內(nèi)力計算；1.1恒載集度主梁：0. 12 0. 18gi 二0.221. 52(1.98 - 0.22)25 = 14. 85kN / m橫隔梁：(1. 20g

4、20 12+0 18)(1. 98 _ 0. 22)0. 1825521975二 2. 132kN / m人行道和欄桿：6g31.2kN / m50. 06橋面鋪裝：g 41.0230. 021. 023二 0. 368kN / m作用于主梁上的全部恒載集度:g = g1g2 g3 g414. 852. 1320. 36817. 351.2恒載內(nèi)力跨中截面2gl17. 3519.19. 5-17. 3519.519. 5X 24824 . 667 kN1/4跨截面2g + (l _4)17. 35罟(19.519 5L618.50kN m17. 35(19.5 - -4x：19. 52)= 8

5、4. 58kN支點截面M =01Q17. 35(19. 5 _ 02) = 169. 16kN2恒載內(nèi)力表項目彎矩 M (kN m)剪力Q ( KN)支點0169.161/4跨618.5084.581/2跨824.66702荷載橫向分布系數(shù)計算；2.1抗扭修正系數(shù)：的計算由于各片主梁的截面相同，考慮梁的抗扭剛度時I號梁的荷載橫向分布系 數(shù)5' a： = (2 2.0)22.020( -2. 0)2 ( -2 2. 0)2 二 40m2i 4、計算主梁的抗彎慣矩It主梁板寬度為 1.98m 主梁間的縫寬為 0.02m00_ 1TAL一一4cu-1VT圖 主梁的細(xì)部尺寸(尺寸單位：cm)1

6、)、求主梁截面的重心位置翼緣板平均厚度為m =(1218)/ 2 = 15cm肋高(150-15) =135cm主梁截面重心至梁頂面的距離為1122150150（198 一 22）151522ax45cm22150（198 一 22）15（1）主梁的抗彎慣矩為二丄 （198 一 22）153 （198 一 22） 15 （45 一 蘭）212 2115022 150322 150 （45）2cmf12 2二 6773250cm4= 6.773310m"主梁的抗扭慣矩：98圖 主梁抗扭慣矩的計算（尺寸單位：cm）對于翼板:11 / b1 二 15 / 198 二 0. 076 : 0.

7、 1，查表得 g 二 1/3對于梁肋:12 / b2 = 22 / 135 = 0. 168，查表得 g = 0.298-2、4"冷 198 153o.298 135 223 =651119cm4 小6511 10'）m將截面分為上圖所示的兩個矩形。對于翼板：ti / bi = 15/ 176 = 0. 085 :：: 0. 1，查表得 g =1/3對于梁肋：t2 / b2 = 22 / 150 = 0.154，查表得 =0.3011It1761 530 . 301 150 22 678757cm4（0. 6788 10 ）m43比較上述兩種情況的計算結(jié)果，抗扭慣矩取兩者中的

8、大者It =（0.678810，）m4、計算主梁抗扭修正系數(shù)1當(dāng)1 98n = 5時，=1.042并取 G = 0. 425E, B = 4 2. 029. 98m0. 8552.2汽車荷載橫向分布系數(shù)MS"2標(biāo)準(zhǔn)文檔實用文案1號梁mCq2(10. 9354. 00.80、-0. 72號梁mCq2 (150. 9352.0 80)19. 96二 0. 553號梁mCq2(10. 9350 0.80)19. 960. 4(2)單列汽車荷載p=1)作用時空一50 一 型= 260cm22. 6m1號梁0. 9354. 02. 619. 96=0.6872號梁0. 9352. 0 2. 6

9、19. 96=0. 4433號梁0. 9350 2.619. 960. 2比較單列偏載作用和雙列偏載作用的橫向分布系數(shù)，雙列偏載作用下更不 利，故1號梁橫向分布系數(shù)：取Hiq = 0. 72號梁橫向分布系數(shù)：取q二0. 553號梁橫向分布系數(shù)：取 q =0.42.3、人群荷載橫向分布系數(shù)、考慮單列布置人群荷載時，荷載偏心矩800e 二75 二 437. 5cm2二 4. 375m1號梁人群橫向分布系數(shù)0. 9354. 04. 37519. 96=1.0192號梁人群橫向分布系數(shù)0. 9352. 04. 37519. 96二 0. 6103號梁人群橫向分布系數(shù)0. 935X：04. 37519.

10、 960. 2、考慮雙列布置人群荷載時，荷載偏心矩 e=011、2、3號梁人群橫向分布系數(shù)為mcr =2 - =0.45比較單列布置人群荷載和雙列布置人群荷載的橫向分布系數(shù)得:1號梁人群橫向分布系數(shù) r =1.0192號梁人群橫向分布系數(shù)mlr二0.6103號梁人群橫向分布系數(shù)mcr =0.42.4、主梁支點截面的荷載橫向分布系數(shù)（采用杠桿法）1、繪制1號、2號、3號梁的荷載反力影響線；2、確定荷載的橫向最不利的布置；下圖3、內(nèi)插計算對應(yīng)于荷載位置的影響線縱標(biāo)；車道荷載PZ2rP-1 、一'1、厶1_ rY羽D一r甘 prr .1產(chǎn)皿廠rp1? =PZE號梁22方條U各主梁的橫向分布影

11、響線及荷載布置由杠桿法計算得到1、2、3號梁的橫向分布系數(shù)1號梁橫向分布系數(shù)17530200人群荷載橫向分布系數(shù)為m)r21. 3375200200 20 1汽車荷載橫向分布系數(shù)為m)q二絲 201 = 0.5q 180 22號梁橫向分布系數(shù)人群荷載橫向分布系數(shù)為m0r2=01汽車荷載橫向分布系數(shù)為m0q =2 =0.53號梁橫向分布系數(shù)人群荷載橫向分布系數(shù)為m0r3=0汽車荷載橫向分布系數(shù)為=1 200 1300q 2001 1.1752橫向分布系數(shù)總匯梁號跨中一l/4段的分布系數(shù)mc支點的分布系數(shù)m。汽車荷載人群何載汽車荷載人群何載10.71.0190.51.337520.550.6100

12、. 5030.40.40.7503活載內(nèi)力計算；汽車車道荷載標(biāo)準(zhǔn)值。查 JTG D602004規(guī)范，橋面凈寬，二8m,車輛雙 向行駛，8.0乞w乞14. 0橫向布置車隊數(shù)為2,不考慮折減系數(shù)，上=1。公路I級車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值為qk = 10. 5kN / m ;集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 按以下規(guī)定選?。簶蛄河嬎憧鐝叫∮诨虻扔?5m時，Pk二180kN ;橋梁計算跨 徑等于或大于50m時，Pk = 360kN ;橋梁計算跨徑在5m50m之間時，Pk值采用線性內(nèi)插法求得。公路一II級車道荷載按公路I級荷載的0.75倍采用。計算跨徑l=19.5m，位于550m之間,集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值r19. 5 _ 5t

13、0 75Pk = 0. 75【180 + x(360 180) = 178. 5kN50-5均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值0.75qk二7. 875kN / m車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)滿布于使結(jié)構(gòu)產(chǎn)生最不利效應(yīng)的同號影響線 上；集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值只作用于相應(yīng)影響線中的一個最大影響線峰值處。計算剪力效應(yīng)時集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)乘以 1.2的系數(shù)，則計算剪力時，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值 R = 1881.2 二 225. 6kN3.1、跨中截面的彎矩和剪力彎矩1、汽車荷載作用下ykJ / 4空= 4.875m4跨中彎矩影響線的面積l 219. 52T = 8=47. 53m2跨中彎矩影響線的最大縱標(biāo)沖擊系數(shù) 1-1.3圖 (a)汽

14、車荷載和人群荷載(b)沿梁跨的橫向分布系數(shù)(c)跨中彎矩影響線(d)跨中剪力影響線1號梁的跨中截面彎矩Mq = (1J) %q (Pk ykqk 10= 1.310. 7 (178. 54.8757.87547. 53)-1132. 48kN m2號梁的跨中截面彎矩叫二(19 m：q (Pk yk qk = 1.310.55 (178.54.8757.87547.53)二 889. 81kN m3號梁的跨中截面彎矩Mq = (19 弘(Pk yqk fl)= 1.310.4 (178. 54.8757.87547. 53)二 647.13kN m人群荷載作用下人群荷載集度 qr =3.0 0.

15、75 = 2.25kN/m1號梁的跨中截面彎矩Mr = mir q = 1.019 x 2. 25 x 47. 53 = 108. 97kN m2號梁的跨中截面彎矩Mrmir qr - 0. 610 2. 25 47. 53 = 65. 23kN m3號梁的跨中截面彎矩Mr 二 mir qr 門= 0.4 2. 25 47. 53 二 42. 78kN m3.2、剪力(1、汽車荷載作用下跨中剪力影響線的最大縱標(biāo)yk =0.5m跨中剪力影響線的面積11 = 19. 50.5 / 4二2.4 3 7m21號梁的跨中截面剪力q =(19 miq (Pk yk qk = 1.310. 7(225.60

16、. 57.8752. 4375)二 120. 12kN2號梁的跨中截面剪力Q 二(1") % (Pk ykqk = 1.31 0. 55 (225. 6 0. 57. 875 2.4375)二 94. 38kN3號梁的跨中截面剪力Q 二(1)miq (Pk yk 7k 門)= 1.310. 4(225.60. 57.8752. 4375)二 68. 64KN（2、人群荷載作用下人群荷載集度 qr = 3.0 0.75 二 2.25kN /m2 跨中彎矩影響線的面積= 19.50.5 / 4 = 2.4 3 7市1號梁的跨中截面剪力Q = mrqr - 1.0192. 25 2. 43

17、75 = 5. 59kN2號梁的跨中截面剪力Q = %r門=0. 6102. 25 2. 4375 = 3. 35kN3號梁的跨中截面剪力Q 二 mcr qr 門= 0.42. 25 2. 4375 二 2. 19kN3.21/4跨截面的彎矩和剪力<b)圖九 （a） 1/4跨彎矩影響線（b） 1/4跨剪力影響線跨中彎矩影響線的最大縱標(biāo)yk13-I I44I319. 5 二 3. 66m161咕=119. 53. 66 二 35. 69m2m 2跨中彎矩影響線的面積321、彎矩（1、汽車荷載作用下1號梁1/4跨截面彎矩M =(1') %q (Pk yk 7k)= 1.310. 7

18、(2503. 667.87535. 69)二 1088. 41kN m2號梁1/4跨截面彎矩M =(1 巧 miq (Pk ykqk = 1.310.55 (2503.667.87535.69)=855. 18kN m3號梁1/4跨截面彎矩M =(1)m：q (Pk ykqk )= 1.310.4(2503.667.87535.69)二 621.95kN m(2、人群荷載作用下1號梁1/4跨截面彎矩Mr二mCrq門= 1.0192. 2535.69= 81. 83kNm2號梁1/4跨截面彎矩Mr=mcrq門-0. 6102. 2535。9= 48. 98kN- m3號梁1/4跨截面彎矩Mr =

19、 nir" - 0.4 2. 25 35. 69 = 32. 12kN m、剪力跨中彎矩影響線的最大縱標(biāo)yk = 0.75m3跨中彎矩影響線的面積'Jm19. 5 0.75 / 2 = 5.48m2m 4(1、汽車荷載作用下1號梁1/4跨截面剪力Q = (1)miq (Pk yk q11)- 1.3 1 0.7 (225.6 0. 75 7. 875 5.48)二 193. 24kN2號梁1/4跨截面剪力Q =(1)miq (Pk ykqk 門)= 1.3 1 0. 55 (225.6 0.75 7. 875 5.48)=151. 83kN3號梁1/4跨截面剪力Q =(1J)

20、 m：q (P yk qk 小)- 1.310.4 (225.60. 757.8755.48)=110. 42kN(2、人群荷載作用下1號梁1/4跨截面剪力Q 二 m qr 門= 1.019 2. 25 5. 48 = 12. 56kN2號梁1/4跨截面剪力Q =mcrqr門-0. 612. 255. 48 二 7. 52kN3號梁1/4跨截面剪力Q 二OKqrI - 0. 42. 255. 48 二 4. 93kN3.3支點剪力汽車荷載人群荷載<b>.1.q/314QCQTL圖（a）汽車荷載和人群荷載（b）沿梁跨的橫向分布系數(shù)（c）梁上荷載分成兩部分（d）支點剪力影響線、汽車荷載

21、作用下1號梁支點截面剪力由于moq : mCq，設(shè)集中荷載Pk作用于距支點X位置處，則Q1 = (19 miq fk ykxl - x=(1 T Pk %q (%q - q)al= 1.31250 0. 519. 5 / 4(0. 7 - 0. 5)19. 5 - x19.5由 dQi =0 即可解得 _ -5.49m ： 0dx取x = 0荷載作用于支點處l - x% = (19 Pk m)q-19. 5 0= 1.3 1 225.6 0. 5146.64kN19.5l a編=(1)%q Qk 2 2(mq 一 叫九 丁】19 54 87515= 1.3 1 0.7 7 . 875(0.5

22、- 0.7) 7.8752 2 12=63. 63kNq 二昭 q2 二 146. 6463. 63 二 210.27kN2號梁支點截面剪力由于m°q - mCq，貝U% = (1 J Pk mq= 1.3 1 225.6 0.5 二 146. 64kNl a% =(19%q Pk -2 (m mCq)qK y19.54. 87515= 1.310. 557.875(0.5 - 0.55)7. 8752 2 12二 53. 34kNq =q2 二 146. 64 53. 34 二 199. 98kN3號梁支點截面剪力由于m°q - mcq，貝UQq1 =(1Pk %= 1.

23、31225. 60. 75 二 219. 96kNl a編=(19 m：q 9k 三？ 5q 一 mm W19.5 4.87515-1.310.47. 875(0.75 - 0.4)7. 8752 212-50.84kNQ 二Q2 二 219. 96 50. 84 二 270.8kN人群荷載作用下1號梁支點截面剪力l二 mcrqr -1.0192.251+ _ X219.5241+ 一219. 5X 4mcr )qry15(1.3375 - 1.019)2. 2512二 24. 54kN2號梁支點截面剪力1+ _219 50. 612. 25mcr )q y19. 5X (0 - 0. 61)

24、2.25151210. 71kN3號梁支點截面剪力mir )qry二 mirqr0. 42. 2519. 5+219. 5X 24(0 - 0. 4)2. 2515124. 66kN橋梁支點、1/4跨和1/2跨彎矩、剪力表梁 號荷載 類型彎矩（kN m）剪力（kN）支點1/4跨1/2跨支點11/4跨1/2跨1汽車01088.411132.48210.27193.24120.12人群081.83108.9724.5412.565.592汽車0855.18889.81199.98151.8394.38人群048.9865.2310.717.523.353汽車0621.95647.13270.811

25、0.4268.64人群032.1242.784.664.932.194作用效應(yīng)組合;基木組合:L2x恒載+ 1.4x汽車荷栽4 0.8x 1.4x人群荷載 炬期組合：恒載+0.7/ (1+ ) x汽車荷t+lx人群荷載；長期組合：恆載+0,4/ (P. ) x汽車荷載+O.4x人群荷載梁號組合類型彎矩(kN m)剪力(kN)支點L/4L/2支點L/4L/21基本組合02357.622697.12524.85386.10174.43短期組合01462.221726.37340.89232.4189.67長期組合01086.601321.24263.09166.9150.282基本組合01994.

26、312308.40494.95322.48135.89短期組合01266.111512.76319.86198.3869.42長期組合0980.171206.68253.44148.3239.103基本組合01648.901943.50587.33261.6198.55短期組合01085.991320.44363.38166.8050.24長期組合0880.131100.63279.34130.7228.331控制設(shè)計計算內(nèi)力2357.622697.12524.85386.10174.4321994.312308.40494.95322.48135.8931648.901943.50587.3

27、3261.6198.555繪制彎矩和剪力包絡(luò)圖1號梁彎矩包絡(luò)圖（KN/m ）尸f： r剪力包絡(luò)圖（KN ）I-又L>22號梁彎矩包絡(luò)圖（KN/m ）剪力包絡(luò)圖（KN ）2P2.48L/Ml/43EE.斗呂wn3號梁彎矩包絡(luò)圖（KN/m ）剪力包絡(luò)圖（KN ）6主梁配筋設(shè)計計算6.1跨中截面的縱向受拉鋼筋的計算計算T形截面梁受壓翼板的有效寬度9RrJ-111LHcnrLin圖1跨中截面尺寸圖(尺寸單位：mm 為了便于計算，將實際T型截面換算成圖1所示的計算截面=(120+180 /2=150mm其余尺寸不變，故有：1 1(1) bf =3°0 =3 19500 =6500 mm

28、( L。為主梁計算跨徑)(2) 一 ' - 220+2X 0+12X 150=2020mm(3) 2000m(等于相鄰兩梁軸線間的距離)取上述三個數(shù)據(jù)中最小的值，故取2000mm、因采用的是焊接鋼筋骨架，設(shè)鋼筋重心至梁底的距離d = 30+ 0.07T: =30+0.07 X 1500=135mm 則梁的有效高度即可得到 _ - - 1500-135=1365mm、判斷T形梁截面類型用4云-珀工札一皂=一牟上X由 - 匚2000X 150X (1365-150/2)=4489.20 X 10AM判斷為一類T形截面。、受壓區(qū)高度根據(jù)公式整理后，可得到 x2 -2358x 238203 =

29、0-b 二 b? 4ac2a-<-2358) - 4x238203 ，._150mm 適合1500mn舍去、主筋面積計算將各已知值及x= 106mm代入公式求出AsRabX可14.5 1520 1063402二 6871mm根據(jù)以下原則:a、選用鋼筋的總面積應(yīng)盡量接近計算所需的鋼筋A(yù)s ；b、梁內(nèi)主筋直徑不宜小于10mm也不能大于40mm般為12-32mm本設(shè) 計采用16mmffi 32mm兩種鋼筋搭配，選用8C 32+40 16,截面面積為7238mm 鋼筋疊高層數(shù)為6層，c、受拉鋼筋的布置在滿足凈保護(hù)層的條件下，應(yīng)盡量靠近截面的下邊緣，鋼筋的凈距和疊高都滿足構(gòu)造要求。故混凝土厚度取c

30、 = 30mm，鋼筋間橫向凈距；-220-2 X 25-2 X 34.5=101mm>40mmt岡筋疊高為2X 18+4X 34.5=174<0.15h=225mm滿足構(gòu)造要求，鋼筋布置圖見圖2、截面復(fù)核已設(shè)計的受拉鋼筋中8C32的截面面積為6434mA, R 320 Mpa ； 40 16 的截面面積為4*201.1 804mA Ra = 340 Mpa。由圖2鋼筋布置圖可求得as , 即c 6434 320(30 2 34.5) 804 340 (30 4 34.5 18)彳“_a$iiumm6434 320 804 340則有效高度- - 1500-110=1390mm 根據(jù)

31、公式計算：工,1遐 _ .：S2000X 1106= 2.42 10 N mm=3.19 KN.mRg Ag = 6434 320 804 3406= 2.33 10 N mm= 2.33KN mRabihi RgAg，故為第一類T形截面 受壓高度x由公式求得X% ARa?6434 320 804 34014.5F520=106mm ： hj (= 110mm) 正截面抗彎承載力由式公式求得正截面抗彎承載力1 X 1二圈 花 14'5 1520 106MuC1190 號=3287.95 X 10A6N.mmM八嘖=20F?hr3.04%“15%，2.4%故截面復(fù)核滿足要求標(biāo)準(zhǔn)文檔6.2

32、腹筋的計算、檢查截面尺寸根據(jù)構(gòu)造要求，梁最底層鋼筋2 C 32通過支座截面，支座截面有效高度34 5h。二 h(35)= 1253mm(0.51 10)一Rbh。=(0.51 10)一25 200 1253= 639.03KN Qj0 =440KN截面尺寸符合設(shè)計要求、檢查是否需要設(shè)置腹筋(1) 跨中段截面 0.038Rbh0 =0.038 1.55 20 119.1 = 140.3KN(2) 支座截面 0.038Rbh0 =0.038 1.55 20 125.3 =147.6KN因Qjm -84kN ：0.038R1bh° : Qj。=440kN，故可在梁跨中的某長度范圍內(nèi)按 構(gòu)造

33、配置鋼筋，其余區(qū)段可應(yīng)按計算配置腹筋。、剪力圖分配在圖3所示的剪力包絡(luò)圖中，支點處剪力計算值Qj0，跨中處剪力計算值Qjm。Qj =0.038Rbh° =140.3KN的截面距跨中截面的距離可由剪力包絡(luò)圖按比例 求得，為I =丄 Qj2 Qj0 - Qjm_ 19500 140.3-84-2440 - 84=1542mm在I長度內(nèi)可按構(gòu)造要求布置鋼筋。同時根據(jù)公路橋規(guī)規(guī)定，在支座中 心線向跨徑長度方向h；2二650mm范圍內(nèi)，鋼筋的間距最大為00312/h 2/h梁跨中線NK 48 一一 rn-LQ圖3.計算剪力分配圖距支座中心線的h/2處的計算剪力值（Q'j ）由剪力包絡(luò)圖

34、按比例求得，為Q'jLQjo h(Qjo Qjm)L1950 440-130(440-84)1950= 416.27KN其中應(yīng)由混凝土和箍筋承擔(dān)的剪力計算值至少為0.6Q'j =249.76KN ；應(yīng)由彎起鋼筋（包括斜筋）承擔(dān)的剪力計算值最多為0.4Q'j =166.5KN，設(shè)置彎起鋼筋區(qū)段長度為4558mm、箍筋計算采用直徑為8mni的雙肢箍筋，箍筋截面積 人=nkAk=2 50.3 = 100.6mm(416.27)2=264mm 確定箍筋間距Sk的設(shè)計值尚應(yīng)考慮公路橋規(guī)的構(gòu)造要求。 現(xiàn)取Sk = 250mm蘭h = 975mm及500mm滿足規(guī)范要求。 綜合上述計

35、算，在支座附近h/2范圍內(nèi)，設(shè)計箍筋間距Sv = 100mm ；爾后距 支座中心h/2處至跨中截面統(tǒng)一的箍筋間距取 S 250mm，用C 8雙肢箍筋,配筋率二0.002 0.0018。bS,200 匯 2506.3彎起筋（斜筋）計算設(shè)焊接鋼筋骨架的架立鋼筋為C22，鋼筋重心至梁受壓翼板上邊緣距離as =56mm。在等截面鋼筋混凝土簡支梁中，箍筋盡量做到等距離布置。為計算簡便按式（4-5）設(shè)計箍筋時，式中的斜截面內(nèi)縱筋配筋百分率p及斜截面有效高度h?？山瓢粗ё孛婧涂缰薪孛娴钠骄等∮茫嬎闳缦?支點截面p =100=0.64， h0 = 1253mm則平均值分別為3.04 0.641191

36、1253p1.84， he1222mm2 2跨中截面pm =100=3.04， h0 = 1191mm箍筋間距Sk為0.0033(2 +P)VRAkRgkbh02(Q'j)2Sk =0.0033(2 1.84) 25 1.006 240 20 122.22彎起鋼筋的彎起角度為45°，彎起鋼筋末端與架立鋼筋焊接。為了得到每 對彎起鋼筋分配的剪力，由各排彎起鋼筋的末端折點應(yīng)落在前一排彎起鋼筋的構(gòu) 造規(guī)定來得到各排彎起鋼筋的彎起點計算位置，首先要計算彎起鋼筋上、下彎點 之間垂直距離.巾現(xiàn)擬彎起N1N5鋼筋，將計算的各排彎起鋼筋彎起點截面的.山以及至支座 中心距離人、分配的剪力計算值

37、Q.、所需的彎起鋼筋面積Awi列入表1中?，F(xiàn)將 表1中有關(guān)計算如下：根據(jù)公路橋規(guī)規(guī)定，簡支梁的第一排彎起鋼筋（對支座而言）的末端彎 起點應(yīng)位于支座中心截面處。這時，. ：hi為巾=1300穆30 34.5 1.544 24 34.5 0.5=1133mm表1彎起鋼筋計算表彎起點12345 hi(mm)11331099106410461028距支座中心距離xi （mn）11332232329643425370分配的計算剪力值 Qwi （KN）166.51149.59108.7169.85需要的彎筋面積（cm2）12.2711.028.014.84可提供的彎筋面積（cm2）16.0916.0916

38、.094.02彎筋與梁軸交點到支座中心距離（mm）56516.9827963869彎筋的彎起角為45°，則第一排彎筋（2N5）的彎起點1距支座中心距離為1133mm。彎筋與梁縱軸線交點1 '距支座中心距離為1 1 31| 31 3 0 0 / 23 勺 mm . 51 . 55 6 5對于第二排彎起鋼筋，可得到：h2 =1300-30 34.5 2.544 24 34.5 0.5=1099mm彎起鋼筋（2N4 ）的彎起點2 距支點中心距離為1133 花=1133 109 2232mm分配給第二排彎起鋼筋的計算剪力值 Qw2，由比例關(guān)系計算可得到：4558 650-1133Qw

39、24558_ 166.51得Qw2 T49.59KN其中，0.4Q'j =166.51KN ； h/2=650mm；設(shè)置彎起鋼筋區(qū)段長為 4558mm所需要提供的彎起鋼筋截面積(Aw2)為Aw2Qw20.06 RgwSin 45v149.590.06 320 sin45；2=11.02mm第二排彎起鋼筋與梁軸線交點2'距支座中心距離為2232 -1300/ 2 -（3034.5 2.5） =1698mm其余各排彎起鋼筋的計算方法與第二排彎起鋼筋計算方法相同。、繪制彎矩包絡(luò)圖包絡(luò)圖是在荷載作用下沿跨徑變化最大彎矩圖。嚴(yán)格的繪制方法應(yīng)按梁上各截面的彎矩影響線布置荷載而求得。但一般中

40、小橋可根據(jù)求得的跨中彎矩 M jm近似按拋物線規(guī)律求出梁上其他位置的 Mx值，再連成圓順的曲線，即得彎矩包絡(luò) 圖，簡支梁彎矩包絡(luò)圖拋物線公式近似為：4x2Md,x 二 M d,1/2 (1 - L)式中：x 從跨中算起，即跨中縱坐標(biāo)為 0，支點縱坐標(biāo)1/2 ；計算如下：先按拋物線公式近似求出控制截面的彎矩值。已知L二19.5m，0 =1，Md,1/2 =2100KN m，配置跨中截面鋼筋。x=0 （跨中處）：Md,1/2 =2100KN mMd,3/8 二=Md,1/2（1£） N968.8KN mL64實用文案L23L:M d,3/8 = M d,1/2(1L2M d ,o = O

41、KN m通過以上五個控制截面，就可以把他們連接成一光滑的曲線。如圖圖4（ a、b）的彎矩包絡(luò)圖2M d ,1/4 = M d,1/2(1 4(L/4)21)=Md 1/2(1-) =1575KN m4各排彎起鋼筋彎起后，相應(yīng)正截面抗彎承載力Mui計算如表2。將表2的正截面抗彎承載力Mui在圖4上用各平行直線表示出來，它們與彎 矩包絡(luò)圖的交點分別為i、j、q,并以各Mui值代入式(4+14)中，可求得交 點i、j、q到跨中截面距離x值?，F(xiàn)在以圖4中所示彎起鋼筋彎起點初步位置，來逐個檢查是否滿足公路橋 規(guī)的要求。第一排彎起鋼筋(2N5):其充分利用點“ m”的橫坐標(biāo)x =7044mm，而2N5的彎

42、起點1的橫坐標(biāo) Xi=9750-1133=8617mm， 說明 1 點位于 m 點左邊，且x, -x =8617 -7044 =1573mm h0/2 = 1236/2 = 618mm，滿足要求。其不需要點n的橫坐標(biāo)x= 8501mm，而2N5鋼筋與梁中軸線交點1'的橫坐標(biāo) x'1 =9750 -565 = 9185mm 8501mm，亦滿足要求。第二排彎起鋼筋(2N4):其充分利用點“I”的橫坐標(biāo)x= 5382mm，而2N4的彎起點2的橫坐標(biāo)X2=9750-2232=7518mm>5328mm，且x2 -x =7518 -5382 = 2136mm h0/2 = 121

43、8/ 2 = 604mm，滿足要求。其不需要點m的橫坐標(biāo)x=7044mm,而2N4鋼筋與梁中軸線交點2'的橫坐標(biāo) x'2 =9750 -1698 =8052mm7044mm，亦滿足要求。第三排彎起鋼筋(2N3):其充分利用點“ k”的橫坐標(biāo)x= 3060mm，而2N3的彎起點3的橫坐標(biāo) x3=9750-3296=6454mm，且x3 -x =6454 -3060 = 3394mm h0/2 = 1201/2 = 601mm，滿足要求。其不需要點l的橫坐標(biāo)5382mm，而2N3鋼筋與梁中軸線交點3'的橫坐標(biāo) x'3 =9750 - 2796 =6954mm 5382mm，亦滿足要求。第四排彎起鋼筋(2N2):其充分利用點“ j ”的橫坐標(biāo)x = 1895mm，而2N2的彎起點4的橫坐標(biāo)x4 =9750-4342=5408mm,且滄 _x =5408 -1895 =3513mm . h°/2 =1196/2 =598mm，滿足要求。其不需要點k的橫坐標(biāo)x= 3060mm，而2N2鋼筋與梁中軸線交點4'的橫坐 標(biāo) x'4 =9750 -3869 =5881mm 3060mm，亦滿足要求。由上述檢查結(jié)果可