綠地.御徽G9#樓電梯安裝方案

1、綠地御徽G9樓施工電梯安裝方案目 錄一、編制依據(jù)3二、工程概況3三、施工升降機選型及部署3四、 施工升降機主要技術參數(shù)4五、施工升降機基礎設計、施工51、 施工升降機基礎設計52、施工升降機基礎驗算7六、 地庫頂板加固設計112、地下室支撐計算書12七、 接料平臺設計151、設計施工圖152、18.9米懸挑式接料平臺計算書173、井架落地卸料平臺計算書29八、 施工升降機安裝401、作業(yè)人員組織、分工、職責402、吊索具的配置、安裝工具及儀器413、安裝步驟與方法414、施工升降機的安裝42九、施工電梯拆卸511、拆卸：512、電纜導向裝置的拆卸：523、軌道架及附墻架的拆卸：524、上傳動機

2、構、吊籠的拆卸：525、外籠的拆卸：526、現(xiàn)場清理：53十、安全技術措施53一、編制依據(jù)1、綠地.御徽G9#樓工程巖土工程勘察報告2、中寶機械SC200/200施工升降機說明書3、建筑機械使用安全規(guī)范（JGJ33-2012）4、混凝土結構設計規(guī)范(GB50010-2010)5、建筑施工安全檢查標準（JGJ59-2011）6、建筑結構荷載規(guī)范（GB50009-2012）7、建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范（JGJ80-91）8、建筑起重機械備案登記辦法9、建筑施工升降機安裝、使用、拆卸安全技術規(guī)程(JGJ215-2010)二、工程概況 工程名稱： 綠地.御徽G9#樓 建設單位： 綠地集團合肥鑫峰置

3、業(yè)有限公司 承建單位： 上海綠地建筑工程有限公司 監(jiān)理單位： 安徽省建科建設監(jiān)理有限公司 安裝單位： 清遠市信義機電安裝有限公司 本工程位于合肥市湯泉路與宏村路交口，結構類型：主體為剪力墻結構。建 筑高度57.85m；地下1層，地上16層，地下一層為機動車庫連通口，層高5.1米，1層為架空層層高4m，2-15層為普通住宅，層高3.15米,16層層高3.35米。結構類型：主體為剪力墻結構；抗震設防烈度為7度；設計使用年限50年。三、施工升降機選型及部署1、本樓所用升降機型號為中寶機械SC200/200(BHD)，本棟樓升降機安裝總高度約為51米。2、 本升降機對基礎承載力要求 基礎承受的荷載能力

4、應大于P： P=（吊籠重+外籠重+導軌架總重+載重）×0.02（KN）。 混凝土基礎板下地面的承載力應大于0.15MP。 基礎配筋不低于雙層雙向鋼筋網(wǎng)：鋼筋直徑12mm，間距200mm。 預埋底架腳鉤須鉤住鋼筋網(wǎng)格。 基礎座應全部埋入混凝土基礎板內(nèi)。3、 G9#樓施工升降機位置本樓升降機基礎中心點位置位于G9樓 2軸側(cè)東側(cè)6米，A軸向南3.7米 ，基礎尺寸為6.4*3.8*0.3（長*寬*高）位于地下車庫頂板之上，根據(jù)車庫設計，地庫頂板非人防區(qū)活荷載計算值為5KN/。詳見附圖。根據(jù)4、 施工升降機主要技術參數(shù)主要性能單位參數(shù)型號SC200/200具體見說明書額定載重量kg2×

5、;2000額定提升速度m/min34最大提升高度m150吊籠內(nèi)空(長×寬×高)m3.2×1.5×2.5電機功率KW3×11吊籠質(zhì)量kg2×2300安全器型號SAJ40-1.2標準節(jié)Kg200外籠Kg1639輔助起重設備的種類、型號、性能序 號名 稱型 號數(shù)量/每臺裝配部件備 注1電動機YZEJ132M-46傳動系統(tǒng)額定功率11KW2渦輪減速器T065b6傳動系統(tǒng)i=163防墜安全器SAJ30-1.2A2吊籠用于帶對重4防墜安全器SAJ40-1.2A2吊籠用于無對重5三相異步盤式制動電機YPE-41吊桿帶諧波減速裝置6軸承6307-Z8

6、天輪裝置GB/T276SCD200/200C軸承6309-Z4天輪裝置GB/T276帶對重7軸承62151吊桿座GB/T2768軸承302151吊桿座GB/T2979軸承6206-Z80滾輪GB/T27610軸承63094傳動板組件GB/T276五、施工升降機基礎設計、施工1、 施工升降機基礎設計 混凝土基礎設在車庫頂板之上，車庫頂板結構已經(jīng)達到設計強度。施工升降機基礎截面尺寸為6400mm*3800mm，厚300mm，混凝土標號不小于C30， 雙層雙向鋼筋網(wǎng)：HRB335，鋼筋直徑12mm，間距200mm。車庫頂板采用48*3鋼管支撐加固，加固范圍為8m長*6m寬，鋼管立桿間距為縱橫向800

7、mm，步距1000mm，高度為3.5m，立桿下部墊通長槽鋼，槽鋼每邊伸出最外側(cè)立桿1m，立桿上部通過U型托梁與模板下方的木枋次楞頂緊，木枋次楞為40*80200，頂托內(nèi)木枋為50*100。每個頂托最大承載力為30KN，故做施工升降機基礎驗算時基底承載力按30KN/計算。 該頂板加固方案已經(jīng)通過設計院確認。廠家提供的基礎做法如下圖所示：2、施工升降機基礎驗算G9樓施工升降機計算書 計算依據(jù)： 1、施工現(xiàn)場設施安全設計計算手冊謝建民編著 2、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011 3、混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010 4、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ 1302011

8、5、木結構設計規(guī)范GB50005-2003 6、鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003 7、砌體結構設計規(guī)范GB50003-2011 8、建筑施工升降機安裝、使用、拆卸安全技術規(guī)程（JGJ215-2010） 9、施工升降機（GB/T 10054-2005） 一、參數(shù)信息 1.施工升降機基本參數(shù)施工升降機型號SCD200/200(BHD)吊籠形式雙吊籠架設總高度(m)51標準節(jié)長度(m)1.508導軌架截面長(m)0.8導軌架截面寬(m)0.8標準節(jié)重(kg)200對重重量(kg)0單個吊籠重(kg)2300吊籠載重(kg)2440外籠重(kg)1639其他配件總重量(kg)200 2.地基參數(shù)

9、地基土承載力設計值(kPa)30地基承載力折減系數(shù)0.8 3.基礎參數(shù)基礎混凝土強度等級C30承臺底部長向鋼筋HRB335 12200承臺底部短向鋼筋HRB335 12200基礎長度l(m)6.4基礎寬度b(m)3.8基礎高度h(m)0.3 二、基礎承載計算 導軌架重（共需34節(jié)標準節(jié)，標準節(jié)重200kg）：200kg×34=6800kg， 施工升降機自重標準值：Pk=(2300×2+1639+0×2+200+6800)+2440×2)×10/1000=181.19kN； 施工升降機自重：P=(1.2×(2300×2+163

10、9+0×2+200+6800)+1.4×2440×2)×10/1000=227.188kN； P=n×P=1.3×227.188=295.344kN 三、地基承載力驗算 承臺自重標準值：Gk=25×6.40×3.80×0.30=182.40kN 承臺自重設計值： G182.40×1.2218.88kN 作用在地基上的豎向力設計值：F295.34+218.88=514.22kN 基礎下地基承載力為：fa= 30.00×6.40×3.80×0.80583.68kN &g

11、t; F=514.22kN 該基礎符合施工升降機的要求。 四、基礎承臺驗算 1、承臺底面積驗算 軸心受壓基礎基底面積應滿足 S=6.4×3.8=24.32m2(Pk+Gk)/fc=(181.19+182.4)/(14.3×103)=0.025m2。 承臺底面積滿足要求。 2、承臺抗沖切驗算 由于導軌架直接與基礎相連，故只考慮導軌架對基礎的沖切作用。 計算簡圖如下： F1 0.7hpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pj×Al 式中 Pj -扣除基礎自重后相應于荷載效應基本組合時的地基土單位面積凈反力，Pj=P/S=295.344/24.32=1

12、2.144kN/m2； hp -受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，hp=1； h0 -基礎沖切破壞錐體的有效高度，h0=300-35=265mm； Al -沖切驗算時取用的部分基底面積，Al=3.8×2.5=9.5m2； am -沖切破壞錐體最不利一側(cè)計算長度； at -沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面的上邊長，取導軌架寬a； ab -沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面在基礎底面積范圍內(nèi)的下邊長； ab=a+2h0=0.8+2×0.265=1.33m am=(at+ab)/2=(0.8+1.33)/2=1.065m FlPj×Al=12.144×9.5=115.369

13、kN 0.7hpftamh0=0.7×1×1.43×1065×265/1000=282.507kN115.369kN。 承臺抗沖切滿足要求。 3、承臺底部彎矩計算 屬于軸心受壓，在承臺底部兩個方向的彎矩： M1 = (a12/12)(2l+a')(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l M2 = (1/48)(l-a')2(2b+b')(pmax+pmin-2G/A) 式中 M1,M2 -任意截面1-1、2-2處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 -任意截面1-1至基底邊緣最大反力處的距離，a1=2.8m； l,b

14、 -基礎底面的長和寬； pmax,pmin -相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大和最小地基反力設計值，pmax=pmin=(295.344+218.88)/24.32=21.144kN/m2； p -相應于荷載效應基本組合時在任意截面1-1處基礎底面地基反力設計值，p=pmax=21.144kN/m2； G -考慮荷載分項系數(shù)的基礎自重，當組合值由永久荷載控制時，G=1.35Gk ，Gk為基礎標準自重，G=1.35×182.4=246.24kN； M1=2.82/12×(2×3.8+0.8)×(21.144+21.144-2×246.2

15、4/24.32)+(21.144-21.144)×6.4=120.946kN·m; M2=(3.8-0.8)2/48×(2×6.4+0.8)×(21.144+21.144-2×246.24/24.32)=56.197kN·m; 4、承臺底部配筋計算 s = M/(1fcbh02) = 1-(1-2s)1/2 s = 1-/2 As = M/(sh0fy) 式中 1 -當混凝土強度不超過C50時，1取為1.0,當混凝土強度等級為C80時，1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法，1=1； 1-1截面：s=|M|/(1fcbh02)=1

16、20.95×106/(1.00×14.30×3.80×103×265.002)=0.032； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.032)0.5=0.032； s=1-/2=1-0.032/2=0.984； As=|M|/(sfyh0)=120.95×106/(0.984×300.00×265.00)=1546.23mm2。 2-2截面：s=|M|/(1fcbh02)=56.20×106/(1.00×14.30×6.40×103×265

17、.002)=0.009； =1-(1-2×s)1/2=1-(1-2×0.009)0.5=0.009； s=1-/2=1-0.009/2=0.996； As=|M|/(sfyh0)=56.20×106/(0.996×300.00×265.00)=710.00mm2。 截面1-1配筋：As1=2148.849 mm2 > 1546.233 mm2 截面2-2配筋：As2=3732.212 mm2 > 710.003 mm2 承臺配筋滿足要求！6、 地庫頂板加固設計車庫頂板采用48*3鋼管支撐加固，加固范圍為8m長*6m寬，鋼管立桿間距為

18、縱橫向800mm，步距1000mm，高度為3.5m，立桿下部墊通長14#槽鋼，槽鋼每邊伸出最外側(cè)立桿1m，立桿上部通過U型托梁與模板下方的木枋次楞頂緊，木枋次楞為40*80200，頂托內(nèi)木枋為50*100。每個頂托最大承載力為30KN，故做施工升降機基礎驗算時基底承載力按30KN/計算。 整個加固架體外圍周邊設置由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐，剪刀撐立桿同地面夾角為45-60度，其做法及構造按照規(guī)范實施。距地20cm高搭設縱橫向掃地桿，并在此高度以及最上一道水平桿部位設置水平剪刀撐。該頂板加固方案同G3#樓，其做法已經(jīng)通過設計院確認。 支撐立面圖 2、地下室支撐計算書地下室臨時支撐設計計算書 計算

19、依據(jù)： 1、鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003 2、建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012 3、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ 1302011 一、參數(shù)信息 1、基本參數(shù)支撐位置臨時堆場支撐高度H(mm)3.5地下室頂板厚度h(mm)250臨時支撐長a(m)8臨時支撐寬b(m)5考慮覆土荷載傳遞否 2、荷載參數(shù)施工人員及設備荷載標準值Q1k(kN/m3)30 二、設計簡圖鋼管支撐立面圖支撐平面圖鋼管支撐受力簡圖 三、支撐結構驗算支撐類型扣件式鋼管支撐架支架計算依據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011永久荷載的分項系數(shù)G1.2可變荷載的分項系數(shù)Q1.4立

20、桿縱向間距l(xiāng)a(mm)800立桿橫向間距l(xiāng)b(mm)800立柱水平桿步距h0(mm)1000立柱頂部步距hd(mm)500掃地桿高度h2(mm)200立桿伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a1(m)：0.2剪刀撐設置類型加強型頂部立桿計算長度12.2非頂部立桿計算長度21.8支撐鋼管類型48×3抗壓強度設計值f(N/mm2)205可調(diào)托座承載力容許值N(kN)30 地下室頂板存在覆土但結構本身可承擔外部覆土荷載，按最不利原則，只考慮施工荷載傳遞； 設梁板下48×3mm 鋼管0.8m×0.8m支承上部施工荷載，可得： N=Q ×NQK ×la &

21、#215;lb =1.4×30×0.8×0.8=26.88kN 1、可調(diào)托座承載力驗算 【N】=30N =26.88kN 滿足要求！ 2、長細比驗算 根據(jù)規(guī)范JGJ130-2011第5.4.6條規(guī)定可知： 頂部立桿段：=l0/i =k1(hd+2a1)/i=1×2.2×(500+2×200)/15.9=124.528210 滿足要求！ 非頂部立桿段：=l0/i=k2h0/i=1×1.8×1000/15.9=113.208210 滿足要求！ 3、立桿穩(wěn)定性驗算 頂部立桿段：=l0/i=k1(hd+2a1)/i=1.1

22、55×2.2×(500+2×200)/15.9=143.83210 非頂部立桿段：=l0/i=k2h0/i=1.155×1.8×1000/15.9=130.755210 比較后取大值，=143.83,查規(guī)范JGJ130-2011附表A.0.6，取=0.336 fN/(A)=26880/(0.336×424)=188.679N/mm2 f205N/mm2 滿足要求！臨時扣件鋼管支撐滿足要求！7、 接料平臺設計1、設計施工圖本樓棟接料平臺采用鋼管搭設，平面鋪設采用40*80木方及1.5后模板；正立面防護采用彩鋼板，兩側(cè)防護采用15mm后模

23、板。本樓層高3.15米，1-2層頂采用落地架搭設，3-8,9-14,15-16分別采用16#工字鋼進行懸挑，每挑高度18.9米，每層采用4根16#工字鋼懸挑，采用雙14鋼絲繩卸載。工字鋼懸挑長度1.3米，錨固長度4.7米。詳細搭設參照下圖： 側(cè)立面圖 正立面防護圖 2、18.9米懸挑式接料平臺計算書懸挑式扣件鋼管腳手架計算書依據(jù)規(guī)范:建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2012鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010計算參數(shù):鋼管強度為205.0 N/mm2，鋼管強度折減系數(shù)取1.00。雙排腳手架，搭

24、設高度18.9米，立桿采用單立管。立桿的縱距1.55米，立桿的橫距1.10米，內(nèi)排架距離結構0.10米，立桿的步距1.80米。采用的鋼管類型為48×2.8，連墻件采用2步2跨，豎向間距3.60米，水平間距3.10米。施工活荷載為3.0kN/m2，同時考慮1層施工。腳手板采用竹笆片，荷載為0.10kN/m2，按照鋪設6層計算。欄桿采用沖壓鋼板，荷載為0.16kN/m，安全網(wǎng)荷載取0.0100kN/m2。腳手板下小橫桿在大橫桿上面，且主結點間增加三根小橫桿?；撅L壓0.25kN/m2，高度變化系數(shù)1.1000，體型系數(shù)1.4150。懸挑水平鋼梁采用16號工字鋼，建筑物外懸挑段長度1.30

25、米，建筑物內(nèi)錨固段長度4.50米。懸挑水平鋼梁采用懸臂式結構，沒有鋼絲繩或支桿與建筑物拉結。鋼管慣性矩計算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距計算采用 W=(D4-d4)/32D。一、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。按照小橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.036kN/m腳手板的荷載標準值 P2=0.100×1.550/4=0.039kN/m 活荷載標準值 Q=3.000×1.550/4=1.162kN/m 荷載的計算值 q=1.2×0.036+1.

26、2×0.039+1.4×1.162=1.717kN/m 小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為簡支梁均布荷載作用下的彎矩計算公式如下: M=1.717×1.1002/8=0.260kN.m=0.260×106/4248.0=61.120N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為簡支梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下: 荷載標準值q=0.036+0.039+1.162=1.237kN/m簡支梁均布荷載作用下的最大撓度V=5.0×1.237×1100.04/(384×2.06&

27、#215;105×101950.0)=1.123mm小橫桿的最大撓度小于1100.0/150與10mm,滿足要求!二、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，小橫桿在大橫桿的上面。用小橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算小橫桿的自重標準值 P1=0.036×1.100=0.039kN腳手板的荷載標準值 P2=0.100×1.100×1.550/4=0.043kN 活荷載標準值 Q=3.000×1.100×1.550/4=1.279kN 荷載的計算值 P=(1.2×

28、0.039+1.2×0.043+1.4×1.279)/2=0.944kN 大橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下: 集中荷載最大彎矩計算公式如下: M=0.08×(1.2×0.036)×1.5502+0.417×0.944×1.550=0.618kN.m=0.618×106/4248.0=145.581N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為大橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的

29、撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下: 集中荷載最大撓度計算公式如下: 大橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=0.677×0.036×1550.004/(100×2.060×105×101950.000)=0.07mm集中荷載標準值P = (0.039+0.043+1.279)/2 = 1.360kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V1=3.029×1360.425×1550.003/(100×2.060×105×101950.000)=7.31mm最大撓度和V=V1+V2=7.373mm大

30、橫桿的最大撓度小于1550.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值,單扣件取8.0kN,雙扣件取12.0kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；橫桿的自重標準值 P1=0.036×1.550=0.055kN腳手板的荷載標準值 P2=0.100×1.100×1.550/2=0.085kN 活荷載標準值 Q=3.000×1.100×1.550/2=2.557kN 荷載的計算值 R=1.2×0

31、.055+1.2×0.085+1.4×2.557=3.749kN單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結構自重標準值(kN/m)；本例為0.1001 NG1 = 0.100×18.900=1.892kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用竹笆片腳手板，標準值為0.10 NG

32、2 = 0.100×6×1.550×(1.100+0.100)/2=0.558kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標準值為0.16 NG3 = 0.160×1.550×6=1.488kN(4)吊掛的安全設施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010×1.550×18.900=0.293kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.231kN?；詈奢d為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值

33、。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 3.000×1×1.550×1.100/2=2.557kN風荷載標準值應按照以下公式計算 其中 W0 基本風壓(kN/m2)，W0 = 0.250 Uz 風荷載高度變化系數(shù)，Uz = 1.100 Us 風荷載體型系數(shù)：Us = 1.415經(jīng)計算得到，風荷載標準值 Wk = 0.250×1.100×1.415 = 0.389kN/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×4.231+0.9&#

34、215;1.4×2.557=8.299kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=1.2×4.231+1.4×2.557=8.657kN風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW = 0.9×1.4Wklah2/10其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； la 立桿的縱距 (m)； h 立桿的步距 (m)。經(jīng)過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩： Mw=0.9×1.4×0.389×1.550×1.800×1.800/10=0.2

35、46kN.m五、立桿的穩(wěn)定性計算1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.657kN； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 長細比，為3118/16=195 0 允許長細比(k取1)，為2700/16=169 <210

36、長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.191； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經(jīng)計算得: =8657/(0.19×397)=113.794N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N=8.299kN； i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.60cm； k 計算長度附加系數(shù)，取1.155； u 計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500； l0 計算長度 (m),由公式 l

37、0 = kuh 確定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m； A 立桿凈截面面積，A=3.974cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； 長細比，為3118/16=195 0 允許長細比(k取1)，為2700/16=169 <210 長細比驗算滿足要求! 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 的結果查表得到0.191； MW 計算立桿段由風荷載設計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.246kN.m； 鋼管立桿受壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f=205.00N/mm2；經(jīng)計算得到 =8299/(0.19

38、15;397)+246000/4248=167.051N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算： Nl = Nlw + No其中 Nlw 風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN)，應按照下式計算： Nlw = 1.4 × wk × Aw wk 風荷載標準值，wk = 0.389kN/m2； Aw 每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積: Aw = 3.60×3.10 = 11.160m2； No 連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No = 3.000經(jīng)計算得到 Nlw

39、= 6.080kN，連墻件軸向力計算值 Nl = 9.080kN根據(jù)連墻件桿件強度要求，軸向力設計值 Nf1 = 0.85Acf根據(jù)連墻件桿件穩(wěn)定性要求，軸向力設計值 Nf2 = 0.85Af連墻件軸向力設計值 Nf = 0.85Af其中 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l/i=10.00/1.60的結果查表得到=0.98； 凈截面面積Ac = 3.97cm2；毛截面面積 A = 18.10cm2；f = 205.00N/mm2。經(jīng)過計算得到 Nf1 = 69.247kNNf1>Nl，連墻件的設計計算滿足強度設計要求!經(jīng)過計算得到 Nf2 = 310.270kNNf2>Nl，連墻

40、件的設計計算滿足穩(wěn)定性設計要求! 連墻件雙扣件連接示意圖七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架按照帶懸臂的單跨梁計算懸出端C受腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。 懸臂單跨梁計算簡圖支座反力計算公式 支座彎矩計算公式 C點最大撓度計算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1300mm，l = 4500mm，ml = 100mm，m2 = 1200mm；水平支撐梁的截面慣性矩I = 1130.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141.00cm3。受腳手架作用集中強度計算荷載 N=8.66kN水平鋼梁自重強度計算荷載 q=1.2

41、×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m k=1.30/4.50=0.29 kl=0.10/4.50=0.02 k2=1.20/4.50=0.27代入公式，經(jīng)過計算得到支座反力 RA=20.735kN支座反力 RB=-1.994kN最大彎矩 MA=11.462kN.m抗彎計算強度 f=11.462×106/(1.05×141000.0)=77.423N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!受腳手架作用集中計算荷載 N=4.23+2.56=6.79kN水平鋼梁自重計算荷載 q=26.10

42、×0.0001×7.85×10=0.21kN/m最大撓度 Vmax=9.043mm按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范(JGJ 130-2011)表5.1.8規(guī)定：水平支撐梁的最大撓度小于2600.0/250,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算水平鋼梁采用16號工字鋼,計算公式如下 其中 b 均勻彎曲的受彎構件整體穩(wěn)定系數(shù)，查表鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2011)附錄得到：b=2.00由于b大于0.6，按照鋼結構設計規(guī)范(GB50017-2011)附錄B其值b'=1.07-0.282/b=0.929經(jīng)過計算得到強度 =11.46×10

43、6/(0.929×141000.00)=87.51N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!九、錨固段與樓板連接的計算1.水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=1.994kN 水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為 其中f為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照混凝土結構設計規(guī)范9.7.6 f = 65N/mm2；壓點處采用2個 U 形鋼筋拉環(huán)連接，承載能力乘以0.85的折減系數(shù)；鋼筋拉環(huán)抗拉強度為110.50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑 D=1994×4/(3.1416

44、15;110.50×2)1/2=4mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè)30cm以上搭接長度。2.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，螺栓粘結力錨固強度計算如下：錨固深度計算公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 1.99kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 18mm； fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，計算中取1.5N/mm2； h 樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度。經(jīng)過計算得到 h 要大于1994.01/(3.1416×18×1.5)=23.5mm。3.水平鋼梁與樓板壓點如果采用螺栓，混凝土局部承壓計算如下：混凝

45、土局部承壓的螺栓拉力要滿足公式 其中 N 錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N = 1.99kN； d 樓板螺栓的直徑，d = 18mm； b 樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長，b=5d=90mm； fcc 混凝土的局部擠壓強度設計值，計算中取0.95fc=15.87N/mm2；經(jīng)過計算得到公式右邊等于124.5kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!4.水平鋼梁與樓板錨固壓點部位樓板負彎矩配筋計算如下：錨固壓點處樓板負彎矩數(shù)值為 M = 1.99×4.50/2 = 4.49kN.m根據(jù)混凝土結構設計規(guī)范GB50010-2010第6.2.10條 其中 1系數(shù)，當混凝土強度不超過C50時，1取為1.

46、0,當混凝土強度等級為C80時， 1取為0.94,期間按線性內(nèi)插法確定； fc混凝土抗壓強度設計值； h0截面有效高度； fy鋼筋受拉強度設計值。截面有效高度 h0 = 120-15 = 105mm；s = 4.49×106/(1.000×16.700×1.6×1000×105.02)=0.0160 = 1-(1-2×0.0160)1/2=0.0160s = 1-0.0160/2=0.9920樓板壓點負彎矩配筋為 As = 4.49×106 / (0.9920×105.0×210.0) = 205.1 m

47、m2懸挑腳手架計算滿足要求！3、井架落地卸料平臺計算書井架平面布置示意圖井架正立面示意圖井架側(cè)立面示意圖井架落地卸料平臺計算書 計算依據(jù)： 1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-2011 2、建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范JGJ80-91 3、建筑地基基礎設計規(guī)范GB50007-2011 4、建筑結構荷載規(guī)范GB50009-2012 5、鋼結構設計規(guī)范GB50017-2003 一、架體參數(shù)井架使用類型雙籠平臺底鋼管搭設方式沿橫向搭設腳手板鋪設層數(shù)2井架橫向排數(shù)1平臺支架計算高度H(m)7.15立桿縱距l(xiāng)a(m)1.55立桿步距h(m)1.8立桿橫距l(xiāng)b(m)1.1板底支撐間距s(

48、m)0.155中部立桿間距l(xiāng)c(m)1雙籠平臺間是否鋪設腳手板是 二、荷載參數(shù)每米鋼管自重g1k(kN/m)0.031腳手板自重g2k(kN/m2)0.35欄桿、擋腳板自重g3k(kN/m)0.14安全設施與安全網(wǎng)自重g4k(kN/m2)0.01電梯或井架防護門重量(kN/扇)0.05施工人員及卸料荷載q2k(kN/m2)3基本風壓0(kN/m2)0.35風荷載體型系數(shù)s1.21風壓高度變化系數(shù)z0.65(立桿穩(wěn)定性驗算)，0.65(連墻件強度驗算) 三、設計簡圖井架平面布置示意圖井架正立面示意圖井架側(cè)立面示意圖 四、板底支撐鋼管驗算鋼管類型48×2.8鋼管截面抵抗矩W(cm3)4.

49、25鋼管截面慣性矩I(cm4)10.19鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管抗壓強度設計值f(N/mm2)205 板底支撐鋼管計算簡圖 1.荷載的計算： 最大板底支撐鋼管間距s1=Max(s，lc/(la/s)=Max(0.155，1/(1.55/0.155)=0.155m 腳手板自重標準值(kN/m2)： qa =G2k×s1=0.35×0.155 = 0.054 kN/m2； 腳手板自重設計值(kN/m2)： qa =1.2×G2k×s1=1.2×0.35×0.155 = 0.065 kN/m2； 支撐鋼管自重標準值(kN

50、/m)：qb=0.031 kN/m; 支撐鋼管自重設計值(kN/m)：qb=0.037 kN/m； 材料自重標準值：q1=qa+qb=0.054+0.031=0.085 材料自重設計值：q1=qa+qb=0.065+0.037=0.102 (2)施工人員及卸料荷載標準值(kN/m)： q2 = Q2k×s1=3×0.155 = 0.465 kN/m； (2)施工人員及卸料荷載設計值(kN/m)： q2 = 1.4×Q2k×s1=1.4×3×0.155 = 0.651 kN/m； 2、強度驗算 按簡支梁計算: 最大彎矩計算公式如下: M

51、max = ql2/8 最大支座力計算公式如下: N = ql/2 荷載設計值：q=1.2×q1+1.4×q2 =1.2×0.102+1.4×0.651 =1.034kN/m； 最大彎距 Mmax = 0.125×1.034×1.12 = 0.156 kN·m ； 支座力 N = 0.5×1.034×1.1 = 0.569 kN； 最大應力 = Mmax / W = 0.156×106 / (4.25×103) = 36.804 N/mm2； 板底鋼管的抗彎強度設計值 f=205 N/

52、mm2 =Mmax/W=0.156×106/(4.25×103)=36.804N/mm2f=205.00N/mm2; 板底鋼管的計算應力 36.804 N/mm2 小于 板底鋼管的抗彎設計強度 205 N/mm2，滿足要求！ 3、撓度驗算 計算公式如下: = 5ql4/(384EI) 均布恒載: q = q1+q2= 0.55 kN/m； = (5×0.55× (1.1×103)4 )/(384×206000×10.19×104)=0.500 mm；板底支撐鋼管的最大撓度為 0.500 mm 小于 鋼管的最大容許撓

53、度 1100/150與10 mm，滿足要求！ 五、縱向支撐鋼管驗算平臺縱向支撐鋼管類型雙鋼管鋼管類型48×2.8鋼管截面抵抗矩 W(cm3)4.25鋼管截面慣性矩I(cm4)10.19鋼管彈性模量E(N/mm2)206000鋼管抗壓強度設計值 f(N/mm2)205 集中荷載P取板底支撐鋼管傳遞力 P =0.569 kN； 縱向支撐鋼管計算簡圖 縱向支撐鋼管計算剪力圖(kN) 縱向支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m) 縱向支撐鋼管計算變形圖(mm) 最大彎矩 Mmax = 0.793 kN·m ； 最大變形 Vmax = 3.811 mm ； 最大支座力 Qmax = 6.249 kN ； 最大應力 = Mmax/(2