鋼筋混凝土整體式單向板肋型樓蓋設(shè)計指導(dǎo)書.doc

1、鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)課 程 設(shè) 計 指 導(dǎo) 書班級：農(nóng)水10、水工10指導(dǎo)教師:李積花2012.11第一部分 設(shè)計任務(wù)書1、 設(shè)計目的鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)課程設(shè)計是該專業(yè)教學(xué)的重要內(nèi)容,通過課程設(shè)計一方面加深同學(xué)門對本課程所學(xué)內(nèi)容的理解，做到理論聯(lián)系實(shí)際，另一方面讓同學(xué)們進(jìn)行工程師的基本訓(xùn)練，為走向工作崗位打下一定基礎(chǔ)。2、 設(shè)計題目鋼筋混凝土整體式單向板肋形樓蓋設(shè)計三、設(shè)計資料某水電站生產(chǎn)副廠房為3級水工建筑物，采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆單向板肋形樓蓋如圖1所示，其中縱向尺寸5×L 1，橫向尺寸3×L2；樓蓋尺寸見表1。圖1 結(jié)構(gòu)柱網(wǎng)表1 活荷載與題號5L1×3L2題號活載2.02

2、。53.03。54.04.55。05.56.06。57。024.0×13.21222344456667888911011125。0×13.82212443466568879010911226.0×14.43202542476469869110811327。0×15。04192641486370859210711428.0×15.65182740496271849310611529.0×16。26172839506172839410511630。0×16。87162938516073829510411733。0×17

3、。48153037525974819610311836。0×18。09143136535875809710211939。0×18。610133235545776799810112042.0×19.2111233345556777899100121樓蓋設(shè)計條件如下：1） 廠房按正常運(yùn)行狀況（持久狀況）設(shè)計;2） 樓面均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值見表1，單位： kN/m2;3） 樓面層用20mm厚水泥砂漿抹面（重度為20kN/m3）,板底及梁用15mm厚混合砂漿粉底（重度為17kN/m3）;4） 混凝土強(qiáng)度等級為C20，鋼筋除主梁和次梁的主筋采用HRB335級鋼筋外,其余均采用H

4、PB235鋼筋;5） 結(jié)構(gòu)環(huán)境類別為一類;6） 使用要求：梁、板允許撓度如下表2:表2樓蓋允許撓度（以計算跨度計算）當(dāng)<7m時/200(/250)當(dāng)7m<9m/250(/300)當(dāng)9m時/300（/400)注：表中括號內(nèi)的數(shù)值適用于使用上對撓度有較高要求的構(gòu)件.最大裂縫寬度允許值如下：=0.3mm7）采用的規(guī)范:水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(SL1912008)和水工混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范（DL/T50572009).8）構(gòu)件安全系數(shù)取K=1。2四、設(shè)計內(nèi)容和要求1、完成設(shè)計計算書一份.內(nèi)容包括：1）結(jié)構(gòu)平面布置:柱網(wǎng)、主梁、次梁及板的布置2）板、主梁和次梁的截面尺寸的擬定；3）板、主梁和次

5、梁的荷載計算、內(nèi)力計算（按彈性體系方法）主梁的彎矩包絡(luò)圖和剪力包絡(luò)圖；4)構(gòu)件截面配筋計算；5）主梁強(qiáng)度、剛度、裂縫寬度計算。2、繪制樓蓋結(jié)構(gòu)施工圖（2號圖紙）。內(nèi)容包括:1）梁板結(jié)構(gòu)布置圖;2)板的模板圖及配筋圖；3）次梁的模板圖及配筋圖；4）主梁模板圖、配筋圖及材料圖;5）主梁鋼筋表；6）設(shè)計說明，如混凝土強(qiáng)度等級、鋼筋級別、混凝土保護(hù)層厚度、鋼筋的制作及構(gòu)件的抹面粉底等。五、設(shè)計時間設(shè)計時間為一周注意:農(nóng)水班，水工一班，二班按學(xué)號往后選題,每人一題。（農(nóng)水班為140題,水工班順次按學(xué)號）。第二部分 設(shè)計指導(dǎo)書一、概述肋形結(jié)構(gòu)是土木工程中應(yīng)用最廣泛的一種結(jié)構(gòu)型式。它被廣泛用于鋼筋混凝土樓蓋

6、,也被用于地下室底板結(jié)構(gòu)、擋土墻、橋梁、儲水池的池底和池頂?shù)冉Y(jié)構(gòu)。肋形樓蓋由板和板的肋（梁)組成。肋形樓蓋是現(xiàn)澆樓蓋中使用做普遍的一種。肋形樓蓋由板、次梁和主梁(有時沒有次梁)組成，三者整體相連。肋形樓蓋的的特點(diǎn)是用鋼量較少，樓板上留洞方便，但支模較復(fù)雜。二、結(jié)構(gòu)布置（1）承重墻、柱網(wǎng)和梁格的布置首先要滿足使用要求.（2）在滿足使用要求的基礎(chǔ)上，梁格布置盡量要求經(jīng)濟(jì)和技術(shù)上的合理。1）由于板的面積較大,為節(jié)省材料，降低造價在保證安全的前提下,盡量采用薄板.2）應(yīng)盡量避免集中荷載直接作用在板上，一般大型設(shè)備應(yīng)直接由梁來承受,在大的孔洞邊布置有支承梁，另外隔墻下也宜布置有梁.3）梁格布置力求規(guī)整,

7、梁系盡可能連續(xù)貫通，板厚和梁的截面尺寸盡可能統(tǒng)一。4）為了提高建筑物的橫向剛度，主梁宜沿建筑物的橫向布置(主梁和柱可構(gòu)成整體性較好的框架體系）。主梁沿房屋橫向布置時，房屋橫向剛度較大；由于主梁擱置在縱墻的窗間墻上,因而便于開大窗，對室內(nèi)采光有利，但天花板采光不均勻且不利于集中通風(fēng)。當(dāng)橫向柱距大于縱向柱距時,主梁也可沿房屋縱向布置。這樣，雖然房屋橫向剛度小,不利于室內(nèi)采光，但天花板采光較為均勻，有利于集中通風(fēng)，可減小房屋凈高.5)在單向板肋形結(jié)構(gòu)中，板的跨度布置為1.72.5m，主梁的跨度以58m為宜，次梁的跨度以46m為宜.三、材料的選用和梁板截面尺寸初步選定1、材料選用 混凝土：C15、C2

8、0、C25，當(dāng)采用HRB335級以上鋼筋作配筋時，則混凝土不宜低于C20。鋼筋:梁為HRB335鋼筋,板為HPB235鋼筋。2、板、梁截面尺寸的初步選定（1）板：在一般建筑物中,板的厚度為80120mm;水電站廠房發(fā)電機(jī)層的樓板，板厚度常采用120200mm。單向板的最小板厚，屋面板60mm,民用建筑樓板70mm，工業(yè)建筑樓板80mm。雙向板的厚度一般為80-160mm。按照剛度要求，最小板厚見表3。表3類別單跨簡支板多跨連續(xù)板單向板雙向板注：l1為雙向板的短向跨度單向板常取b=1m寬的板帶進(jìn)行計算.(2）梁：主梁（雙向板長向梁）、次梁（雙向板的短向梁）的截面尺寸見表4。表4種類截面高度截面寬

9、度多跨連續(xù)次梁多跨連續(xù)主梁單跨簡支梁四、單向板肋形樓蓋設(shè)計要點(diǎn)(一）、計算簡圖板是以邊墻和次梁為鉸支座的多跨連續(xù)板.次梁是以邊墻和主梁為鉸支座的多跨連續(xù)梁。主梁的中間支座是柱，當(dāng)主梁的線剛度與柱的線剛度之比大于5時,可把主梁看作是以邊墻和柱為鉸支座的連續(xù)梁,否則應(yīng)作為剛架進(jìn)行計算。連續(xù)板、梁的計算跨度如下：1、彈性方法計算內(nèi)力時，計算彎矩用的計算跨度,一般取支座中心線間的距離；當(dāng)支座寬度b較大時,按下列數(shù)值采用：板：當(dāng)b0.1時，取=1。1；梁:當(dāng)b>0.05時,取=1。05;式中：凈跨度；b為支座寬度。計算剪力時則取=2、考慮塑性內(nèi)力重分布方法計算內(nèi)力時,計算跨度按下列數(shù)值采用：板:當(dāng)

10、兩端與梁整體連接時，取=；當(dāng)兩端擱置在墻上時，取=+h（板厚），并不得大于（支座中心線間的距離）； 另一端擱置在墻上時，取=+h/2,并不得大于=+a/2（a為墻支承寬度)。梁：當(dāng)兩端與梁或柱整體連接時，取=；當(dāng)兩端擱置在墻上時，取=1.05,并不得大于(支座中心線間的距離）；當(dāng)一端與梁或柱整體連接，另一端擱支在墻上時，取=1。025，并不得大于=+a/2（a為墻支承寬度）。 對于五跨和五跨以內(nèi)的連續(xù)梁（板），計算跨數(shù)按實(shí)跨考慮;對于五跨以上的連續(xù)梁（板），當(dāng)跨度相差不超過10%，且各跨截面尺寸及荷載相同時,可近似按五跨等跨連續(xù)梁（板）計算。中間各跨內(nèi)力取與第三跨一樣。 (二) 按彈性方法計算

11、內(nèi)力按彈性理論計算的樓蓋內(nèi)力，首先要假定樓蓋材料為均質(zhì)彈性體。根據(jù)前述的計算簡圖，用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計算梁板內(nèi)力，也可利用靜力計算手冊中的圖表確定梁、板內(nèi)力。在計算內(nèi)力時應(yīng)注意下列問題：1、荷載及其不利組合樓蓋上作用有永久荷載和可變荷載，永久荷載按實(shí)際考慮，可變荷載根據(jù)統(tǒng)計資料折算成等效均布活荷載，可由建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范查得。板通常取1m板寬的均布荷載（包括自重），次梁承受板傳來的均布荷載和次梁自重，主梁承受次梁傳來得集中荷載和均布的自重荷載.為簡化計算，可將主梁的自重按就近集中的原則化為集中荷載，作用在集中荷載作用點(diǎn)和支座處（支座處的集中荷載在梁中不產(chǎn)生內(nèi)力）。由于可變荷載在各跨的分布是隨機(jī)的，

12、如何分布會在各截面產(chǎn)生最大內(nèi)力是活荷載不利布置的問題。圖2所示為5跨連續(xù)梁，當(dāng)活荷載布置在不同跨間時梁的彎矩圖及剪力圖.由圖可見,當(dāng)求1，3，5跨跨中最大正彎矩時，活荷應(yīng)布置在1，3，5跨；當(dāng)求2，4跨跨中最大正彎矩或1，3,5跨跨中最小彎矩時，活荷載應(yīng)布置在2，4跨；當(dāng)求B支座最大負(fù)彎矩及支座最大剪力時，活荷載應(yīng)布置在1,2，4跨,如圖3.由此看出,活荷載在連續(xù)梁各跨滿布時,并不是最不利情況.圖2 5跨連續(xù)梁彎矩圖及剪力圖圖3 活載不利位置(a） 活1+活3+活5 （b） 活2+活4 （c) 活1+活2+活4從以上分析可得，確定截面最不利內(nèi)力時,活荷載的布置原則如下：（1)欲求某跨跨中最大正

13、彎矩時，除將活荷載布置在該跨以外，兩邊應(yīng)每隔一跨布置活載;（2）欲求某支座截面最大負(fù)彎矩時，除該支座兩側(cè)應(yīng)布置活荷載外，兩側(cè)每隔一跨還應(yīng)布置活載;（3）欲求梁支座截面(左側(cè)或右側(cè)）最大剪力時,活荷載布置與求該截面最大負(fù)彎矩時的布置相同；（4)欲求某跨跨中最小彎矩時，該跨應(yīng)不布置活載,而在兩相鄰跨布置活載，然后再每隔一跨布置活載。2、內(nèi)力包絡(luò)圖以恒載作用在各截面的內(nèi)力為基礎(chǔ)，在其上分別疊加對各截面最不利的活載布置時的內(nèi)力，便得到了各截面可能出現(xiàn)的最不利內(nèi)力。將各截面可能出現(xiàn)的最不利內(nèi)力圖疊繪于同一基線上,這張疊繪內(nèi)力圖的外包線所形成的圖稱為內(nèi)力包絡(luò)圖.它表示連續(xù)梁在各種荷載不利組合下，各截面可能

14、產(chǎn)生的最不利內(nèi)力。無論活荷載如何分布，梁各截面的內(nèi)力總不會超出包絡(luò)圖上的內(nèi)力值.梁截面可依據(jù)包絡(luò)圖提供的內(nèi)力進(jìn)行截面設(shè)計。圖4為五跨連續(xù)梁的彎矩包絡(luò)圖和剪力包絡(luò)圖.圖4 內(nèi)力包絡(luò)圖（a） 彎矩包絡(luò)圖 （b） 剪力包絡(luò)圖3、支座抗扭剛度對梁板內(nèi)力的影響由于計算簡圖假定次梁對板、主梁對次梁的支承為簡支,忽略了次梁對板、主梁對次梁的彈性約束作用，即忽略了支座抗扭剛度對梁板內(nèi)力的影響。從圖5可以看出實(shí)際結(jié)構(gòu)與計算簡圖的差異。在恒載g作用下,由于各跨荷載基本相等，0，支座抗扭剛度的影響較小，如圖5a、b示。在活荷載q作用下,如求某跨跨中最大彎矩時，某跨布置q，鄰跨不布置q,如圖5c、d示,由于支座約束，

15、實(shí)際轉(zhuǎn)角小于計算轉(zhuǎn)角，使得計算的跨中彎矩大于實(shí)際跨中彎矩。精確地考慮計算假定帶來的誤差是復(fù)雜的，實(shí)用上可用調(diào)整荷載的方法解決。減小活荷載，加大恒荷載,即以折算荷載代替實(shí)際荷載。對板和次梁,折算荷載取為表5：圖5 梁抗扭剛度的影響表5 折算荷載構(gòu)件類別折算恒載折算活載板g/=g+q/2q/=q/2次梁g/=g+q/4q/=3q/4主梁g/=gq/=q注：g、q為實(shí)際的恒載和活載;g，q為折算的恒載、活載 這樣調(diào)整的結(jié)果，對作用有活荷載的跨gq gq，總值不變,而相鄰無活荷載的跨,g=gq/2g，或g=gq /4g;鄰跨加大的荷載使本跨正彎矩減小，以此調(diào)整支座抗扭剛度對內(nèi)力計算的影響.當(dāng)板或梁擱置

16、在磚墻或鋼梁上時，不需要調(diào)整荷載。 4、彎矩和剪力設(shè)計值由于計算跨度取支承中心線間的距離，未考慮支座寬度，計算所得支座處Mmax、Vmax均指支座中心線處的彎矩、剪力值。支座處截面較高，一般不是危險截面，故設(shè)計中可取支座邊緣內(nèi)力值進(jìn)行計算(見圖6）,按彎矩、剪力在支座范圍內(nèi)為線性變化，可求得支座邊緣的內(nèi)力值：M=McV0b/2 當(dāng)連續(xù)梁擱置于磚墻上時： M=Mc 6均布荷載： =Vc（gq）b/2 集中荷載：Vc=V 式中 Mc、Vc支承中的彎矩、剪力值;V0按簡支梁計算的支座剪力設(shè)計值（取絕對值)；b支承寬度.（三）按塑性內(nèi)力重分布的方法計算內(nèi)力鋼筋混凝土是一種彈塑性材料，連續(xù)梁(板）是超靜

17、定結(jié)構(gòu)，當(dāng)梁（板）的一個截面達(dá)到極限承載力時，并不意味著整個結(jié)構(gòu)的破壞。鋼筋達(dá)到屈服后，還會產(chǎn)生一定的塑性變形，結(jié)構(gòu)的實(shí)際承載能力通常大于按彈性理論計算的結(jié)果.再則,混凝土構(gòu)件截面設(shè)計時，考慮了材料的塑性，若內(nèi)力分析按彈性理論，與截面設(shè)計的理論不統(tǒng)一,因此有必要研究塑性理論的內(nèi)力分析方法。連續(xù)梁（板）考慮塑性內(nèi)力重分布的計算方法較多，例如:極限平衡法、塑性鉸法及彎矩調(diào)幅法等.目前工程上應(yīng)用較多的是彎矩調(diào)幅法。彎矩調(diào)幅法的概念是：先按彈性分析求出結(jié)構(gòu)各截面彎矩值，再根據(jù)需要將結(jié)構(gòu)中一些截面的最大（絕對值）彎矩（多數(shù)為支座彎矩）予以調(diào)整,按調(diào)整后的內(nèi)力進(jìn)行截面配筋設(shè)計。(1)彎矩調(diào)幅法簡稱調(diào)幅法,

18、調(diào)幅的基本原則是：1)為盡可能節(jié)約鋼材,宜使用調(diào)整后的彎矩包絡(luò)圖做為設(shè)計配筋依據(jù).2)為方便施工，通常調(diào)整支座截面，并盡可能使調(diào)整后的支座彎矩與跨中彎矩接近。3）調(diào)幅需使結(jié)構(gòu)滿足剛度、裂縫要求,不使支座截面過早出現(xiàn)塑性鉸，調(diào)幅值一般25%。調(diào)幅后，所有支座及跨中彎矩的絕對值M,當(dāng)承受均布荷載時應(yīng)滿足：M(gq）l2 當(dāng)q/g1 /3時，調(diào)幅值15，這是考慮長期荷載對結(jié)構(gòu)變形的不利影響.4） 調(diào)幅后應(yīng)滿足靜力平衡條件，即調(diào)整后的每跨兩端支座彎矩平均值與跨中彎矩之和（均為絕對值）,不小于該跨滿載時（恒+活）按簡支梁計算的跨中彎矩M0(見圖7）。MCM0 圖7 M0 示意圖5）為保證塑性鉸具有足夠的

19、轉(zhuǎn)動能力，設(shè)計中應(yīng)滿足0.35，鋼筋宜使用HRB335級和HRB400級熱軋鋼筋,也可采用HPB235級熱軋鋼筋,宜選用C20C45強(qiáng)度等級混凝土。6) 考慮塑性內(nèi)力重分布后，抗剪箍筋面積增大20，增大范圍l見圖8。為避免斜拉破壞，配筋下限值應(yīng)滿足： 圖8 抗剪箍筋增大范圍示意圖（a）集中荷載作用 （b） 均布荷載作用(2）用彎矩調(diào)幅法計算等跨連續(xù)梁板根據(jù)調(diào)幅法的原則，并考慮到設(shè)計的方便，對均布荷載作用下的等跨連續(xù)梁板，考慮塑性內(nèi)力重分布后的彎矩和剪力的計算公式為:M=（gq)l02 V=（gq）ln2 式中，彎矩和剪力系數(shù)，分別見表6,表6 l0，ln-計算跨度和凈跨 g，q-均布恒載和活載

20、的設(shè)計值梁板彎矩系數(shù) 表6 截面支承條件梁板邊支座梁、板擱置在墻上00梁、板與梁整澆1/241/16梁與柱整澆1/16邊跨中梁、板擱置在墻上1/11梁、板與梁整澆1/14第一內(nèi)支座兩跨連續(xù)1/10三跨及三跨以上連續(xù)1/11中間支座1/16中間跨中1/16梁剪力系數(shù) 表7 截面支承條件梁端支座內(nèi)側(cè)擱置在墻上045與梁或柱整澆05第一支內(nèi)座外測擱置在墻上06與梁或柱整澆055第一支內(nèi)座內(nèi)測055中間支座兩側(cè)055以圖9示，5跨等跨連續(xù)梁承受均布荷載為例，用調(diào)幅法闡明上述系數(shù)由來。次梁邊支座為磚墻，設(shè)活荷載與恒荷載之比 q / g=3,l為跨度。圖9 五跨連續(xù)梁荷載布置圖(a) 五等跨連續(xù)梁 （b）

21、求MBmax時荷載布置圖（c）求1、3、5跨中最大彎矩時荷載布置圖即 q=3gg=q/3 則 g+q=+q= g+q=+3g =4 g 于是 次梁折算荷載 g=0。4375（g+q) q=0.5625（g+q）按彈性方法求MBmax，活載布置在一、二、四跨（如圖9)，由附表可查得橫荷載系數(shù)0.105,活荷載系數(shù)0。119，則MBmax= 0.105 gl20.119 ql2 =0.105×0。4375（g+q）l20.119×0。5625(g+q）l2 =0.1129（g+q)l2考慮調(diào)幅值20%(25）,則 MB=0.8 MBmax=0.0903（g+q）l2=（g+q)

22、l2 （g+q)l2=0。0909（g+q）l2取MB=0。0909（g+q）l2，按靜力平衡條件，可求得邊跨間任意處彎矩,取AB跨為隔離體，見圖10。10由=0 （g+q）l2+RAl(g+q）l2=0得 RA=0。4091（g+q）l由=0 RB=(g+q）l0.4091（g+q)l=0.5905（g+q）l得 M1= RAl（g+q）2l2求跨間最大彎矩M1max的位置:RAl=（g+q）l2=0。4091M1max= RAl(g+q）2l2=0。4091(g+q）l2（g+q）l2(0.4091）2 =0。08368（g+q)l2按彈性方法求M1max，活載布置在一、三、五跨（如圖9c

23、）,由附表可查得橫荷載系數(shù)0.078，活荷載系數(shù)0.100，則M1max=0.078gl2+0。100ql2=0.078×0.4375（g+q)l2+0.100×0。5625（g+q）l2 =0.09037（g+q）l2M1max應(yīng)取用M1max的值，=0。09037,即，為計算方便，取為。（3)不等跨連續(xù)梁板的計算當(dāng)不等跨連續(xù)梁板的跨度差不大于10時，仍可采用等跨連續(xù)梁板的系數(shù).計算支座彎矩時，l0取相鄰兩跨中的較大跨度值；計算跨中彎矩時，l0取本跨跨度值.當(dāng)不等跨連續(xù)梁板的跨度差大于10時，連續(xù)梁應(yīng)根據(jù)彈性方法求出恒載及活荷載最不利作用的彎矩圖，經(jīng)組合疊加后形成彎矩包絡(luò)

24、圖，再以包絡(luò)圖作為調(diào)幅依據(jù)，按前述調(diào)幅原則調(diào)幅.剪力可取彈性方法的計算結(jié)果，連續(xù)板可按下述步驟計算：1) 確定最大跨跨內(nèi)彎矩值邊 跨：M中間跨:M2）按已知最大跨跨中彎矩，在本跨（gq）作用下，由靜力平衡條件求該跨支座彎矩，再以支座彎矩為已知，同理求得鄰跨跨中彎矩,以此類推,求得所有跨中及支座彎矩，該彎矩均應(yīng)符合內(nèi)力平衡條件及大于（gq）l2。（4） 塑性內(nèi)力重分布方法的適用范圍考慮塑性內(nèi)力重分布的方法與彈性理論計算結(jié)果相比，節(jié)約材料，方便施工，但在結(jié)構(gòu)正常使用時，變形及裂縫偏大，對下列情況不適合采用塑性內(nèi)力重分布的計算方法:承受動力荷載的結(jié)構(gòu)構(gòu)件;使用階段不允許開裂的結(jié)構(gòu)構(gòu)件；輕質(zhì)混凝土及其

25、它特種混凝土結(jié)構(gòu)；受侵蝕氣體或液體作用的結(jié)構(gòu)；預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)和二次受力迭合結(jié)構(gòu);主梁等重要構(gòu)件不宜采用。五、截面設(shè)計及構(gòu)造要求確定了連續(xù)梁板的內(nèi)力后，可根據(jù)內(nèi)力進(jìn)行構(gòu)件的截面設(shè)計。一般情況下，強(qiáng)度計算后再滿足一定的構(gòu)造要求,可不進(jìn)行變形及裂縫寬度的驗(yàn)算.梁板均為受彎構(gòu)件，作為單個構(gòu)件的計算及構(gòu)造已在第三章中述及，此處僅對受彎構(gòu)件在樓蓋結(jié)構(gòu)中的設(shè)計和構(gòu)造特點(diǎn)簡要敘述。1板的計算及構(gòu)造特點(diǎn)（1） 支承在次梁或磚墻上的連續(xù)板，一般可按塑性內(nèi)力重分布的方法計算。（2） 板一般均能滿足斜截面抗剪要求，設(shè)計時可不進(jìn)行抗剪計算。（3） 在承載能力極限狀態(tài)時,板支座處在負(fù)彎矩作用下上部開裂,跨中在正彎矩的作用下部

26、開裂,板的實(shí)際軸線成為一個拱形(圖11）。當(dāng)板的四周與梁整澆，梁具有足夠的剛度，使板的支座不能自由移動時，板在豎向荷載作用下將產(chǎn)生水平推力，由此產(chǎn)生的支座反力對板產(chǎn)生的彎矩可抵消部分荷載作用下的彎矩.因此對四周與梁整體連接的單向板,中間跨的跨中截面及中間支座，計算彎矩可減少20，其它截面不予降低。圖11 板的拱作用（4） 板的受力鋼筋的配置方法有彎起式和分離式兩種，鋼筋彎起切斷位置見圖12，圖中當(dāng)q/g3時,a=ln/4；當(dāng)q/g3時,a=ln/3。ln為板的凈跨.彎起式可一端彎起（圖12（a）)或兩端彎起(圖12（b）.彎起式配筋整體性好,節(jié)約鋼材,但施工復(fù)雜;分離式配筋（圖12(c）施工方

27、便，但用鋼量稍大。圖12 板中受力鋼筋的布置（5）板除配置受力鋼筋外,還應(yīng)在與受力鋼筋垂直的方向布置分布鋼筋，分布鋼筋的作用是固定受力鋼筋的位置；抵抗板內(nèi)溫度應(yīng)力和混凝土收縮應(yīng)力；承擔(dān)并分布板上局部荷載產(chǎn)生的內(nèi)力；在四邊支承板中，板的長方向產(chǎn)生少量彎矩也由分布鋼筋承受。分布鋼筋的數(shù)量應(yīng)不少于受力鋼筋的10%,且每米不少于3根,應(yīng)均勻布置于受力鋼筋的內(nèi)側(cè)。 由于計算簡圖與實(shí)際結(jié)構(gòu)的差異，板嵌固在磚墻上時，支座處有一定負(fù)彎矩，板角處也有負(fù)彎矩,溫度、混凝土收縮、施工條件等因素也會在板中產(chǎn)生拉應(yīng)力。 為防止上述原因在板中產(chǎn)生裂縫,沿墻長每米配56構(gòu)造鋼筋，伸出墻邊長度l0/7。在角部l0 / 4范圍內(nèi)雙向配6200的負(fù)筋，伸出長度l0/4。板靠近主梁處,部分荷載直接傳給主梁，也產(chǎn)生一定的負(fù)彎矩，同理應(yīng)配置每米56鋼筋，伸出長度l0/4,板的構(gòu)造鋼筋配置見圖13。圖13 板的構(gòu)造鋼筋（6） 現(xiàn)澆板上開洞時，當(dāng)洞口邊長或直徑不大于300且洞邊無集中力作用時,板內(nèi)受力鋼筋可繞過洞口不切斷；當(dāng)洞口邊長或直徑大于300時，應(yīng)在洞口邊的板面加配鋼筋，加配鋼筋面積不