某某工程塔吊基礎(chǔ)方案

1、一、編寫依據(jù)3二、工程概況3三、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計方案4四、回旋機械鉆孔灌注樁施工說明： 4五、塔吊基礎(chǔ)施工說明：5附件一、 四樁基礎(chǔ)計算書6一、塔吊的基本參數(shù)信息6二、塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力和彎矩計算61、塔吊風(fēng)荷載計算72、塔吊彎矩計算71. 樁頂豎向力的計算72. 承臺彎矩的計算8四、承臺截而主筋的計算8五、承臺截面抗剪切計算9六、樁豎向極限承載力驗算9七、樁基礎(chǔ)抗拔驗算10八、樁配筋計算（配筋詳見附圖二、三）11附件二塔吊格構(gòu)式基礎(chǔ)計算書121、塔吊基本參數(shù)122、格構(gòu)柱基本參數(shù)123、基礎(chǔ)參數(shù)134、塔吊計算狀態(tài)參數(shù)13一、塔吊受力計算131、塔吊豎向力計算132、塔吊風(fēng)荷載計算143、

2、塔吊彎矩計算144、塔吊水平力計算145、每根格構(gòu)柱的受力計算15二、塔吊與承臺連接的螺栓驗算161、螺栓抗剪驗算162、螺栓抗拉驗算163、螺栓同時受到剪力以及拉力時的驗算16三、承臺驗算171、承臺彎矩的計算172、螺栓粘結(jié)力錨固強度計算173、承臺截血主筋的計算174、承臺斜截面抗剪切計算18四、單肢格構(gòu)柱截面驗算191、格構(gòu)林力學(xué)參數(shù)192格構(gòu)柱平面內(nèi)整體強度193、格構(gòu)柱整體穩(wěn)定性驗算194、剛度驗算19五、整體格構(gòu)柱基礎(chǔ)驗算201、格構(gòu)柱基礎(chǔ)力學(xué)參數(shù)202、格構(gòu)柱基礎(chǔ)平面內(nèi)整體強度203、格構(gòu)柱基礎(chǔ)整體穩(wěn)定性驗算204、剛度驗算21六、樁豎向極限承載力驗算21七、抗拔樁基承載力驗算

3、22八、樁配筋計算23附件三 工作狀態(tài)下荷載計算24一、塔吊受力計算231、塔吊豎向力計算232、塔吊風(fēng)荷載計算233、塔吊彎矩計算244、塔吊水平力計算245、每根格構(gòu)柱的受力計算25二、塔吊與承臺連接的螺栓驗算261、螺栓抗剪驗算262、螺栓抗拉驗算263、螺栓同時受到剪力以及拉力時的驗算26三、承臺驗算271、承臺彎矩的計算272、螺栓粘結(jié)力錨固強度計算273、承臺截血主筋的計算274、承臺斜截面抗剪切計算28四、單肢格構(gòu)柱截面驗算291、格構(gòu)林力學(xué)參數(shù)292格構(gòu)柱平面內(nèi)整體強度293、格構(gòu)柱整體穩(wěn)定性驗算294、剛度驗算29五、整體格構(gòu)柱基礎(chǔ)驗算301、格構(gòu)柱基礎(chǔ)力學(xué)參數(shù)302格構(gòu)柱基

4、礎(chǔ)平面內(nèi)整體強度303、格構(gòu)柱基礎(chǔ)整體穩(wěn)定性驗算304、剛度驗算31六、樁豎向極限承載力驗算31七、抗拔樁基承載丿j驗算32八、樁配筋計算331、樁構(gòu)造配筋計算332、樁抗壓鋼筋計算333、樁受拉鋼筋計算33九、格構(gòu)柱施工要求（工程經(jīng)驗）33、編寫依據(jù)1、東莞市華聯(lián)重工科技有限公司qtz62附著式自升塔式起重機使用說明 書。2、廣東呈斯意特建筑設(shè)計有限公司提供的地下室結(jié)構(gòu)圖及總平面圖。3、贛州核工業(yè)勘察院提供的本場地巖土工程勘察報告。4、深圳地質(zhì)建設(shè)工程公司提供的支護設(shè)計圖紙。5、建筑機械使用安全技術(shù)規(guī)程(jgj33-2001)o6、建筑施工高處作業(yè)安全技術(shù)規(guī)范(jgj80-91)o7、混凝土

5、結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范gb50204-2002o8、粵建質(zhì)2011j13號文危險性較大的分部分項工程安全管理辦法建設(shè)單位：惠東縣銘達開發(fā)有限公司施工單位：深圳市中邦(集團)建設(shè)總承包有限公司監(jiān)理單位:惠州遠順工程監(jiān)理有限公司設(shè)計單位：廣東呈斯意特建筑設(shè)計有限公司勘察單位:贛州核工業(yè)勘察院塔機產(chǎn)權(quán)單位：東莞市亮劍機械設(shè)備有限公司；木工程主體為地下室二層地上三t一層,建筑最高處為98. 65m，總建筑面 積為55021.48m2,結(jié)合現(xiàn)場的實際情況，我方?jīng)Q定用一臺。起升高度約為102m, 工作幅面(回轉(zhuǎn)半徑)為56m的qtz63塔式起重機，塔吊位置詳見塔吊平面圖， 為保證塔吊安全及施工的安全，必

6、須按以下方案進行實施。三、塔吊基礎(chǔ)設(shè)計方案1、塔巾基礎(chǔ)標(biāo)號c30商品栓，平面尺寸詳見天和家園基礎(chǔ)平面圖。2、塔吊采用e 1000、樁長20m,樁頂與承臺底格構(gòu)架長5. 45m, c30商品 栓機械鉆孔灌注樁，樁位具體布置詳見天和家園塔吊樁位布置圖。3、樁長20m,鋼筋籠主鋼為16蟲22,長為20m,箍筋為4)10150螺旋箍, 加強箍為±142000o4、上承臺頂面設(shè)計標(biāo)高-4. 000,樁頂標(biāo)高為-9. 150o5、樁上設(shè)6. 45m長540x540格構(gòu)架(不計插入樁內(nèi)2m),格構(gòu)架伸入承臺1. 0m,樁頂標(biāo)高設(shè)在底板底以下100mm (-9. 150m)。6、塔吊預(yù)埋螺桿詳見塔吊

7、埋件布置圖。7、格構(gòu)架各構(gòu)件之間電焊需滿焊，焊縫厚度28mm,電焊條采用e4300- e4313系列。1、回旋機械鉆孔灌注樁1、樁磴強度等級均為c30商品殮，碇具有良好的和易性，坍落度為18 22cm,樁的充盈系數(shù)為1. 15,混凝土應(yīng)超灌l(xiāng)m；2、樁鋼筋保護層均取50mm；3、樁垂直度偏斧w0.5%；4、樁底沉渣100mm,有效樁長必須滿足設(shè)計要求；5、焊接hpb235鋼筋采用e4300e4313, hrb335鋼筋與hpb235鋼筋焊接采用e43系列；其余鋼材電焊均采用e5001e5014。2、塔吊基礎(chǔ)：1、塔巾基礎(chǔ)采用4） 1000鋼筋混凝土灌注樁，樁長20ni。2、樁婭強度等級為c30

8、。3、樁鋼筋籠配筋見工程樁施工詳圖。4、4、蟲分別為i、ii級鋼筋。5、承臺保護層為50mmo6、上承臺的上下蟲22筋，下承臺的上下蟲12筋；必須布置在格構(gòu)架頂上 及樁頂垂直線上。7、上承臺的碇強度等級為c30；下承臺的稔強度等級為c25（在底板未澆筑 z前施工）o8、塔吊地腳螺栓伸入承臺內(nèi)21200mm,螺栓底部與承臺底部鋼筋焊接，并 用1±20把全部螺栓焊串起來。面部用一 10厚鋼板預(yù)埋定位。螺栓大小詳見東 莞市華聯(lián)重工科技有限公司qtz63塔式起重機產(chǎn)品說明書。9、樁的鋼筋籠必須與上部接地保護電源聯(lián)接，點阻經(jīng)測試w1歐姆。10、塔吊吊身四周必須與土0. 000 （相當(dāng)與黃海高程

9、5. 300）樓面板聯(lián)結(jié)牢 固，塔吊基礎(chǔ)底面為-3. 700m。11、塔吊基礎(chǔ)（承臺）坍落度為16cm。11、塔巾基礎(chǔ)的鋼筋搭接長度為35d。12、挖機經(jīng)過塔吊承臺時需在苴上部墊上鋼板。13、底板、頂板與內(nèi)支撐等穿過鋼構(gòu)架與塔吊基礎(chǔ)承臺內(nèi)時，栓必須澆搗填實，內(nèi)支撐需預(yù)留鋼筋20d。us木計算書主要依據(jù)施工圖紙及以卜規(guī)范及參考文獻編制：塔式起重機設(shè)計規(guī)范 (gb/t13752-1992 ).地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(gb50007-2002 ) 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 (gb50009-2001 ) 建筑安全檢查標(biāo)準(zhǔn)(jgj59-99 )、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 (gb50010-2002)建筑樁基技術(shù)規(guī)范(jg

10、j94-2008)等編制。一、塔吊的基本參數(shù)信息塔吊型號：qtz63,塔吊起升高度h： 102. 000m,塔身寬度b： 2.2m,基礎(chǔ)埋深d： 1.600m,基礎(chǔ)承臺厚度he： 1.500m,最大起重荷載f2： 50kn,樁鋼筋級別:hrb335,樁一直徑或者方樁邊長:1.000m,樁間距a： 3. 5m,承臺箍筋間距s： 200. 000mm,承臺混凝土的保護層厚度：50mm,承臺混凝土強度等級：c30；二、塔吊基礎(chǔ)承臺頂面的豎向力和彎矩計算塔吊自重(包括壓重)fi=293. 91kn；塔吊最大起重荷載f2二50. ookn；作用于樁基承臺頂而的豎向力fk二f】+f2=34391kn；1、

11、塔吊風(fēng)荷載計算依據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(gb50009-2001)屮風(fēng)荷載休型系數(shù)：地處惠州市，基本風(fēng)壓為u)o=o.6okn/m2；查表得：荷載高度變化系數(shù)缶=161；擋風(fēng)系數(shù)計算：(p=3b+2b+(4b2+b2),/2c/(bb)=(3x2.2+2x2.5+(4x2.22+2.52)0-5)x0.125/(2.2x2.5)=0.379； 因為是角鋼/方鋼，體型系數(shù)山=2.243；高度z處的風(fēng)振系數(shù)取：卩z=1.0；所以風(fēng)荷載設(shè)計值為：co=o. 7 x pz x |is x z x u)o=o. 7 x 1.00><2.243x 1.61 ><0.6=1.517kn/

12、m2；2、塔吊彎矩計算風(fēng)荷載對塔吊基礎(chǔ)產(chǎn)生的彎矩計算:mo=(dx(pxbxhxhx0.5=1.517x0.379x2.2xl02xl02x0.5=6571.703kn-m；mkmax=me+m(o+pxhc=630+6571. 703 + 30x 1. 5=7246. 7kn m；三、承臺彎矩及單樁樁頂豎向力的計算1. 樁頂豎向力的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(jgj94-2008)的第5. 1. 1條，在實際情況中x、y軸是隨機變 化的，所以取最不利情況計算。皿二(fk+gq /n 土 mykx/ e xj2 ±l yj2 ；其中n單樁個數(shù)，n=4；fk作用于樁基承臺頂面的豎向力標(biāo)準(zhǔn)值

13、，fk二343. 91kn；gk樁基承臺的自重標(biāo)準(zhǔn)值：gk二25 x be x be x he二25 x 5. 00 x 5. 00 x1. 50=937. 50kn；mxk, “以承臺底而的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值，取7246. 70kn m；xi, yi單樁相對承臺中心軸的xy方向距離a/2°-5=2. 40m；nik單樁樁頂豎向力標(biāo)準(zhǔn)值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力標(biāo)準(zhǔn)值最大壓力：nkmax= (343. 91+937. 50) /4+7246 70 x 2. 40/ (2 x 2. 402)=1827. 47kn。 最小壓力:nkmin= (343. 91+937. 50)/4-7246. 7

14、0x2. 40/(2x2. 402) =-1186. 76kn。 需要驗算樁的抗拔！2. 承臺彎矩的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(jgj94-2008)的第5.9.2條。mx = eniyimy 二 lnjxi其屮h,my計算截面處xy方向的彎矩設(shè)計值；知yi單樁相對承臺中心軸的xy方向距離取a/2-b/2=0. 60m；nil扣除承臺自重的單樁樁頂豎向力設(shè)計值，nji=l. 2 x(nkmax-gk/4)=1911.71kn；經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值:mx二my二2x1911. 71x0. 60二2294. 05kn m。四、承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(gb50010-2002)第7.

15、 2條受彎構(gòu)件承載力計算。 as = m/(aifbh02)匚=1(12%嚴ys = 1 勺2as = m/(ysho$)式中，g系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過c50時，山取為1.0,當(dāng)混凝土強度等級為c80 時，山取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00；fc混凝土抗壓強度設(shè)計值查表得14. 30n/mni2；h0承臺的計算高度：hc-50. 00=1450. 00mm；fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy二300. 00n/mm2；經(jīng)過計算得：as=2294.05xl06/(1.00xl4.30x5000.00xl450.002)=0.015；=1-(1-2x0.015)015=0.015；ys =1-

16、0.015/2=0.992；asx 二asy =2294. 05 x 106/ (0. 992 x 1450. 00 x 300. 00) =5314. 55mm20由于最小配筋率為0. 15%,所以構(gòu)造最小配筋面積為：5000. 00x 1500. 00x0. 15%= 11250. 00mm2o建議配筋值：iirb335鋼筋，22160。承臺底面單向根數(shù)30根。實際配筋值11403mm2o五、承臺截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(jgj94-2008)的第5.9.9條，承臺斜截而受剪承載力滿足下而 公式：v w phsaftboho其屮，b0承臺計算截面處的計算寬度，b°二500

17、0imn；九計算截面的剪跨比，x=a/h0,此處，a=0. 28m；當(dāng)x0.25時，取x=0.25；當(dāng)x>3 時,取九=3,得 1=0.25；phs受剪切承載力截面高度影響系數(shù)，當(dāng)h0<800mm時，取ho=8oomm, h0>2000mm時，取h°二2000mm，其間按內(nèi)插法取值，phs=(800/1450)1/4=0.862；a承臺剪切系數(shù)，a= 1.75/(0.25+1)=1.4；0. 862x1. 4x1. 43x5000x1450=12509. 288kxl. 2x 1827. 467=2192. 961kn；經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪耍求，只需構(gòu)造配箍筋！六

18、、樁豎向極限承載力驗算樁承載力計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(jgj94-2008)的第5.2.1條:樁的軸向壓力設(shè)計值小最大值nk=1827. 467kx；單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值公式：quk=ueqsikl 汁 qpkapu樁身的周長，u二2. 513m；ap樁端面積,ap二0. 503m2； 各土層厚度及阻力標(biāo)準(zhǔn)值如下表： 序號土厚度(ni) 土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kpa) 土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kpa)抗拔系數(shù)土名稱122.271.2020. 0020. 000. 000. 000.80粘性土0. 70非飽和粘性土31.209. 000. 000. 80淤泥44. 5026. 000. 000. 80粉土

19、或砂土511. 7016. 000. 000. 80淤泥615.9038.00800. 000. 80粉土或砂土719. 6034. 00600. 000. 80粉土或砂土829. 8020. 001300. 000. 80粘性土由于樁的入土深度為40. 00m,所以樁端是在第7層土層。單樁豎向承載力驗算:quk=2. 513x 1098. 42+600x0. 503=3062. 223kn；單樁豎向承載力特征值：r=ra=quk/2=3062. 223/2=1531. 112kn；nk=1827 467knwl 2r=1. 2x 1531. 112=1837. 334kn；樁基豎向承載力滿足

20、要求！七、樁基礎(chǔ)抗拔驗算樁承載力計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(jgj94-2008)的第5. 4. 5條。群樁呈非整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值：1 uk"刀入 iqsikgli其中：tuk樁基抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值；ui破壞表面周長，取ui=7rd=3.142 x0.8=2.513m；qsik 樁側(cè)表面第i層土的抗壓極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值；九i抗拔系數(shù)，砂土取0.500. 70,粘性土、粉土取0. 700. 80,樁氏1與樁徑dz比小于20時，入取小值;li第i層土層的厚度。經(jīng)過計算得到:tuk=lxiqsikuili=2202.47kn；群樁呈整體破壞吋，樁基的抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值：t

21、gk= (uqsikli) /4= 3680. 61knui 樁群外圍周長,ui = 4x (3.4+0. 8)=16. 80m；樁基抗拔承載力公式：nkw tgk/2+ggpn£ tq2+gp其中nk -樁基上拔力設(shè)計值,nk=1186. 76kn；ggp -群樁基礎(chǔ)所包圍體積的樁土總自重設(shè)計值除以總樁數(shù)，ggp二352&00k； gp -基樁自重設(shè)計值,gp =502. 65kn；tgk/2+ggp二3680. 611/2+3528二5368. 306kn > 1186. 762kn；hk/2+gp二2202. 473/2+502. 655二 1603. 891kn

22、 > 1186.762k"； 樁抗拔滿足要求。八、樁配筋計算(配筋詳見附圖二、三)1、樁構(gòu)造配筋計算as=7rd2/4x0.65%=3.14 x 8002/4 x0.65%=3267mm2；2、樁抗壓鋼筋計算經(jīng)過計算得到橋頂豎向極限承載力驗算滿足耍求，只需構(gòu)造配筋！3、樁受拉鋼筋計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(gb50010-2002)第74條正截面受拉承載力計算。n w fyas式中：n軸向拉力設(shè)計值，n=1186762. 42n；fy岡筋強度抗壓強度設(shè)計值，fy二300. 00n/mm2；as縱向普通鋼筋的全部截面積。as二n/fy二 1186762. 42/300. 00=4

23、435. 87mm2 建議配筋值：hrb335鋼筋，12 22。實際配筋值4461. 1 mm2o標(biāo)準(zhǔn)節(jié)長度b： 2. 5m；塔吊地腳螺栓性能等級：高強10. 9級;塔吊地腳螺栓的直徑d： 22mm；塔吊地腳螺栓數(shù)目m 40個；格構(gòu)柱綴件類型：綴條；格構(gòu)柱分肢材料類型:1125x10；格構(gòu)柱鋼板綴件參數(shù)：寬480mm,厚10mm；格構(gòu)柱基礎(chǔ)綴件材料類型：l125x10；依據(jù)建筑樁基設(shè)計規(guī)范(jgj94-2008),箍筋采用螺旋式，直徑不應(yīng)小于6mm,間距宜為200300mm；受水平荷載較人的樁基、 承受水平地震作用的樁基以及考慮主筋作用計算樁身受壓承載力吋，樁頂以下5d范圍內(nèi)箍筋 應(yīng)加密；間距

24、不應(yīng)大于loonun；當(dāng)樁身位于液化土層范圍內(nèi)時篩筋應(yīng)加密；當(dāng)考慮箍筋受力 作用時，箍筋配置應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范gb50010的冇關(guān)規(guī)定；當(dāng)鋼 筋籠長度超過4ni時，應(yīng)每隔2ni設(shè)一道直徑不小于12nini的焊接加勁篩筋。附件二 塔吊格構(gòu)式基礎(chǔ)計算書木計算書主要依據(jù)木工程地質(zhì)勘察報告，塔吊使用說明書、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范xgb50017 2003)、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊(第三版)、建筑結(jié)構(gòu)靜力計算手冊(第二版)、結(jié)構(gòu)荷載規(guī) 范(gb5009 2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(gb50010-2002)、建筑樁基技術(shù)規(guī)范(jgj94 一2008)、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范(gb50007-2002

25、)等編制?；緟?shù)1、塔吊基本參數(shù)塔吊型號:qtz63；塔吊自重gt： 293. 91kn；最大起重荷載q： 50kn；塔吊起升高度ii： 102m；塔身寬度b: 2.2m；2、格構(gòu)柱基本參數(shù)格構(gòu)柱計算長度10： 5. 45m； 格構(gòu)柱綴件節(jié)間長度di： 0. 6m； 格構(gòu)柱基礎(chǔ)綴件節(jié)間長度2： 1. 8m；格構(gòu)柱截面寬度b” 0. 52m；樁直徑d： lm；樁型與工藝：大直徑灌注樁（清底干凈）; 樁鋼筋型號:iirb335；承臺厚度h： 1. 4m；承臺鋼筋等級：hrb400；承臺保護層厚度:50mm；地而粗糙類別：d類密集建筑群,房屋較高；風(fēng)荷載高度變化系數(shù):1.61；主弦桿材料：角鋼/方

26、鋼；非工作狀態(tài)：所處城市：惠州市，額定起重力矩me： 630kn - m；塔吊傾覆力矩m： 7246. 7kn m；工作狀態(tài)：所處城市：惠州市，額定起重力矩me： 630kn - m；塔吊傾覆力矩m： 7246. 7kn m；主弦桿寬度c： 125mm；基木風(fēng)壓斯：0. 6 kn/m2； 基礎(chǔ)所受水平力p： 30kx；基本風(fēng)壓（io： 0. 6 kn/m2,基礎(chǔ)所受水平力p： 30kn；非工作狀態(tài)下荷載計算、塔吊受力計算1、塔吊豎向力計算承臺自重：gc=25xbcxbcxh=25x5. 00x5. 00x 1. 50=937. 50kn；3、基礎(chǔ)參數(shù)樁中心距a： 3. 5m；樁入土深度1： 2

27、0 ni； 樁混凝土等級：c30； 橋鋼筋盲徑：22mm；承臺寬度be： 5m；承臺混凝土等級為：c30； 承臺鋼筋直徑：25； 承臺篩筋間距:140mm ；4、塔吊計算狀態(tài)參數(shù)作用在基礎(chǔ)上的垂直力:fk二gt+gc二293. 91+937. 50=1231. 41kn；2、塔吊風(fēng)荷載計算地處 惠州市，基本風(fēng)壓uo=o,6 kn/m2；擋風(fēng)系數(shù)計算：6 = (3b+2b+(4b2+b2)1/2c/bb)擋風(fēng)系數(shù)0=0.38；體型系數(shù)is=2.24；查表得：荷載高度變化系數(shù)iz=1.61；高度z處的風(fēng)振系數(shù)?。篴z=1.0；所以風(fēng)荷載設(shè)讓值為： u=o.7xazxisxizxuo=o.7x 1.

28、00x2.24x 1.61 x0.60= 1.52kn/m2；3、塔吊彎矩計算風(fēng)荷載對塔吊基礎(chǔ)產(chǎn)生的彎矩計算：mu=uxoxbxhxhx0.5=1.52x0.38x2.20xl02.00xl02.00x0.5=6571.70kn-m； 總的最大彎矩值：mmax=l. 4x (me+mu+pxh)=l.4x(630.00+6571.70+30.00x 1.50)=7246.70kn m；4、塔吊水平力計算水平力：vk二tixbxhxo+p=0.60x2.20xl02.00x0.38+30.00=80.98kn；5、每根格構(gòu)柱的受力計算作用于承臺頂面的作用力：fk=1231.41kn；mkmax二

29、7246. 70kn in；vk=80. 98kx；圖屮x軸的方向是隨時變化的，計算時應(yīng)按照傾覆力矩mmax最不利方向進行驗算。(1)、樁頂豎向力的計算血二(fk+gq /n± mxkxi/oxj2式屮：n 單樁個數(shù)，n二4；fk作用于樁基承臺頂面的豎向力標(biāo)準(zhǔn)值；gk樁基承臺的自重標(biāo)準(zhǔn)值；mxk承臺底面的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；xi 單樁相對承臺中心軸的x方向距離；ik 單樁樁頂豎向力標(biāo)準(zhǔn)值；經(jīng)計算得到單樁樁頂豎向力標(biāo)準(zhǔn)值最大壓力:nkmax=fk/4+ (mkmaxxax2恥)/(2x (ax2心)2)=1231. 41/4+ (7246. 70x3. 40 x2'°-5)/

30、(2x (3. 40 x2-0*5)2) =1814. 97kn；最小壓力:nkmin=fk/4-(mkmaxxax 2-05)/(2x (ax2心)2) =1231. 41/4-(7246. 70x3.40x 2'0-5) / (2 x (3. 40 x 2仍)2)=-1199. 26kn；需要驗算樁基礎(chǔ)抗拔力。(2)、樁頂剪力的計算v。二 1 2vk/4=l. 2x80. 98/4=24. 29kn；二、塔吊與承臺連接的螺栓驗算1、螺栓抗剪驗算每個螺栓所受剪力：nvb=nv6d2f；b/4=lx3.14x22.002x310/4=117.84kn；nv=l. 2vk/n=1.2x8

31、0. 98/40=2. 43kn<117. 84kn； 螺栓抗剪強度滿足要求。2、螺栓抗拉驗算rij x xt nmin其中：一塔吊每一個角上螺栓的數(shù)量，nn/4；n(每一顆螺栓所受的力；ntb=6de2f；b/4=3.14x 1 9.652x500/4=15 1.70kn；nt=l. 2nkmin/ni=l. 2x 1199. 26/10. 00=143. 91kn<151. 70kn； 螺栓抗拉強度滿足要求。3、螺栓同時受到剪力以及拉力時的驗算(nv/nvb)2+ (xt/ntb)2)1/2 w 1其中：汕、nt個普通螺栓所承受的剪力和拉力；nv nt ncb個普通螺栓的受剪、

32、受拉和承壓承載力的設(shè)計值; (nv/nvb)2+ (nt/ntb)2)05= (2. 43/117. 84)2+(143. 91/151. 70)2)05=0. 95； 螺栓在同時受到剪力以及桿軸方向拉力時強度滿足要求。三、承臺驗算1、承臺彎矩的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(jgj94-2008 )的第5. 9.1條。mx = enjyimy = enjxj 其屮mx, my計算截而處xy方向的彎矩設(shè)計值；冷,刃一單樁相對承臺中心軸的xy方向距離,取(a-b)/2=(3. 40-2. 20)/2=0. 60m； n訂一單樁樁頂豎向力設(shè)計值;經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值:mx二my二2x0. 60x 158

33、0. 59x 1. 2=2276. 05kn mo2、螺栓粘結(jié)力錨固強度計算錨固深度計算公式：h 三 n/ddft其中n錨固力,即作用于螺栓的軸向拉力,n=143. 91kn；d 樓板螺栓的直徑，d=22mm；fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，切二143n/mm2；h 樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到h 2143.91 x 103/(3. 14x22. 00x 1. 43)=1456. 09mm；構(gòu)造要求：h$528 00mm；螺栓在混凝土承臺小的錨固深度要大于1456. 09mmo3、承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(gb50010-2002)第7. 2條受彎構(gòu)件承

34、載力計算。as = m/(aifcbh02)& = l-(l-2as),/2 as = 1 &/2as = m/gsho 右）式中：岔一系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過c50時，n取為10,當(dāng)混凝土強度等級為c80時, 豪取為0.94,期間按線性內(nèi)插法得1.00 ；fc混凝土抗壓強度設(shè)計值查表得14. 30n/mm2； h°承臺的計算高度h°二 1500. 00-50. 00=1450. 00mm； fy鋼筋受拉強度設(shè)計值，fy=300n/mm2；經(jīng)過計算得:as=2276.05xl06/(1.000xl4.300x5.000xl03x(1450.000)2)=0.

35、015； i=l-(l-2x0.015)°-5=0.015；as =1-0.015/2=0.992；asx 二asy二2276. 05x107(0. 992x1450. 000x300)=5272. 527nun2；由丁最小配筋率為0. 15%,所以最小配筋而積為：1500x5000x0. 15%= 11250mm2；建議配筋值：hrb335鋼筋，20135o承臺底面單向根數(shù)36根。實際配筋值11311. 2mm2o4、承臺斜截面抗剪切計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(jgj94-2008)的第5.9. 10條。樁對矩形承臺的最人剪切力為v=2177.96kno我們考慮承臺配置箍筋的情況，斜截

36、面受 剪承載力滿足下面公式：vahsaitboho其屮，b()承臺計算截而處的計算寬度，bo=5ooo. 00mm；6計算截面的剪跨比,e=a/ho,此處，a=(3400. 00-2200. 00)/2=600. 00mm, 當(dāng) e<0.25時,取40.25；當(dāng) »3時，取6=3,得6=0.41；ahs受剪切承載力截面高度影響系數(shù)，當(dāng)h0<800mm吋，取ho=8oomm, h0> 2000mm時，取ho=2ooomni,其間按內(nèi)插法取值，ahs=(800/1450),/4=0.862；a承臺剪切系數(shù)，a=1.75/(0.414+l)=1.238；h()承臺計算截血

37、處的計算高度，ho=1500. 00-50. 00=1450. 00mm；2177. 96knw0 86x 1.238x 1. 43x5000x 1450/1000=11060. 04kn；經(jīng)過計算承臺已滿足抗剪要求，只需構(gòu)造配箍筋！1、格構(gòu)柱力學(xué)參數(shù)i =361. 67cm4z0 二3. 45cml125xl0a 二24. 37cm2i 二3. 85cm毎個格構(gòu)柱由4根角鋼l125xl0組成，格構(gòu)柱力學(xué)參數(shù)如下：ixl=i+ax (bi/2zo)2 x4=361. 67+24. 37x (52. 00/2-3. 45)2 x4=51015. 50cm4；anl=ax4=24. 37x4=97

38、. 48cm2；wi=txl/(bl/2-zo)=51015. 50/(52. 00/2-3. 45)二2262. 33cm3；ixi=(ixi/ani)°-5= (51015. 50/97. 48)05=22. 88cm；2、格構(gòu)柱平面內(nèi)整體強度nmax/ani=2177. 96x 103/(97. 48x 102)=223. 43n/mm2<f=300n/mm2； 格構(gòu)柱平面內(nèi)整體強度滿足要求。3、格構(gòu)柱整體穩(wěn)定性驗算loxi二】0二5 45m； exi=loxix102/ixi=5.45xl02/22.88=23.82；ani=97. 48cm2；adyi二4x48. 0

39、0x1. 00=192. 00cm2；eoxi=(exi2+4oxani/adyi)o-5=(23.8224-4ox97.48/192.oo)°-5=24.25；查表：ox=0.96；nmax/(oxa)=2177.96xl03/(0.96x97.48xl02)=233.71n/mm2<f300n/mm2； 格構(gòu)柱整體穩(wěn)定性滿足要求。4、剛度驗算emax=eoxi=2425<e=l50 滿足;單肢計算長度:1oi=3i=6o. 00cm；單肢回轉(zhuǎn)半徑：ii=3. 85cm；單肢長細比:ei=loi/i1=60/3.85=15.58<0.7emax=0.7x24.25

40、=16.97；因截面無削弱，不必驗算截面強度。分肢穩(wěn)定滿足要求。五、整體格構(gòu)柱基礎(chǔ)驗算1、格構(gòu)柱基礎(chǔ)力學(xué)參數(shù)單肢格構(gòu)柱力學(xué)參數(shù)：1x1 二51015. 50cm4anl=97. 48cm2w二2262. 33cm3ixi=22. 88cm格構(gòu)柱基礎(chǔ)是由四個單肢的格構(gòu)柱組成的，整個基礎(chǔ)的力學(xué)參數(shù)：1血二ixi+ani x (b2x102/2-bi x 102/2)2 x 4二51015. 50+97. 48 x (3. 40x 102/2-0. 52 x 102/2)2x 4=8289443. 13cm4；an2=ani x 4=97. 48 x 4=389. 92cm2；w2=ix2/ (b2

41、/2-b)/2) =8289443. 13/(3. 40x102/2-0. 52 x 102/2) =57565. 58cm3； ix2=(lx2/an2)°-5= (8289443. 13/389. 92)°亠 145. 81cm；2、格構(gòu)柱基礎(chǔ)平面內(nèi)整體強度1.2n/an+1.4mx/(axxw)=1477.69xl03/(389.92xl02)+10145.38xl06/(1.0x57565.58xl03)=2 14.14n/mm2<f300n/mm2；格構(gòu)式基礎(chǔ)平面內(nèi)穩(wěn)定滿足要求。3、格構(gòu)柱基礎(chǔ)整體穩(wěn)定性驗算lox2=1o=5. 45m；ex2=l0x2/ix

42、2=5.45x102/145.81=3.74；an2=389. 92cm2；ady2=2 x 24. 37二4& 74cm2； eox2=(ex22+4oxan2/ady2)o-5=(3.742+4ox389.92/48.74)°亠1 &27； 查表：ox=0.94；nex = d2eaii2/l.leox22nex=215794. 50n；1. 2n/(dxa) + 1.4amxmx/(wix(l-1.2dxn/nex) wf1. 2n/ (oxa)+ 1.4amxmx/(wix(l -1.2dxn/nex)=7.90n/mm2w f=300n/mm2 ； 格構(gòu)式基

43、礎(chǔ)整體穩(wěn)定性滿足要求。4、剛度驗算emax=eox2=l 8.27<e=l 50 滿足；單肢計算長度:102=2=180. 00cm；單肢冋轉(zhuǎn)半徑：ixi二22. 88cm；單肢長細比:ei=l02/ixi=l80/22.88=7.87<0.7emax=0.7x 18.27=12.79因截面無削弱，不必驗算截面強度。剛度滿足要求。六、樁豎向極限承載力驗算單樁豎向承載力標(biāo)準(zhǔn)值按下面的公式計算：quk二qsk+qpk - u 工 qsikl i+qpkapu樁身的周長，u二2. 513m；ap樁端面積,ap二0. 503m2；各土層厚度及阻力標(biāo)準(zhǔn)值如下表：序號土厚度(m)土側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值

44、(kpa)土端阻力標(biāo)準(zhǔn)值(kpa)土名稱10. 6226. 000. 00粉土或砂土211. 7016. 000. 00淤泥315. 903& 00400. 00粉土或砂土419. 6034. 00300. 00粉土或砂土529. 8020.001300. 00粘性土由于樁的入土深度為40. 00m,所以樁端是在第4層土層。單樁豎向承載力驗算:quk二2. 513x1208. 04+1300x0. 503=3689. 587kn；單樁豎向承載力特征值：r二ra二 quk/2二3689. 587/2二 1844. 793kmnk二 1814. 967kwl 2r=1. 2x1844. 7

45、93=2213. 752kn；樁基豎向承載力滿足要求！七、抗拔樁基承載力驗算群樁呈非整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值：i ukoiqsikuilj=2428.909kn;其中：tuk 樁基抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值；山一破壞表面周長，取u=dd=2.51m；qsik樁側(cè)表面第i層土的抗壓極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值；色一抗拔系數(shù)，砂土取0.500. 70,粘性土、粉土取0.700. 80,樁長1與樁徑 dz比小于20時，e取小值；li 一第i層土層的厚度。群樁呈整體破壞時，樁基的抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值：tgk二(uqeqsikh) /4二4059.014kn；ui樁群外圍周長,ut=4x (3. 4+0.8

46、) =16. 8m；經(jīng)過計算得到:tuk=6eiqsikuili=2428. 91kn；樁基抗拔承載力公式：nkw tgk/2+ggpnkw luk/2+gp其中nk -樁基上抗拔力設(shè)計值,nk=1199. 26kn；ggp -群樁基礎(chǔ)所包圍體積的樁土總自重設(shè)計值除以總樁數(shù)，ggp =3528. ookn； gp -基樁自重設(shè)計值,gp =502. 65kn；tgk/2+ggp二4059. 014/2+3528二5557. 507kn > 1199. 262kn；tuk/2+gp二2428.909/2+502. 655二1717. 109k" > 1199. 262kn；

47、樁抗拔滿足要求。八、樁配筋計算1、樁構(gòu)造配筋計算按照構(gòu)造要求配筋。as=dd2/4x0.65%=3.14x8002/4x0.65%=3267mm22、樁抗壓鋼筋計算經(jīng)過計算得到橋頂豎向極限承載力驗算滿足耍求，只需構(gòu)造配筋!3. 樁受拉鋼筋計算經(jīng)過計算得到樁抗拔滿足要求，只需構(gòu)造配筋！建議配筋值:hrb335鋼筋，7 26。實際配筋值3716.3 mm2o依據(jù)建筑樁基設(shè)計規(guī)范(jgj94-2008),箍筋采用螺旋式，直徑不應(yīng)小于6im,間距宜為200300mm；受水平荷載較大的樁基、 承受水平地震作用的樁基以及考慮主筋作用計算樁身受壓承載力時，樁頂以下5d范圍內(nèi)箍筋 應(yīng)加密；間距不應(yīng)大于100m

48、m；當(dāng)樁身位于液化土層范圍內(nèi)時箍筋應(yīng)加密；當(dāng)考慮篩筋受力 作用吋，箍筋配置應(yīng)符合現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范gb50010的有關(guān)規(guī)定；當(dāng)鋼 筋籠長度超過4m時，應(yīng)每隔2ni設(shè)一道直徑不小于12mni的焊接加勁箍筋。附件三、工作狀態(tài)下荷載計算一、塔吊受力計算1、塔吊豎向力計算承臺自重:gc=25xbcxbcxh二25x5. 00x5. 00x 1. 50=937. 50kn；作用在基礎(chǔ)上的垂直力：fk二gt+gc+q二293. 91+937. 50+50. 00=1281. 41kn；2、塔吊風(fēng)荷載計算地處 惠州市，基木風(fēng)壓iio=o.6 kn/m2；扌肖風(fēng)系數(shù)計算：6 = (3b+2b+(4

49、b2+b2)1/2c/bb)擋風(fēng)系數(shù)0=0.38；體型系數(shù)is=2.24；查表得：荷載高度變化系數(shù)iz=1.61；高度z處的風(fēng)振系數(shù)取：az=1.0；所以風(fēng)荷載設(shè)計值為： u=o.7xazxisxizxiio=o.7x 1.00x2.24x 1.61 x0.60=1.52kn/m2；3、塔吊彎矩計算風(fēng)荷載對塔吊基礎(chǔ)產(chǎn)生的彎矩計算：m(1=uxdxbxhxhx0.5=1.52x0.38x2.20xl02.00xl02.00x0.5=6571.70knm； 總的最大彎矩值：mmax=l. 4x (me+mb+pxh)=l.4x(630.00+6571 70+3000x 1.50)=7246.70k

50、nm；4、塔吊水平力計算水平力:vk=uxbxhxo+p=0.60x2.20xl02.00x0.38+30.00=80.98kn5、每根格構(gòu)柱的受力計算作用于承臺頂面的作用力：fk=1281.41kn；mkmax二7246. 70kn in；vk=80. 98kx；圖屮x軸的方向是隨時變化的，計算時應(yīng)按照傾覆力矩mmax最不利方向進行驗算。(1)、樁頂豎向力的計算皿二(f+g)/n 土 myyi/6yj2；式屮：n 單樁個數(shù)，n=4；f作用于樁基承臺頂而的豎向力標(biāo)準(zhǔn)值；g 樁基承臺的自重標(biāo)準(zhǔn)值；叫一承臺底面的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；為一單樁相對承臺中心軸的y方向距離；ik 單樁樁頂豎向力標(biāo)準(zhǔn)值；經(jīng)計算得到

51、單樁樁頂豎向力標(biāo)準(zhǔn)值最大壓力:nkmax=fk/4+ (mkmaxxax2恥)/(2x (ax2心)2) =1281. 41/4+ (7246. 70x3.40x2-05)/(2x (3. 40x2-0*5)2)=1827. 47kn；最小壓力:nkmin=fk/4-(mkmaxxax 2-05)/(2x (ax2心)2) =1281. 41/4-(7246. 70x3.40x 2'0-5) / (2 x (3. 40 x 2仍)2)=-1186. 76kn；需要驗算樁基礎(chǔ)抗拔力。(2)、樁頂剪力的計算v。二 1 2v/4二 1. 2x80. 98/4=24. 29kn；二、塔吊與承臺

52、連接的螺栓驗算1、螺栓抗剪驗算每個螺栓所受剪力：nvb=nv6d2f；b/4=lx3.14x22.002x310/4=117.84kn；nv=l. 2vk/n=1.2x80. 98/40=2. 43kn<117. 84kn； 螺栓抗剪強度滿足要求。2、螺栓抗拉驗算rij x xt nmin其中：一塔吊每一個角上螺栓的數(shù)量，nn/4；n(每一顆螺栓所受的力；ntb=6de2f；b/4=3.14x 1 9.652x500/4=15 1.70kn；nt=l. 2nkmin/ni=l. 2x 1186. 76/10. 00=142. 41kn<151. 70kn； 螺栓抗拉強度滿足要求。3

53、、螺栓同時受到剪力以及拉力時的驗算(nv/nvb)2+ (xt/ntb)2)1/2 w 1其中：汕、nt個普通螺栓所承受的剪力和拉力；nv nt ncb個普通螺栓的受剪、受拉和承壓承載力的設(shè)計值; (nv/nvb)2+ (nt/ntb)2)05= (2. 43/117. 84)2+(142. 41/151. 70)2)05=0. 94； 螺栓在同時受到剪力以及桿軸方向拉力時強度滿足要求。三、承臺驗算1、承臺彎矩的計算依據(jù)建筑樁技術(shù)規(guī)范(jgj94-2008 )的第5. 9.1條。mx = enjyimy = enjxj 其屮mx, my計算截而處xy方向的彎矩設(shè)計值；冷,刃一單樁相對承臺中心軸

54、的xy方向距離,取(a-b)/2=(3. 40-2. 20)/2=0. 60m； n訂一單樁樁頂豎向力設(shè)計值;經(jīng)過計算得到彎矩設(shè)計值:mx二my二2x0. 60x 1593. 09x1. 2=2294. 05kn mo2、螺栓粘結(jié)力錨固強度計算錨固深度計算公式：h 三 n/ddft其中n錨固力,即作用于螺栓的軸向拉力,n=142. 41kn；d 樓板螺栓的直徑，d=22mm；fb 樓板螺栓與混凝土的容許粘接強度，切二143n/mm2；h 樓板螺栓在混凝土樓板內(nèi)的錨固深度，經(jīng)過計算得到h 2142.41 x 103/(3. 14x22. 00x 1. 43) = 1440. 91mm；構(gòu)造要求：h$528 00mm；螺栓在混凝土承臺小的錨固深度要大于1440.91mnio3、承臺截面主筋的計算依據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范(gb50010-2002)第7. 2條受彎構(gòu)件承載力計算。as = m/(aifcbh02)& = l-(l-2as),/2 as = 1 &/2as = m/gsho 右）式中：岔一系數(shù)，當(dāng)混凝土強度不超過c50時，n取為10,當(dāng)混凝土強度等級為c80時, 豪取為0.94,期