主變差動(dòng)保護(hù)

1、經(jīng)驗(yàn)總結(jié)-主變差動(dòng)保護(hù)部分任百群 孔霄迪 2003/2/18一、 從工程角度出發(fā)所理解的主變差動(dòng)保護(hù)關(guān)于接線組別和變比的歸算思路1、 影響主變差動(dòng)保護(hù)的幾個(gè)因素差動(dòng)保護(hù)因?yàn)槠渚哂械倪x擇性好、靈敏度高等一系列優(yōu)點(diǎn)成為變壓器、電動(dòng)機(jī)、母線及短線路等元件的主保護(hù)。這幾種差動(dòng)保護(hù)原理是基本相同的，但主變差動(dòng)保護(hù)還要考慮到變壓器接線組別、各側(cè)電壓等級(jí)、CT變比等因素的影響。所以同其它差動(dòng)保護(hù)相比，主變差動(dòng)保護(hù)實(shí)現(xiàn)起來要更復(fù)雜一些。變壓器變比的影響：因?yàn)樽儔浩髯儽炔煌斐烧Ｇ闆r下，主變高低壓側(cè)一次電流不相同。比如：假設(shè)變壓器變比為110KV/10KV，不考慮變壓器本身勵(lì)磁損耗的理想情況下，流進(jìn)高壓側(cè)電

2、流為1A，則流出低壓側(cè)為11A。這很好理解，三相視在功率S= 3UI。不考慮損耗，高低壓側(cè)流過功率不變，各側(cè)電壓不同，自然一次電流也不同。CT變比的影響：還是用上面的舉例，如果變壓器低壓側(cè)保護(hù)CT的變比是高壓側(cè)CT變比的11倍，就可以恰好抵消變壓器變比的影響，從而做到正常情況下，流入保護(hù)裝置（CT二次側(cè)）的電流大小相同。但現(xiàn)實(shí)情況是，CT變比是根據(jù)變壓器容量來選擇，況且CT變比都是標(biāo)準(zhǔn)的，同樣變壓器變比也是標(biāo)準(zhǔn)化的，這三者的關(guān)系根本無法保證上述的理想比例。假設(shè)變壓器容量為20MKVA，110KV側(cè)CT變比為200/5，低壓側(cè)CT變比如果為2200/5即可保證一致。但實(shí)際上低壓側(cè)CT變比只能選2

3、000/5或2500/5，這自然造成了主變高低壓側(cè)CT二次電流不同。變壓器接線組別的影響：變壓器不同的接線組別，除Y/Y或/外，都會(huì)導(dǎo)致變壓器高低壓側(cè)電流相位不同。以工程中常見的Y/-11而言，低壓側(cè)電流將超前高壓側(cè)電流30度。另外如果Y側(cè)為中性點(diǎn)接地運(yùn)行方式，當(dāng)高壓側(cè)線路發(fā)生單相接地故障時(shí)，主變Y側(cè)繞組將流過零序故障電流，該電流將流過主變高壓側(cè)CT,相應(yīng)地會(huì)傳變到CT二次，而主變側(cè)繞組中感應(yīng)出的零序電流僅能在其繞組內(nèi)部流過，而無法流經(jīng)低壓側(cè)開關(guān)CT。2、 為消除上述因素的影響而采取的基本方法主變差動(dòng)保護(hù)要考慮的一個(gè)基本原則是要保證正常情況和區(qū)外故障時(shí)，用以比較的主變高低壓側(cè)電流幅值是相等，相

4、位相反或相同（由差流計(jì)算采取的是矢量加和矢量減決定，不過一般是讓其相位相反），從而在理論上保證差流為0。不管是電磁式或集成電路及現(xiàn)在的微機(jī)保護(hù)，都要考慮上述三個(gè)因素的影響。（以下的討論，都以工程中最常見的Y/-11而言）電磁式保護(hù)（比如工程中常見的LCD-4差動(dòng)繼電器），對(duì)于接線組別帶來的影響（即相位誤差）通過外部CT接線方式來解決。主變?yōu)閅/接線，高壓側(cè)CT二次采用接線，低壓側(cè)CT二次采用Y接線，由保護(hù)CT完成相角的歸算同時(shí)消除零序電流分量的影響。電流由主變高壓側(cè)傳變到低壓側(cè)時(shí)，相位前移30度，低壓側(cè)CT接成Y/Y，角度沒有偏移。高壓側(cè)CT接成Y/，CT二次側(cè)比一次側(cè)（也即主變高壓側(cè)）相位也

5、前移了30度。這樣就保證了高低壓側(cè)CT的二次電流同相位。高壓側(cè)CT接成Y/后，電流幅值增大了3倍（實(shí)際上是線電流），在選擇CT變比時(shí)，要考慮到這個(gè)因素，盡量讓流入差動(dòng)繼電器的主變高低壓側(cè)電流相等。因?yàn)镃T都是標(biāo)準(zhǔn)變比，通常不能保證高低壓側(cè)二次電流相等，對(duì)此一般采取在外回路加裝電流變換器（可以理解為一個(gè)多變比抽頭的小CT）或著對(duì)具有速飽和鐵芯的差動(dòng)繼電器，調(diào)整它的平衡線圈的匝數(shù)。不過這兩種方法，精度都不高。微機(jī)保護(hù)同傳統(tǒng)保護(hù)相比，保護(hù)原理并沒有太大的變化，主要是實(shí)現(xiàn)的方法和計(jì)算的精度有了很大提高。早期有些微機(jī)差動(dòng)保護(hù)，可能是運(yùn)算速度不夠的緣故，相角歸算還是采用外部CT接線來消除（如DSA早期某型

6、號(hào)產(chǎn)品）?，F(xiàn)在的微機(jī)差動(dòng)保護(hù)，CT都是采取Y/Y接線，相角歸算由內(nèi)部完成：通過電流矢量相減消除相角誤差。主變差動(dòng)為分相差動(dòng)，對(duì)于Y/-11接線，同低壓側(cè)IAl相比較運(yùn)算的并不是高壓側(cè)Iah，而是Iah*=Iah-Ibh(矢量減)，這樣得到的線電流Iah*，角度左移30度，同低壓側(cè)Ial同相位。對(duì)于Y/-11接線，參與差流計(jì)算的Y側(cè)3相電流量分別是：Iah*=Iah-Ibh、Ibh*=Ibh-Ich 、Ich*=Ich-Iah(都為矢量減)。對(duì)于Y/-1接線，參與差流計(jì)算的Y側(cè)3相電流量分別是：Iah*=Iah-Ich；Ibh*=Ibh-Iah 、Ich*=Ich-Ibh(都為矢量減)。通過減超

7、前相或滯后相電流的不同，從而實(shí)現(xiàn)相角滯后或前移30度。（因?yàn)橛肳ORD畫矢量圖太麻煩，此處省略示意圖，大家可以自己畫一下）主變變比和CT變比造成的誤差都是幅值上的差異，這方面的處理，對(duì)于微機(jī)保護(hù)而言，是非常容易的，輸入量（對(duì)側(cè)）或相位歸算后的中間量（對(duì)Y側(cè)）乘以相應(yīng)的某個(gè)比例系數(shù)即可。當(dāng)然這個(gè)系數(shù)對(duì)Y側(cè)，還要考慮到內(nèi)部矢量相減，同時(shí)造成的幅值增大了3倍。目前國(guó)內(nèi)絕大部分廠商（如南自廠等）的微機(jī)差動(dòng)保護(hù)，是以一側(cè)為基準(zhǔn)（一般為高壓Y側(cè)），把另一側(cè)的電流值通過一個(gè)比例系數(shù)換算到基準(zhǔn)側(cè)。采取這種方法，裝置定值和動(dòng)作報(bào)告都是采用有名值（即多少安），比如差動(dòng)速斷定值是18A等等。我們公司的差動(dòng)保護(hù)相位歸

8、算也是采用矢量相減，變比等因素造成的幅值歸算采取的是Ie額定電流標(biāo)幺值的概念，相應(yīng)的定值整定和動(dòng)作報(bào)告也都是采用Ie標(biāo)幺值?，F(xiàn)場(chǎng)很多用戶（包括公司一些新員工），對(duì)此感到較難理解，因此有必要詳細(xì)解釋一下。3、 以RCS9671/9679差動(dòng)保護(hù)為例，解釋Ie的概念I(lǐng)e是指根據(jù)變壓器的實(shí)際容量求到的額定電流的標(biāo)幺值。我們常說的CT二次額定電流是5A，這只是一個(gè)產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)參數(shù)，而Ie是根據(jù)主變?nèi)萘康玫降?，它所?duì)應(yīng)的電流有名值的具體數(shù)值，對(duì)主變的每一側(cè)都是不同的。以下列參數(shù)為例：某臺(tái)主變，容量31.5/20/31.5 兆伏安；變比110±4×2.5%38.5±2×

9、2.5%11千伏；接線組別Yo/Y/-12-11；CT變比200/5,500/5,2000/5；CT為Y/Y。求一次額定電流 求2次額定電流S:主變?nèi)萘?三側(cè)都按最大容量來U:本側(cè)額定線電壓額定電流計(jì)算公式 Ie=S / (3 U)/ CT變比 高壓側(cè)Ie=31500KVA/ (1.732*110KV)/ 200/5=165.337A / 40= 4.133A 中壓側(cè)Ie=31500KVA/ (1.732*38.5KV)/ 500/5=472.39A / 100= 4.723A 低壓側(cè)Ie=31500KVA/ (1.732*11KV)/ 2000/5=1653.37A / 400= 4.133

10、A當(dāng)高壓側(cè)CT二次流出電流為4.133A 時(shí),表明本側(cè)流出的功率為變壓器的額定功率,這就是Ie的物理含義，對(duì)中壓側(cè)、低壓側(cè)物理意義是相同的。差動(dòng)保護(hù)在每一側(cè)采集到的電流除以該側(cè)的Ie電流值，得到各側(cè)電流相對(duì)于本側(cè)額定電流的比例值（標(biāo)幺值）。采用各側(cè)的Ie標(biāo)幺值直接參與差流計(jì)算，而不是采用電流有名值，相應(yīng)的定值及報(bào)告都是顯示的是多少Ie。比如說高壓側(cè)二次電流為4.133A，程序會(huì)把這個(gè)值除以高壓側(cè)（4.133A），得到標(biāo)幺值1 Ie；中壓側(cè)電流為-1.42A，得到標(biāo)幺值-0.3 Ie；低壓側(cè)電流為-2.89A，得到標(biāo)幺值-0.7 Ie。程序計(jì)算差流時(shí)會(huì)把這三側(cè)Ie相加求得到差流Id=0 Ie 。

11、注意：上例中提及的主變高壓側(cè)及中壓側(cè)的Ie，與裝置中Ieh及Iem不是同一個(gè)量，后者是前者的3倍。求Ie具體值的公式里包含了變壓器容量、電壓變比、每側(cè)CT變比這幾個(gè)參數(shù)?；谀芰渴睾獾脑恚ê雎灾髯儽旧頁p耗），計(jì)算時(shí)容量都采用同一個(gè)最大容量（應(yīng)注意對(duì)于35KV側(cè)，額定參數(shù)是20MVA，但計(jì)算時(shí)還是要用31.5MVA）。得到的每側(cè)額定值作為本側(cè)的基準(zhǔn)，實(shí)際電流除以該基準(zhǔn)，就得到可以直接用以統(tǒng)一運(yùn)算的標(biāo)幺值。整個(gè)計(jì)算的過程，就消除了由主變電壓變比和CT變比因素所造成的影響。其它公司以一側(cè)為基準(zhǔn)，其它側(cè)往基準(zhǔn)側(cè)歸算。我們的差動(dòng)分別以各側(cè)額定為基準(zhǔn)，各側(cè)實(shí)際電流都往本側(cè)歸算；思路都是一致的，但是我個(gè)人

12、感覺還是Ie的概念更好一些，更符合物理意義。舉個(gè)通俗的例子，把高壓側(cè)電流比做黃金、低壓側(cè)電流比做白銀，兩者沒法直接通過比較重量來比較價(jià)值。我們都把其折合成美元，就可以統(tǒng)一比較了。Ie在差動(dòng)歸算中，就起了一個(gè)美元的作用。Ie是一個(gè)標(biāo)幺值，是一個(gè)可以統(tǒng)一計(jì)算的中間度量單位（轉(zhuǎn)換單位）。4、 以RCS9671/9679差動(dòng)保護(hù)為例，從調(diào)試角度出發(fā)理解的差動(dòng)歸算思路我們?cè)诒疚囊婚_頭就提到了主變電壓變比、CT變比還有接線組別的影響。采用Ie的概念和計(jì)算方法后，可以消除掉電壓變比和CT變比對(duì)幅值的影響。對(duì)接線組別（相位）的影響，以RCS9671/9679程序里是這樣做的。若系統(tǒng)設(shè)置菜單里，接線組別設(shè)置為/

13、（CT都是Y/Y接線，也即由裝置內(nèi)部完成歸算），程序?qū)﹄娏鞑蓸訑?shù)據(jù)不做相角上的任何歸算處理，根據(jù)系統(tǒng)參數(shù)整定內(nèi)容，計(jì)算出各側(cè)Ie具體值，實(shí)際采樣值同本側(cè)Ie相除，得出本側(cè)以Ie標(biāo)幺值所表示的電流值參與差流計(jì)算。當(dāng)接線組別設(shè)置為Y/-11，程序?qū)側(cè)電流采樣數(shù)據(jù)首先進(jìn)行相角調(diào)整，即參與差流計(jì)算的Iah*=Ia-Ib（矢量減），Ibh*=Ib-Ic，Ich*=Ic-Ia.這樣一減，得到的矢量電流相位前移了30度，完成相位的歸算。但幅值同時(shí)也增大了3倍（線電流和相電流的關(guān)系，這很好理解）。程序里對(duì)矢量相減得到的值會(huì)同時(shí)固定除以3 ，以保證只調(diào)整相位，不改變大小。對(duì)Y/-1，處理過程一樣，只是矢量相減

14、的相別發(fā)生一下變化：Iah*=Ia-Ic（矢量減），Ibh*=Ib-Ia，Ich*=Ic-Ib.也要固定的對(duì)幅值除以3 。要特別說明的是對(duì)接線組別Y/Y的變壓器，程序?qū)蓚?cè)均作了Y變換，目的主要是消除高壓側(cè)CT中可能流過的零序電流對(duì)差流的影響，確保高壓側(cè)發(fā)生區(qū)外接地故障時(shí)差動(dòng)保護(hù)不誤動(dòng)?？吹竭@里，細(xì)心的同事可能會(huì)發(fā)現(xiàn)，在本文中Ie的計(jì)算公式同RCS9671/9679調(diào)試大綱里寫的不大一樣。在調(diào)試大綱里，主變側(cè)Ie的計(jì)算公式同Y側(cè)Ie的計(jì)算公式不同，Y側(cè)Ie的計(jì)算公式：Ie=S / U / CT變比 （沒有除以3 ）。而本文中Ie的計(jì)算公式側(cè)和Y側(cè)是一致的。調(diào)試大綱里Y側(cè)的公式并不是沒有除以3，

15、而實(shí)際上是按Ie=（S / 3 U / CT變比）×3，對(duì)Y側(cè)Ie擴(kuò)大了3倍，從公式字面上看好似是沒有除這個(gè)3。調(diào)試大綱這樣寫實(shí)際上已經(jīng)考慮了Y側(cè)3的接線系數(shù)。不過我個(gè)人認(rèn)為，從物理概念上講，Ie的計(jì)算公式對(duì)Y或側(cè)都是一樣的，應(yīng)按3相功率來考慮。（RCS系列主變保護(hù)程序是根據(jù)輸入的主變參數(shù)自動(dòng)計(jì)算Ie的，因此Ie與平衡系數(shù)密切相關(guān)。特別要注意的是裝置中的差動(dòng)起動(dòng)電流值及差動(dòng)速動(dòng)定值都與Ie有關(guān)，裝置中涉及到的Ie均為經(jīng)過接線系數(shù)調(diào)整以后的各側(cè)額定電流值。在定值整定過程中，若裝置報(bào)“平衡系數(shù)錯(cuò)”，可通過改變系統(tǒng)參數(shù)中的變壓器容量來消除，但此時(shí)應(yīng)注意將裝置中的差動(dòng)起動(dòng)電流值及差動(dòng)速動(dòng)定值

16、作相應(yīng)變動(dòng)。我們還是以上文所提到的主變參數(shù)來舉例說明具體處理思路（該主變參數(shù)同RCS9671/79調(diào)試大綱里舉例的主變參數(shù)相同）。設(shè)主接線為Y/-11，CT為Y/Y接線。我們計(jì)算出高壓側(cè)（Y側(cè)）Ie=4.133A（按本文公式）,調(diào)試大綱是乘以3的，Ie=4.133A×1.732=7.158A。當(dāng)在保護(hù)裝置高壓側(cè)輸入三相對(duì)稱電流IA=4.133A（角差120度，同正常運(yùn)行情況），程序按照整定的接線組別，首先進(jìn)行相角歸算（矢量相減），因?yàn)锳BC三相都有電流，且角差120，得到Iah*=Ia-Ib=1.732×Ia×30°Ibh*=Ib-Ic=1.732

17、15;Ib×30°；Ich*=Ic-Ia=1.732×Ic×30°。幅值增大了3，相角逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)了30°。相位歸算后的向量，程序會(huì)再除以3,以消除因?yàn)槭噶肯鄿p而導(dǎo)致的幅值增大3倍。再除以本側(cè)Ie值4.133A，把有名值換算成標(biāo)幺值(注:實(shí)際上程序是乘以平衡系數(shù),內(nèi)部計(jì)算按相對(duì)于5A的標(biāo)幺值來的。這樣解釋是為了便于理解Ie物理概念,以下相同)。因?yàn)閭?cè)無電流輸入，差流為零，故裝置顯示ABC相差流分別為1Ie。在保護(hù)裝置高壓側(cè)輸入單相電流IA=4.133A，裝置顯示A、C兩相都有差流，差流Iacd=0.577Ie; Iccd=0.577Ie

18、。程序同樣首先進(jìn)行相角歸算，即矢量相減。Iah*=Ia-Ib=Ia（Ib=0）；Ibh*=Ib-Ic=0（Ib=0，Ic=0）；Ich*=Ic-Ia=0-Ia=-Ia。雖然只有A相電流，但經(jīng)過這一步處理后，在C相也因?yàn)橛?jì)算產(chǎn)生了差流。程序固定對(duì)相位歸算后的向量再除以 3,但因?yàn)橹挥袉蜗嚯娏鳎噶肯鄿p并沒有改變相位和大小，所以經(jīng)過這一步驟后，電流幅值減少了3倍。再除以本側(cè)Ie=4.133A，把有名值換算成標(biāo)幺值。故裝置顯示AC相差流分別為0.577Ie。當(dāng)在側(cè)輸入電流時(shí),不管是輸入單相IA或ABC對(duì)稱三相,輸入電流4.133A（低壓側(cè)/側(cè)Ie=4.133A），都會(huì)顯示差流等于1Ie，且當(dāng)輸入單相

19、IA時(shí)，也只有A相有差流，C相不會(huì)有差流。因?yàn)槌绦驅(qū)?cè)不進(jìn)行相角歸算（對(duì)LFP和RCS9671/79，采取Y側(cè)往側(cè)歸算的傳統(tǒng)方法）。沒有矢量相減和除以3這一步，直接跟本側(cè)Ie電流值相除，換算成標(biāo)幺值。從上面的舉例我們可以看到，現(xiàn)場(chǎng)實(shí)驗(yàn)如果說理解起來會(huì)有一點(diǎn)難度的就是Y側(cè)加同樣大小的單相電流和三相電流得到的結(jié)果不同。這是為了調(diào)整接線組別造成的相位差，程序固定采取的計(jì)算方法帶來的。相位歸算是按正常情況下（三相對(duì)稱電流）來考慮的，即使輸入的是單相電流，程序還是按同一個(gè)流程（歸算思路）來處理?，F(xiàn)場(chǎng)調(diào)試，有時(shí)也會(huì)碰到外部CT采用Y/接線，而不是常見的Y/Y接線。這種情況一般出現(xiàn)在老站改造，比如原來的電磁

20、式LCD-4差動(dòng)繼電器更換成微機(jī)保護(hù)，但CT及控制電纜都未更換。對(duì)RCS9671/73/79而言，可以在系統(tǒng)參數(shù)里設(shè)置相應(yīng)的接線組別參數(shù)。各側(cè)Ie值的內(nèi)部計(jì)算同CT采用Y/Y接線是一樣的，因?yàn)橄嘟菤w算已由外部CT接線來實(shí)現(xiàn)了，所以程序不會(huì)再進(jìn)行矢量相減這一步驟。考慮到外部CT采用Y/接線后，CT二次電流增大了3倍，程序里還會(huì)固定的除以3。轉(zhuǎn)換成標(biāo)幺值的步驟也同Y/Y接線一樣。對(duì)CT采用Y/接線的情況，現(xiàn)場(chǎng)實(shí)驗(yàn)時(shí)（主變參數(shù)同上，Y/-11）保護(hù)裝置高壓側(cè)輸入單相電流IA=4.133A，裝置顯示A相有差流Iacd=0.577Ie，C相不會(huì)有差流。當(dāng)輸入ABC三相對(duì)稱電流，電流幅值為4.133A，裝

21、置顯示ABC三相都有差流，差流數(shù)值都為0.577Ie。也就是說，不管輸入單相還是三相電流，裝置計(jì)算的差流都比輸入電流小3倍，且只有輸入相有差流。從調(diào)試角度出發(fā)，RCS96XX系列差動(dòng)保護(hù)相位和幅值歸算的基本流程示意如下：Y/Y/YNoYesY側(cè)輸入通過各相電流矢量相減，實(shí)現(xiàn)相位變換除以 3 ，以消除矢量相減或CT接使幅值增大的影響每相都除以本側(cè)Ie電流值，換算成標(biāo)幺值側(cè)輸入每相都除以本側(cè)Ie電流值，換算成標(biāo)幺值采用各側(cè)各相電流標(biāo)幺值矢量進(jìn)行差流計(jì)算等過程根據(jù)接線組別值判斷是否需要相位變換？外部CT接線為Y/Y還是Y/？5、 LFP900系列差動(dòng)保護(hù)的歸算LFP900系列主變差動(dòng)保護(hù)對(duì)主變接線組

22、別和CT變比等因素的歸算思路和RCS96系列差動(dòng)保護(hù)的思路是一致的，都是從Y側(cè)向側(cè)歸算，也是采用矢量相減的方法來調(diào)整相位等等。但是因?yàn)镽CS96系列的硬件平臺(tái)所能提供的計(jì)算能力要比LFP900系列強(qiáng)大許多，所以RCS96系列只需要用戶把主變額定容量、接線組別等參數(shù)輸入定值，Ie和平衡系數(shù)的計(jì)算由程序內(nèi)部完成。而LFP900系列差動(dòng)保護(hù)可能是因?yàn)橛?jì)算能力的問題，有一部分工作是由硬件來完成的，需要用戶來計(jì)算和跳線設(shè)置各種平衡系數(shù)。具體的計(jì)算和跳線設(shè)置步驟在公司LFP900系列變壓器成套保護(hù)裝置用戶培訓(xùn)手冊(cè)一書中有周密詳細(xì)的講述，本文不再贅述。只把需要注意的幾點(diǎn)整理如下：1) 主變電壓變比和CT變比

23、對(duì)幅值影響的消除也是通過Ie概念歸算成標(biāo)幺值；利用矢量相減完成相位調(diào)整后對(duì)幅值增大了3倍的處理（除以1.732）；這兩部分功能都是通過硬件來實(shí)現(xiàn)的，即通過設(shè)置VFC板各側(cè)輸入回路平衡系數(shù)完成。調(diào)整平衡系數(shù)實(shí)際上是在調(diào)整高精度電位器的阻值，該電位器接于輸入運(yùn)算放大器回路當(dāng)中，改變其阻值，即調(diào)整了該運(yùn)放的放大倍數(shù)。各側(cè)平衡系數(shù)是5A（假設(shè)交流頭為5A）標(biāo)準(zhǔn)值同各側(cè)Ie的比值（可以理解為歸算到以2次額定5A為基準(zhǔn)的標(biāo)幺值）。各側(cè)Ie電流值根據(jù)變壓器最大容量、電壓等級(jí)、CT變比這幾個(gè)參數(shù)求出。因?yàn)閅側(cè)相位歸算后要除以3也要在這一步完成，所以對(duì)Y側(cè)的Ie電流值必須要乘以接線系數(shù)3 ，實(shí)際上就是把平衡系數(shù)

24、分母增大3倍。保護(hù)裝置各側(cè)電流經(jīng)過裝置交流頭小CT電流變換后，通過運(yùn)放電路轉(zhuǎn)換成電壓量。該輸出可以近似理解為=輸入電流×運(yùn)放電路的放大倍數(shù)=輸入電流×平衡系數(shù)。通過硬件電路把各側(cè)實(shí)際電流轉(zhuǎn)換成相對(duì)于2次額定5A為基準(zhǔn)的標(biāo)幺值，同時(shí)對(duì)Y側(cè)也“提前”把因相角調(diào)整而產(chǎn)生的幅值擴(kuò)大消除（除以3）2) 經(jīng)過上述步驟處理的電壓量經(jīng)過V/F變換后，提供頻率信號(hào)給CPU板上的CPU1進(jìn)行差流計(jì)算等處理。相角調(diào)整也由CPU1軟件完成，歸算方法仍然是采取矢量相減的方法。同RCS系列差動(dòng)保護(hù)相比應(yīng)注意的是，軟件進(jìn)行不進(jìn)行矢量相減（/即相位調(diào)整）；哪兩個(gè)矢量進(jìn)行相減（/即是使相位向11點(diǎn)還是1點(diǎn)調(diào)

25、整）都是出廠預(yù)裝程序定死的，在現(xiàn)場(chǎng)是無法通過外部定值設(shè)置來修改的。也就是說用戶訂貨是提供的主接線形式是非常重要的，/的隔離變或Y/-11或Y/-1CPU1程序是不同的，這一點(diǎn)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)試一定要注意確認(rèn)，以防出錯(cuò)。3) 看到這里，可能會(huì)有同事提出：LFP900主變差動(dòng)保護(hù)說明書及培訓(xùn)教材上不是講了對(duì)VFC板要根據(jù)主變接線組別設(shè)置JP13的跳線么，不是可以現(xiàn)場(chǎng)調(diào)整接線組別么。其實(shí)這個(gè)跳線是設(shè)置MONI板CPU2相角調(diào)整的。我們都知道，LFP900主變差動(dòng)保護(hù)CPU板CPU1負(fù)責(zé)保護(hù)計(jì)算，MONI板CPU2負(fù)責(zé)啟動(dòng)開放出口電源及人機(jī)界面等。1）步驟所描述的經(jīng)過平衡系數(shù)調(diào)整后的電壓量一方面通過V/F變換后

26、的頻率信號(hào)提供給CPU1，相角調(diào)整由軟件完成。另一方面經(jīng)過差流形成電路提供給MONI板CPU2，CPU2通過電壓型A/D模數(shù)轉(zhuǎn)換后用以啟動(dòng)判斷。也就是說，MONI板CPU2的相位調(diào)整和差流計(jì)算都是由硬件來完成的，CPU2 A/D轉(zhuǎn)換的輸入量已經(jīng)是差流了。VFC板上的JP13的跳線即是調(diào)整差流形成電路中相角調(diào)整功能的，通過跳線來設(shè)置是否矢量相減矢量相減（/即相位調(diào)整）；哪兩個(gè)矢量進(jìn)行相減（/即是使相位向11點(diǎn)還是1點(diǎn)調(diào)整）。具體電路如何實(shí)現(xiàn)，看一下LFP971分板電路圖即可非常清楚。4) 再次強(qiáng)調(diào)一下：平衡系數(shù)調(diào)整電路完成幅值變換和預(yù)先消除因Y側(cè)相角調(diào)整所造成的幅值擴(kuò)大了3倍；CPU1相角調(diào)整和

27、差流計(jì)算由軟件完成，不同接線組別對(duì)應(yīng)不同程序；MONI板CPU2相角調(diào)整和差流計(jì)算全部由硬件電路完成，不同接線組別可以通過跳線設(shè)置?，F(xiàn)場(chǎng)調(diào)試一定要注意這幾個(gè)方面都要一一對(duì)應(yīng)起來。否則，極易出問題。本文后面提到的調(diào)試案例也有這方面的內(nèi)容。5) 還以上文所提到的主變參數(shù)為例主接線為Y/-11，CT為Y/Y接線。我們計(jì)算出高壓側(cè)（Y側(cè)）Ie=4.133A（CT2次實(shí)際額定電流，未乘以接線系數(shù)3）,乘以3后的Ie=4.133A×1.732=7.158A現(xiàn)場(chǎng)做實(shí)驗(yàn)時(shí)，當(dāng)從保護(hù)裝置高壓側(cè)加入單相電流IA=7.158A時(shí)，裝置顯示A、C相有差流，差流為1Ie；加入三相對(duì)稱電流7.158A時(shí)，裝置顯

28、示A、B、C相都有差流，差流為1.732Ie。這個(gè)結(jié)果和產(chǎn)生的原因和RCS96系列差動(dòng)保護(hù)是一致的。6) 現(xiàn)場(chǎng)設(shè)置VFC板平衡系數(shù)時(shí)，Y側(cè)Ie一定要記著乘以3的接線系數(shù)。定值里面各側(cè)Ie（二次等值額定電流）定值，Y側(cè)一定要用已經(jīng)乘以3接線系數(shù)的Ie，對(duì)上例而言，就是要輸入7.158A而不要輸成4.133A，更不要輸成5A（除非你算出來真是5A），要保證這個(gè)值跟你算平衡系數(shù)的分母一致。管理板這個(gè)定值決定了輸入電流值的顯示。微機(jī)保護(hù)內(nèi)部計(jì)算判斷采用的都是離散化后的2進(jìn)制代碼，人機(jī)界面要顯示裝置輸入的有名值（如輸入電流是多少安），這中間就有一個(gè)系數(shù)的換算，該系數(shù)要考慮到從裝置小CT到內(nèi)部一些運(yùn)算步驟

29、的修正等等，內(nèi)部的2進(jìn)制數(shù)值乘以某個(gè)系數(shù)就是要顯示的有名值。一般保護(hù)這個(gè)系數(shù)出廠時(shí)程序就可以確定了。但LFP系列差動(dòng)保護(hù)在現(xiàn)場(chǎng)有平衡系數(shù)設(shè)置這個(gè)環(huán)節(jié)，裝置中CPU及MONI采集到的電流是乘以平衡系數(shù)后歸算至In(5A/1A)下的電流?？梢赃@么說，LFP971/972(A/B/C)中，差流大小的計(jì)算及顯示取決于平衡系數(shù)，各側(cè)輸入電流大小的顯示值取決于Ie。若平衡系數(shù)設(shè)置不對(duì)，差流計(jì)算將會(huì)出錯(cuò)，從而導(dǎo)致差動(dòng)保護(hù)的誤動(dòng)作。而Ie整定不正確，只會(huì)使該側(cè)輸入的電流值的顯示不對(duì)。假設(shè)平衡系數(shù)計(jì)算Ie采取的是7.158A，如果平衡系數(shù)整定為5/7.158,在定值里Ie輸成了5A，當(dāng)實(shí)際輸入三相電流為7.15

30、8A，則保護(hù)狀態(tài)顯示里電流大小會(huì)顯示為5A ，差流則不管CPU板還是MONI板顯示都會(huì)正確。裝置內(nèi)部是以5A/1A（視交流頭而定）為基準(zhǔn)，內(nèi)部2進(jìn)制數(shù)值乘以根據(jù)輸入的二次等值額定電流值確定的系數(shù)，得出顯示的實(shí)際輸入值。輸入電流值取自相角歸算以前，所以Y側(cè)輸入單相還是三相電流，只對(duì)差流計(jì)算有影響，對(duì)實(shí)際電流輸入的顯示無影響。比如Y側(cè)輸入單相電流7.158A，差流顯示A、C相為1Ie,電流顯示只有A相電流7.158A；輸入三相電流7.158A，差流顯示A、B、C3三相為1.732Ie,電流顯示ABC三相還是7.158A,跟實(shí)際情況是一致的。RCS系列主變差動(dòng)因?yàn)檩斎胫髯兏黜?xiàng)參數(shù)后，Ie等中間參數(shù)都

31、是程序內(nèi)部計(jì)算的，所以沒有LFP差動(dòng)這方面需注意的問題。另外從保護(hù)狀態(tài)顯示菜單里CPU板可以看到總的差流和各側(cè)實(shí)際輸入電流等顯示；但MONI板只有總的差流顯示，這跟我們前面提到的CPU板和MONI板不同計(jì)算處理過程是一致的。7) 從調(diào)試角度出發(fā)所理解的LFP900差動(dòng)保護(hù)歸算基本過程，見下圖：Y側(cè)電流信號(hào)側(cè)電流信號(hào)電壓信號(hào)頻率信號(hào)MONI板CPU2CPU1板通過VFC板平衡系數(shù)調(diào)整運(yùn)放電路歸算為以額定5A/1A為基準(zhǔn)的標(biāo)幺值并預(yù)先除以3通過VFC板平衡系數(shù)調(diào)整運(yùn)放電路歸算為以額定5A/1A為基準(zhǔn)的標(biāo)幺值，V/F壓頻變換軟件完成相角調(diào)整（矢量相減）和差流計(jì)算硬件電路完成相角調(diào)整（矢量相減）和差流

32、計(jì)算電壓型A/D模數(shù)轉(zhuǎn)換差流值大小。用以啟動(dòng)元件7、 RCS978主變保護(hù)裝置差動(dòng)保護(hù)的歸算RCS978保護(hù)裝置中的差動(dòng)保護(hù)部分同RCS96XX系列差動(dòng)保護(hù)相同的地方都是用戶只需輸入系統(tǒng)參數(shù),各類內(nèi)部計(jì)算所需的中間量不需要用戶整定,而且裝置本身提供了象平衡系數(shù)、計(jì)算差流等內(nèi)部計(jì)算所需中間量的查詢顯示，大大方便了用戶和我們調(diào)試人員在現(xiàn)場(chǎng)的實(shí)驗(yàn)工作。但是因?yàn)镽CS978適用于500/220KV高壓系統(tǒng)，所以裝置差動(dòng)保護(hù)部分對(duì)主變接線組別和變比的歸算調(diào)整方法同RCS96XX系列差動(dòng)相比有了較大變化，主要體現(xiàn)在平衡系數(shù)基準(zhǔn)量的選擇和相位由側(cè)向Y側(cè)調(diào)整。1) LFP900系列差動(dòng)保護(hù)根據(jù)變壓器最大容量求

33、出各側(cè)二次額定電流，平衡系數(shù)=In/各側(cè)Ie；各側(cè)輸入量乘以該側(cè)平衡系數(shù)得到以為In(5A/1A)基準(zhǔn)值的標(biāo)幺值。程序如此處理，主要是考慮到內(nèi)部計(jì)算處理的方便（畢竟根據(jù)系統(tǒng)參數(shù)定值，預(yù)先算出以5A為基準(zhǔn)值的各側(cè)平衡系數(shù)，輸入量乘以該平衡系數(shù)從而得到標(biāo)幺值。在程序處理上會(huì)比輸入量除以各側(cè)二次額定電流Ie得到標(biāo)幺值要方便一些。雖然從物理意義上理解這兩者是一樣的），RCS978也是采用平衡系數(shù)來轉(zhuǎn)換標(biāo)幺值，但是用來計(jì)算平衡系數(shù)的基準(zhǔn)值（平衡系數(shù)的分子）并不是固定為5A。而是根據(jù)各側(cè)額定2次電流Ie的比率大小有不同的選擇。RCS978平衡系數(shù)計(jì)算步驟同LFP和RCS96XX一樣，首先根據(jù)主變最大容量和

34、各側(cè)實(shí)際運(yùn)行電壓和CT變比求出各側(cè)Ie。平衡系數(shù)公式等于： Kph=(I2n-min/I2n)×Kb 其中 Kb=min(I2n-max/I2n-min,4) I2n-max為最大的Ie I2n-min為最小的Ie程序根據(jù)所求出的各側(cè)Ie值中，Ie最大值（I2n-max）是否大于Ie最小值（I2n-min）的4倍來決定平衡系數(shù)有兩種計(jì)算公式: 當(dāng)（I2n-max/ I2n-min）4時(shí)： Kph=I2n-max/I2n. 當(dāng)（I2n-max/ I2n-min）4時(shí)： Kph=4I2n-min/I2n. (如果I2n-max/ I2n-min恰好等于4，則上述兩公式就一致了，用哪個(gè)都成

35、)當(dāng)Ie最大值大于Ie最小值4倍以上時(shí)，各側(cè)平衡系數(shù)的基值（分子）選擇為4倍的Ie最小值（4I2n-min），Ie最小的那側(cè)平衡系數(shù)為4；否則選Ie最大值為各側(cè)平衡系數(shù)的基值（分子），Ie最大的那側(cè)平衡系數(shù)為1。程序之所以這樣設(shè)計(jì)，而沒有直接采用5A這樣一個(gè)常數(shù)。主要是因?yàn)镽CS978主要應(yīng)用于220KV/500KV高壓系統(tǒng)?，F(xiàn)場(chǎng)大部分主變?yōu)?卷變，有10KV這個(gè)電壓等級(jí)的輸出。220KV系統(tǒng)的主變大多為聯(lián)絡(luò)變，容量也較大。平時(shí)10KV側(cè)的負(fù)荷占整個(gè)變壓器容量的比率較小，所以10KV側(cè)的CT變比為了保證正常運(yùn)行時(shí)的測(cè)量精度，其變比選擇并不是完全按照主變最大容量來選擇的。以RCS978調(diào)試大綱中

36、所舉主變實(shí)例來說明（主變參數(shù)抄錄在下表）。如果10KV側(cè)按主變最大容量來選擇變比，恐怕要選12000/5，這樣10KV側(cè)Ie是4.13A，但這肯定是不現(xiàn)實(shí)的，聯(lián)絡(luò)變功率傳遞主要集中在220KV和110KV側(cè)，所以10KV側(cè)選則變比為3000/5，Ie達(dá)到了16.5A。如果這種情況下還采用5A常量做為求平衡系數(shù)的基準(zhǔn)值，則10KV側(cè)求出的平衡系數(shù)Kph=0.303。10KV側(cè)本來實(shí)際2次電流就較小，如果平衡系數(shù)再較小，則內(nèi)部計(jì)算精度不好保證。采用現(xiàn)在以4倍的Ie最小值（4×1.96A=7.84A）為基準(zhǔn)所求平衡系數(shù)的方法Kph=0.475。相對(duì)而言內(nèi)部計(jì)算精度更能保證一些。RCS978

37、 Ie基準(zhǔn)值的選擇思路就是如果各側(cè)Ie數(shù)值之間差別不大（以4倍為限），則選最大側(cè)Ie數(shù)值為平衡系數(shù)的基準(zhǔn)；如果差別太大（倍數(shù)4）則用4倍的最小側(cè)Ie值這個(gè)位于中間的數(shù)值作為平衡系數(shù)的基準(zhǔn)，以此來求各側(cè)平衡系數(shù)，系數(shù)的具體值不會(huì)偏差太大（指數(shù)值不會(huì)太大或太?。？紤]到程序內(nèi)部計(jì)算，保護(hù)數(shù)據(jù)位數(shù)是有限的，惟有如此，才能最大程度的保證內(nèi)部計(jì)算處理的精度。（其實(shí)不管是用5A還是這樣根據(jù)Ie的數(shù)值大小倍數(shù)來選擇平衡系數(shù)的基值，物理意義是一樣的，就是一個(gè)轉(zhuǎn)換標(biāo)幺值的基準(zhǔn)而已，沒必要考慮的太復(fù)雜）下表第5行為按RCS978算法求的平衡系數(shù)，最后一行為假設(shè)仍采用LFP900和RCS96XX系列以5A為基準(zhǔn)方法

38、求出的平衡系數(shù)，兩者比較一下即可見區(qū)別。變壓器最大容量180MVA （接線組別：Y0/ Y0/-11）各側(cè)實(shí)際運(yùn)行電壓220KV115KV10.5KVCT變比1200/51200/53000/5二次額定電流Ie1.96A3.61A16.5ARCS978的平衡系數(shù)42.1720.475假設(shè)仍采用5A為基準(zhǔn)的平衡系數(shù)2.551.3850.3032) LFP900和RCS96XX系列差動(dòng)保護(hù)對(duì)接線組別造成的相角差調(diào)整，采取的都是傳統(tǒng)的由Y側(cè)向側(cè)歸算，這樣一方面是實(shí)現(xiàn)起來比較方便（還是延續(xù)了傳統(tǒng)電磁式保護(hù)利用CT采用Y/接線調(diào)整相位的做法）同時(shí)Y側(cè)調(diào)整相位采用矢量相減的方法，也同時(shí)消除了Y0側(cè)區(qū)外接地

39、故障時(shí)零序電流造成Y和側(cè)差流不平衡的問題。RCS978對(duì)相位的歸算調(diào)整，同傳統(tǒng)方式不同，采用的是由側(cè)向Y側(cè)歸算（外部CT還是采用Y/Y接線）。這樣做一個(gè)最大的好處是Y側(cè)絕大部分情況下都是電源側(cè)，而只有電源側(cè)才會(huì)產(chǎn)生勵(lì)磁涌流。勵(lì)磁涌流的大小和衰減速度同許多條件有關(guān)，但是對(duì)于三相變壓器，至少有2相會(huì)出現(xiàn)不同程度的勵(lì)磁涌流，且在初期往往會(huì)偏于時(shí)間軸的一側(cè)，很多情況下會(huì)有兩相勵(lì)磁涌流其相位基本相同（圖例可見LFP900主變保護(hù)用戶培訓(xùn)教材P5頁）。當(dāng)采取傳統(tǒng)的Y側(cè)向側(cè)歸算方式，Y側(cè)電流兩兩矢量相減調(diào)整相角，勵(lì)磁涌流相位基本相同的兩相電流在矢量相減時(shí)，就會(huì)消掉一部分勵(lì)磁涌流。978采用由側(cè)向Y側(cè)歸算后，

40、Y側(cè)不再進(jìn)行相電流之間的矢量相減，這樣相對(duì)提高了勵(lì)磁涌流的幅值，這樣勵(lì)磁涌流和故障特征會(huì)更加明顯，程序分辨能力會(huì)進(jìn)一步加強(qiáng)，自然動(dòng)作速度也能提高。許多國(guó)外著名廠商的微機(jī)主變保護(hù)，也早就采用了由側(cè)向Y側(cè)歸算的相位調(diào)整方法，如GE公司2000年就在國(guó)內(nèi)推出的T60變壓器保護(hù)?？梢娺@種歸算方法自然有其優(yōu)點(diǎn)。RCS978采用由側(cè)向Y側(cè)歸算后，必須要考慮到Y(jié)側(cè)可能流過的零序電流對(duì)差流的影響。RCS978采取對(duì)Y側(cè)每相電流都減去零序電流的方式（該零序電流為3相合成自產(chǎn)，非常方便獲得）。側(cè)的相位調(diào)整，同LFP900和RCS96系列一樣，采用矢量相減的方法，同時(shí)需除以3 ，以消除矢量相減對(duì)幅值增大的影響。不過

41、應(yīng)注意哪兩相分別相減，比如Y/-11接線，如果Y側(cè)調(diào)整相位，用以比較差流的IA*=IA-IB（矢量相減，由12點(diǎn)調(diào)到11點(diǎn)相位）；RCS978的側(cè)調(diào)整，就是IA*=IA-IC（矢量相減，由11點(diǎn)調(diào)到12點(diǎn)相位），這個(gè)現(xiàn)場(chǎng)注意一下即可。列出各側(cè)調(diào)整公式（因?yàn)閃ORD輸入矢量符號(hào)不方便，所以同上文一樣，用文字加注,請(qǐng)大家諒解）Y側(cè): IA* =IA-I0（矢量相減）;IB* =IB-I0（矢量相減）；IC* =IC-I0（矢量相減） 側(cè)： IA* =(IA-IC)/ 3 （矢量相減）； IB* =(IB-IA)/ 3 （矢量相減）； IC* =(IC-IB)/ 3 （矢量相減）；加*號(hào)為調(diào)整后電流

42、，未加*號(hào)為輸入電流RCS978說明書把通過平衡系數(shù)進(jìn)行變比歸算和相角歸算調(diào)整分開講解，終于沒有再象LFP和RCS96XX說明書那樣把Ie額定2次電流里面總扯上一個(gè)3的接線系數(shù)，反而有時(shí)容易把用戶搞糊涂了。還是這樣物理概念更清晰更加便于理解一些。另外Y側(cè)需減去零序電流。現(xiàn)場(chǎng)做實(shí)驗(yàn)時(shí)，應(yīng)注意我們以前習(xí)慣的三相電流矢量和求出的是3倍I（3I0）。因?yàn)槲覀円郧熬€路保護(hù)里都直接用3UO和3I0，所以潛意識(shí)當(dāng)中很容易一不小心就把3I0當(dāng)成了I0。這一點(diǎn)在現(xiàn)場(chǎng)時(shí)一定要注意，我就曾經(jīng)在現(xiàn)場(chǎng)犯過這樣的錯(cuò)誤。還是以上面第1）部分舉的主變參數(shù)為例。220KV側(cè)（Y側(cè)）Ie=1.96A，當(dāng)該側(cè)輸入單相IA=1.96

43、A時(shí)，裝置中A相差流值等于2/3的Ie（因?yàn)榱阈螂娏鞯扔?/3的IA，IA需減去IO），同時(shí)可見B相及C相的差流值均為1/3的Ie 。（當(dāng)該側(cè)輸入三相對(duì)稱電流1.96A，裝置顯示ABC三相都有差流，差流值分別等于1 Ie（三相對(duì)稱，無零序電流）。10KV側(cè)（側(cè)）Ie=16.5A，當(dāng)該側(cè)輸入單相IA=16.5A時(shí)，裝置顯示A、B兩相有差流；差流值分別等于0.577Ie（因?yàn)殡m然只有單相電流,矢量相減后相位和幅值都沒有變化,但程序還是固定的除以3 ）。當(dāng)該側(cè)輸入三相對(duì)稱電流16.5A，裝置顯示ABC三相都有差流，差流值分別等于1 Ie（矢量相減后,相角順時(shí)針移動(dòng)30度,幅值增大3倍后,程序又固定的

44、除以3,保證原幅值未改變）。二、從調(diào)試角度出發(fā)，應(yīng)該了解和注意的一些地方1、除接線組別和變比誤差外，造成差流不完全平衡的其它因素上文中提到的差動(dòng)保護(hù)的歸算調(diào)整主要是針對(duì)主變接線組別和變比因素對(duì)差動(dòng)保護(hù)的影響，這兩方面因素可以看作“明顯的”。另外還有幾個(gè)因素還可能造成主變正常運(yùn)行狀態(tài)下差流的不平衡。a)、雖然現(xiàn)在現(xiàn)場(chǎng)對(duì)差動(dòng)保護(hù)用CT的選型一般都是要求主變各側(cè)是同型號(hào)。但因?yàn)樽儽群腿萘慷加胁顒e，致使CT的特性也不盡相同。尤其是當(dāng)區(qū)外故障穿越性電流增大，可能導(dǎo)致CT飽和，CT飽和特性不一致，造成不平衡電流增大。b)、有載調(diào)壓變壓器在運(yùn)行當(dāng)中需要經(jīng)常改變分接頭來調(diào)整電壓，這樣實(shí)際上改變了變壓器的變比。

45、而我們?cè)谏衔闹刑岬降膶?duì)變比的歸算方法，都是按照額定或?qū)嶋H最有可能運(yùn)行的電壓來計(jì)算的。這樣分接頭位置改變后，會(huì)導(dǎo)致不平衡電流的產(chǎn)生。c)、理論計(jì)算的誤差，程序?qū)χ髯冏儽日`差的計(jì)算消除是基于主變及CT各項(xiàng)參數(shù)，如果這些參數(shù)同實(shí)際有所差別，也將會(huì)產(chǎn)生不平衡電流（一般在現(xiàn)場(chǎng)碰到這方面的問題較少，除非是一些用戶項(xiàng)目，選用的是一些小廠家生產(chǎn)的質(zhì)量較差的主變或CT）。2、LFP900、RCS96XX、RCS978裝置的比率差動(dòng)特性常規(guī)的微機(jī)主變差動(dòng)保護(hù)都配置了差動(dòng)速斷和帶制動(dòng)特性的比率差動(dòng)兩個(gè)動(dòng)作元件。差動(dòng)速斷就是一個(gè)單純反映差電流幅值大小的“過流繼電器”。其動(dòng)作值較高，主要針對(duì)相間短路等嚴(yán)重故障，對(duì)匝間短

46、路等主變輕微故障靈敏度肯定不夠。比率差動(dòng)保護(hù)靈敏度高，但受勵(lì)磁涌流和上述產(chǎn)生不平衡電流的因素影響也較大。怎樣消除上述因素的影響，做到既要提高比率差動(dòng)保護(hù)的靈敏性同時(shí)又要保證其可靠性（這本身就是一種矛盾），這體現(xiàn)了不同廠家的技術(shù)水平。比如GE公司的T60主變差動(dòng)保護(hù)，其勵(lì)磁涌流制動(dòng)采用的2次諧波制動(dòng)并不是僅單純比較2次諧波分量和基波分量幅值的大小，還要比較相位（不過說實(shí)話，這一點(diǎn)自己一直未理解清楚，哪位同事對(duì)此感興趣，我這里有相關(guān)資料）；對(duì)有載調(diào)壓產(chǎn)生的不平衡電流，T60除了在定值上要求用戶設(shè)定主變的檔位及每一檔位對(duì)電壓的影響外，同時(shí)T60也開入采集檔位接點(diǎn)位置。從而可以做到隨著主變檔位的調(diào)節(jié)自

47、動(dòng)改變內(nèi)部計(jì)算參數(shù)；T60的比率制動(dòng)動(dòng)作曲線是條曲線（不是折線），用戶可以根據(jù)主變和CT的特性(GE建議用戶還要做一些必要的實(shí)驗(yàn))來設(shè)定這條曲線，從而做到同用戶具體系統(tǒng)盡量嚴(yán)格吻合；通過以上一些措施后，T60動(dòng)作曲線差動(dòng)啟動(dòng)電流可以定的非常低（從例子上看相當(dāng)于我們的差動(dòng)啟動(dòng)定值設(shè)為0.1Ie）。說了T60這么多，不過我個(gè)人感覺除了采集主變檔位以消除有載調(diào)壓的影響這一條真的很有必要外，其它幾條需要用戶現(xiàn)場(chǎng)做的工作太多，太煩瑣，恐不太適合中國(guó)國(guó)情。公司LFP900、RCS96XX、RCS978產(chǎn)品的差流及制動(dòng)量計(jì)算公式和比率差動(dòng)曲線都有一些不同之處。在此把它們整理在一起，以便于大家比較學(xué)習(xí)和現(xiàn)場(chǎng)調(diào)

48、試的方便。（所有公式都基于CT極性指向變壓器）。20曲線1曲線20.8IeIdIdId動(dòng)作區(qū)動(dòng)作區(qū)動(dòng)作區(qū)K=0.75K=0.6K=11.2IeKblKblIcdqdKblIcdqdK=0.2Icdqd 1、曲線2高值比率差動(dòng)，固定斜率0.6,不過原點(diǎn)。 2、曲線1帶CT飽和閉鎖，靈敏度高。第一段斜率0. 2,第二段斜率Kbl,第三段斜率0.75。 3、曲線1非常靈敏,但區(qū)外故障CT飽和會(huì)進(jìn)入動(dòng)作 區(qū),通過CT飽和判據(jù)閉鎖。 4、曲線2靠較高的啟動(dòng)和制動(dòng)斜率躲過區(qū)外故障CT 飽和，區(qū)內(nèi)故障CT飽和后，仍可動(dòng)作。 5、曲線1。2結(jié)合，在提高靈敏度的同時(shí)保證了 可靠性 RCS978主變穩(wěn)態(tài)比率差動(dòng)保

49、護(hù)動(dòng)作特性6Ie0.5IeIr3Ie0.5IeIrIrIcdqd/Kbl注:雙斜率,不過原點(diǎn).第3段斜率 固定為1RCS96系列主變比率差動(dòng)動(dòng)作特性 對(duì)雙圈變: 對(duì)三圈變: 注:動(dòng)作曲線Kbl,單斜率,過原點(diǎn).LFP900系列主變比率差動(dòng)動(dòng)作特性（四側(cè)差動(dòng)LFP972D/E除外）3、關(guān)于CT極性的幾個(gè)問題主變送電過程中，由于差動(dòng)CT極性不對(duì)而導(dǎo)致差動(dòng)保護(hù)誤動(dòng)的事情已發(fā)生過很多。不光是對(duì)差動(dòng)保護(hù)CT的極性，凡是牽扯到方向的保護(hù)尤其是主變的接地零序保護(hù)都要注意CT的極性。所以有必要把有關(guān)CT極性問題從工程實(shí)用的角度出發(fā)，再?gòu)?qiáng)調(diào)一下。3.1 、如何簡(jiǎn)單實(shí)用的分析CT極性單相CT一次側(cè)輸入端子一般按習(xí)

50、慣標(biāo)記為“L1”、“L2”；二次側(cè)輸出端子標(biāo)記為“K1”、“K2”。按照減極性原則確定的同名端一般是L1和K1（同名端端子上會(huì)加*號(hào)標(biāo)示）。同名端的含義可以簡(jiǎn)單的理解為它們電勢(shì)變化的趨勢(shì)是一致的，也就是說當(dāng)一次L1端為高電勢(shì)時(shí)，它的同名端也處在高電勢(shì)。從工程上你可以直接理解為它們電位“相同”（當(dāng)然這個(gè)“相同”是指它們?cè)诟髯运幍哪且粋?cè)里電位的高低是相同的，不是指數(shù)值相同）。以下圖為例，高壓側(cè)CT1一次L1端子接母線側(cè)，L2端子接變壓器側(cè)，電流由L1流向L2，作為負(fù)荷L1的電位要高于L2電位。K1是L1的同名端，所以在二次，K1是高電位，K2低電位。對(duì)CT二次輸出應(yīng)該看作一個(gè)電流源，（從工程角度

51、出發(fā)，你就認(rèn)為它是個(gè)電池就行。對(duì)電池而言，其內(nèi)部電流流向，肯定是從低電位（負(fù)端）流向高電位（正端）。所以CT二次電流的流向是從K1流出，K2流回。對(duì)主變低壓側(cè)CT2來說，正常負(fù)荷電流從L2流入L1流出，L1是低電位；那么相對(duì)應(yīng)的K1也是低電位，所以CT2的2次側(cè)電流從K2流出，K1流回。判斷方法簡(jiǎn)單歸納起來就是：1）把CT一次看作負(fù)荷，根據(jù)電流從L1和L2哪個(gè)端子進(jìn)哪個(gè)端子出的流向來判斷端子的電位；2）把CT二次看作電源，根據(jù)L1、L2的電位判斷K1、K2的電位，電流由高電位端子流出，低電位端子流入。上面講的是“一次”CT的極性，保護(hù)裝置輸入回路里也有電流變換用的小CT（交流頭），它也存在個(gè)同

52、名端的問題。好多廠家在這方面標(biāo)的很亂，您沒必要深究它哪是同名端，只要明確電流從哪個(gè)端子進(jìn)哪個(gè)端子出，裝置程序會(huì)認(rèn)為電流是正方向的，這一點(diǎn)就足夠了。對(duì)我們公司的產(chǎn)品而言，電流從I進(jìn)，I（I撇）出即認(rèn)為電流是正方向。對(duì)CT的極性，電力系統(tǒng)的習(xí)慣，是以母線側(cè)為正（流出母線）。這個(gè)對(duì)出線好理解，對(duì)主變低壓側(cè)進(jìn)線，同樣以低壓側(cè)母線為正，那么電流的正方向就是指向變壓器，這跟主變差動(dòng)保護(hù)強(qiáng)調(diào)的CT極性都指向變壓器是一致的。對(duì)主變低壓側(cè)進(jìn)線大家有時(shí)會(huì)感覺跟習(xí)慣正好反著“明明是電流流進(jìn)母線，正方向卻要指向變壓器”（特別是很多開關(guān)柜廠家，主變低壓側(cè)進(jìn)線CT很多時(shí)候都接反了）。其實(shí)，電流的正方向就是一個(gè)預(yù)先的假定，

53、跟電流實(shí)際的流向是沒有關(guān)系的。對(duì)主變差動(dòng)保護(hù)的極性，我們平時(shí)所說的指向變壓器。從工程上簡(jiǎn)單的說就是：如果一次電流按照這個(gè)指向的方向流動(dòng)，反映到二次的保護(hù)裝置輸入電流也要是正方向。這就說明CT極性接對(duì)了。以上圖為例，指向變壓器，對(duì)高壓側(cè)而言就是如果一次電流從高壓側(cè)母線流進(jìn)主變，那么流進(jìn)保護(hù)裝置的電流也應(yīng)該是正方向的（即從I進(jìn)，I（I撇）出）；對(duì)主變低壓側(cè)，如果一次電流從低壓側(cè)母線流進(jìn)主變，流進(jìn)保護(hù)裝置的電流也應(yīng)該是正方向。實(shí)際正常情況，一次電流是從主變流進(jìn)低壓母線的，同正方向相反，那么平時(shí)裝置的輸入電流也應(yīng)該是負(fù)的（I進(jìn)，I出），如圖中所示低壓側(cè)電流方向）。習(xí)慣上我們規(guī)定了CT的L1和K1是同名

54、端，但從同名端的定義來說，L1和K1是同名端；L2和K2也是一對(duì)“同名端”。另外，從上圖中大家也可看到，L1和L2接的位置的不同（誰接母線誰接變壓器？）；CT是高壓側(cè)的還是低壓側(cè)的?； K1、K2誰接保護(hù)的I進(jìn)端子誰接I出端子；這幾方面因素都會(huì)影響到最終的電流方向（極性）。舉個(gè)簡(jiǎn)單的例子:上圖中主變低壓側(cè)進(jìn)線CT2的L1接在母線側(cè),如果用戶接在了主變側(cè).那么我就讓K1接在Ial上，還是能保證CT的極性是對(duì)的。所以我個(gè)人感覺在調(diào)試現(xiàn)場(chǎng)跟用戶施工人員討論CT極性時(shí)，不要總用同名端來討論，用一些直接明確的說法,雙方交流起來會(huì)更清晰方便，也不易產(chǎn)生誤解（用戶施工人員，有他們自己習(xí)慣的用語。有時(shí)候用“這個(gè)同名端”“那個(gè)同名端”，繞來繞去的，反而把大家都說糊涂了，雖然分析起來，其實(shí)說的都是一回事）。在現(xiàn)