鄭州大學(xué)現(xiàn)代遠(yuǎn)程教育《綜合性實(shí)踐環(huán)節(jié)》課程考核答案

1、個(gè)人精心創(chuàng)作質(zhì)量一流，希望能得到您的肯定謝謝！編輯頁(yè)眉，選中水印，點(diǎn)擊刪除，便可批量消除水印。鄭州大學(xué)現(xiàn)代遠(yuǎn)程教育綜合性實(shí)踐環(huán)節(jié)課程考核說(shuō)明：本課程考核形式為提交作業(yè)，完成后請(qǐng)保存為WORD2003 格式的文檔，登陸學(xué)習(xí)平臺(tái)提交，并檢查和確認(rèn)提交成功（能夠下載，并且內(nèi)容無(wú)誤即為提交成功）。一作業(yè)要求1. 要求提交設(shè)計(jì)試驗(yàn)構(gòu)件詳細(xì)的設(shè)計(jì)過(guò)程、構(gòu)件尺寸和配筋；2. 要求擬定具體的試驗(yàn)步驟；3. 要求預(yù)估試驗(yàn)發(fā)生的破壞形態(tài)；4. 構(gòu)件尺寸、配筋、試驗(yàn)步驟以及破壞形態(tài)可參考綜合性實(shí)踐環(huán)節(jié)試驗(yàn)指導(dǎo)或相關(guān)教材（例如，混凝土原理） ，也可自擬。二作業(yè)內(nèi)容1. 正截面受彎構(gòu)件適筋梁的受彎破壞試驗(yàn)設(shè)計(jì)。 （35

2、 分）實(shí)驗(yàn)一鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面試驗(yàn)1.實(shí)驗(yàn)?zāi)康模篈、實(shí)驗(yàn)室實(shí)驗(yàn)?zāi)康?:1、了解受彎構(gòu)建正截面的承載力大小，撓度變化及裂紋出現(xiàn)和發(fā)展的過(guò)程。2、觀察了解受彎構(gòu)件受力和變形的過(guò)程的三個(gè)工作階段及適筋梁的破壞特征3、測(cè)定或計(jì)算受彎構(gòu)件正截面的開裂荷載和極限承載力，驗(yàn)證正截面承載計(jì)算方法B、模擬實(shí)驗(yàn)?zāi)康?:1、通過(guò)用動(dòng)畫演示鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁兩點(diǎn)對(duì)稱加載實(shí)驗(yàn)的全過(guò)程，形象生動(dòng)地向?qū)W生展示了鋼筋 混凝土簡(jiǎn)支受彎構(gòu)件在荷載作用下的工作性能。同時(shí)，軟件實(shí)時(shí)地繪制撓度 -荷載曲線、受壓區(qū)高度 -荷載曲線及最大裂縫寬度 -荷載曲線以放映簡(jiǎn)支梁工作性能的變化規(guī)律，力圖讓學(xué)生清楚受彎構(gòu)件的變形，受壓區(qū)高度等在荷

3、載作用下不同階段的發(fā)展情況。2、學(xué)生還可以實(shí)用軟件對(duì)即將進(jìn)行的實(shí)驗(yàn)進(jìn)行預(yù)測(cè)，認(rèn)識(shí)試件在荷載作用下不同階段的反應(yīng)，從而設(shè)計(jì)出良好的實(shí)驗(yàn)觀測(cè)方案。3、實(shí)驗(yàn)結(jié)果有學(xué)生計(jì)算與模擬實(shí)驗(yàn)結(jié)合進(jìn)行，實(shí)現(xiàn)參與式實(shí)驗(yàn)教學(xué)的效果。2.實(shí)驗(yàn)設(shè)備：A 、試件特征（ 1）根據(jù)實(shí)驗(yàn)要求，試驗(yàn)梁的混凝土等級(jí)為 C25，截面尺寸為 150mm*400mm，（Fc=16.7N/mm 2 ， ftk1.78N / mm2 , f ck16.7 N / mm2 ， ft=1.27 N/mm 2 ）縱向向受力鋼筋等級(jí)為 HRB400 級(jí) ( fyk 400N / mm2, fstk 540N / mm2 , Ec 2.0 105 ）

4、箍筋與架立鋼筋強(qiáng)度等級(jí)為 HPB300 級(jí) ( fyk 300N / mm2 Ec 2.1 105 )（ 2）試件尺寸及配筋圖如圖所示， 縱向受力鋼筋的混凝土凈保護(hù)層厚度為20mm(計(jì)算按規(guī)定取 20+5=25mm)。（ 3）梁的中間配置直徑為 6mm，間距為 80 的箍筋，保證不發(fā)生斜截面破壞。（ 4）梁的受壓區(qū)配有兩根架立鋼筋，直徑為 10mm，通過(guò)箍筋和受力鋼筋綁扎在一起，形成骨架，保證受力鋼筋處在正確的位置。B、真實(shí)實(shí)驗(yàn)儀器設(shè)備：1、靜力試驗(yàn)臺(tái)座，反力架，支座及支墩2、20T 手動(dòng)式液壓千斤頂3、20T 荷重傳感器4、YD-21 型動(dòng)態(tài)電阻應(yīng)變儀5、X-Y 函數(shù)記錄儀器6、YJ-26

5、型靜態(tài)電阻應(yīng)變儀及平衡箱7、讀書顯微鏡及放大鏡8、位移計(jì)（百分表）及磁性表座9、電阻應(yīng)變片，導(dǎo)線等C、模擬實(shí)驗(yàn)儀器設(shè)備：1、筆、計(jì)算紙2、電腦3、SSBCAI 軟件3、實(shí)驗(yàn)簡(jiǎn)圖本次試驗(yàn)我分配的梁的跨度l 為 3300mm，構(gòu)造要求的截面尺寸為220*110 但是為了計(jì)算需要該梁的截面高度 h 為取 400mm，截面寬度 b 取 150mm。外力加載處位于總長(zhǎng)的1/3 即 1100處。第2頁(yè)共 19頁(yè)（受力簡(jiǎn)圖）（設(shè)計(jì)截面圖）經(jīng)計(jì)算該梁的最小配筋面積為0.178%A，最大配筋面積為1.7%A。1、在進(jìn)行少筋破壞計(jì)算時(shí)配筋面積采用 0.125% A、計(jì)算 As 為 75 平方毫米，采用一根直徑為

6、10 的三級(jí)鋼筋，實(shí)際 As 為 78.5 平方毫米，經(jīng)檢驗(yàn)滿足構(gòu)造要求。2、在進(jìn)行適筋破壞計(jì)算時(shí)配筋面積采用 0.85% A 、計(jì)算 As 為 510 平方毫米，采用兩根直徑為 18 的三級(jí)鋼筋，實(shí)際 As 為 509 平方毫米，經(jīng)檢驗(yàn)滿足構(gòu)造要求。3、在進(jìn)行超筋破壞計(jì)算時(shí)配筋面積采用 2.00% A、計(jì)算 As 為 1200 平方毫米，采用兩根直徑為 28 的三級(jí)鋼筋，實(shí)際 As 為 1232 平方毫米，經(jīng)檢驗(yàn)滿足構(gòu)造要求。適筋破壞 -配筋截面模擬實(shí)驗(yàn)加載數(shù)據(jù) :1、荷載 0 kg0.4kn 屬于彈性階段，當(dāng)荷載達(dá)到0.4kn 后進(jìn)入塑形階段。2、荷載 0.4kg6.9kn 屬于塑性階段，

7、當(dāng)荷載達(dá)到6.9kn 后 混凝土開始開裂。3、荷載達(dá)到 52.9kn 時(shí)鋼筋達(dá)到受拉屈服強(qiáng)度但混凝土還未定達(dá)到抗壓峰值。4、荷載達(dá)到 55.2kn 時(shí) 混凝土達(dá)到抗壓峰值該梁破壞。繪出試驗(yàn)梁 p-f 變形曲線。（計(jì)算撓度）極限狀態(tài)下的撓度h040034366mmteAs=0.578.5=0.00261<0.01 取0.01A150400te=M y=10.044106=401.825sq0.87h A0.8736678.50 s=1.1-0.65ftk=1.1-0.651.78取 1=1.099>1te sq0.01401.825E=ES21054 =7.142EC2.810第3頁(yè)

8、共 19頁(yè)、 （ b f-b） h ff=bh0=0As78.50.0014b h0150366BsEsAsh02210578.5 36622.103 101212N mm21.156e6 7.1420.00141.4101.501 101.1510.21+3.5f10S3l 24a233.3241.121.06524l2243.32Fa(3L24a2)9.13110612 (3 33002411002) 7.054 L / 200=16.5mm滿足要求f024 1.501 1024 B與實(shí)驗(yàn)結(jié)果7.37 相差 50%以內(nèi)計(jì)算結(jié)果符合誤差要求，但不符合安全構(gòu)造要求。同上方法可以計(jì)算出不同荷載作

9、用下的撓度編號(hào)12345678910荷載0.324.248.189.49.519.579.629.649.659.66撓度0.033.216.2311.8320.1930.3241.9654.8259.3466.29撓度 - 荷載曲線圖12108載荷6420010203040506070撓度p-f 變形曲線繪制裂縫分布形態(tài)圖。（計(jì)算裂縫）第4頁(yè)共 19頁(yè)裂縫分布形態(tài)簡(jiǎn)述裂縫的出現(xiàn)、分布和展開的過(guò)程與機(jī)理。在荷載為0.3kn 前，梁處于彈性階段； 在荷載增加到大約6.0kn，梁由彈性到開裂； 在荷載增加到大約9.7kn鋼筋達(dá)到屈服強(qiáng)度，梁破壞。在開裂截面，內(nèi)力重新分布，開裂的混凝土一下子把原來(lái)承

10、擔(dān)的絕大部分拉力交給受拉鋼筋，是鋼筋應(yīng)力突然增加很多，故裂縫一出現(xiàn)就有一定的寬度。此時(shí)受壓混凝土也開始表現(xiàn)出一定的塑性，應(yīng)力圖形開始呈現(xiàn)平緩的曲線。實(shí)驗(yàn)荷載 -撓度曲線圖如下、實(shí)驗(yàn)荷載最大裂縫寬度曲線如下：又因?yàn)榕浣盥噬儆谧钚∨浣盥?，故一旦原?lái)由混凝土承擔(dān)的拉力有鋼筋承擔(dān)后，鋼筋迅速達(dá)到的屈服。受壓區(qū)高度會(huì)迅速降低，以增大內(nèi)力臂來(lái)提高抗彎能力。 同時(shí)，所提高的抗彎能力等于降低后的荷載引起的彎矩，受壓區(qū)高度才能穩(wěn)定下來(lái)。在撓度 -荷載曲線上就表現(xiàn)為荷載有一個(gè)突然地下降。然后受壓區(qū)高度進(jìn)一步下降， 鋼筋歷盡屈服臺(tái)階達(dá)到硬化階段， 荷載又有一定上升。 此時(shí)受壓區(qū)混凝土仍未被壓碎， 即梁尚未喪失承載能

11、力， 但這是裂縫開展很大，梁已經(jīng)嚴(yán)重下垂，也被視為以破壞。實(shí)驗(yàn)荷載相對(duì)受壓區(qū)高度曲線如右圖：第5頁(yè)共 19頁(yè)個(gè)人精心創(chuàng)作質(zhì)量一流，希望能得到您的肯定謝謝！編輯頁(yè)眉，選中水印，點(diǎn)擊刪除，便可批量消除水印。適筋破壞：（1）計(jì)算的開裂彎矩、極限彎矩與模擬實(shí)驗(yàn)的數(shù)值對(duì)比，分析原因。開裂彎矩：h0 400 40360mmftkAs1.78 509x0.362mm1 fckb 1.0 16.7 150Mcra1 fckbX ( h00.5 X )1.016.71500.362(3660.362 / 2)0.3269kn m開裂荷載 :Mcr0.3269Fu0.297kna1.1屈服彎矩：h04004036

12、0mmfykAs400509x81.277 mm1 f ckb1.0 16.7 150Myk a1 fckbX (h00.5 X ) 1.0 16.7 150 81.277(360 81.277 / 2) 65.022 kn m屈服荷載 :Myk65.022Fyk1.159.111kna極限彎矩：h040040360mmfA540 509xstks109.725mmfb1.0116.7 150ckMua1 fckbX (h00.5 X ) 1.0 16.7 150 109.725(360 109.725 / 2) 83.870kn m極限荷載 :FuMu83.870a1.176.246kn模擬

13、實(shí)驗(yàn)破壞荷載與計(jì)算破壞荷載比較：兩個(gè)開裂彎矩對(duì)比：（6.9-0.297）/6.9=95.6%>50%兩個(gè)屈服彎矩對(duì)比：（59.11-52.9）/ 59.11=10.5%<50%兩個(gè)極限彎矩對(duì)比：（76.246-55.2） / 55.2=38.12%<50%誤差符合要求。結(jié)果分析本次實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比，誤差存在，產(chǎn)生誤差的主要原因有三點(diǎn)：1 實(shí)驗(yàn)時(shí)沒有考慮梁的自重，而計(jì)算理論值時(shí)會(huì)把自重考慮進(jìn)去。2.計(jì)算的階段值都是現(xiàn)象發(fā)生前一刻的荷載，但是實(shí)驗(yàn)給出的卻是現(xiàn)象發(fā)生后一刻的荷載。3.破壞荷載與屈服荷載的大小相差很小，1.5 倍不能準(zhǔn)確的計(jì)算破壞荷載。4.整個(gè)計(jì)算過(guò)程都假設(shè)中和軸在受彎截

14、面的中間。（2）繪出試驗(yàn)梁p-f 變形曲線。（計(jì)算撓度）極限狀態(tài)下的撓度h040040360mms509=0.0170>0.01 取0.017teA =A0.5 150 400te=M u=83.87 106=526.09N/mm2sq0.87h A0.873605090 s=1.1-0.65f tk=1.1-0.651.78=0.980tesq0.017526.09E=ES21054 =7.142EC2.810、 （ b f -b） h f=0f=bh0As5090.0014b h0150366ss02210550936021.3191013132BsE A h6 e67.1420.0

15、0141.094 10 N mm1.151.2061.150.980.21+3.510ffFa(3 L024a2 )83.8710 613 (333002411002 )8.890L / 200=16.5mm滿足要求24B241.09410屈服狀態(tài)下的撓度h040040360mmteAs=509=0.0170>0.01 取0.017Ate0.5 150 400sq=M yk=65.02210 6=407.87N/mm20.87h0A s0.87360509=1.1-0.65f tk=1.1-0.651.78=0.933tesq0.017407.87ES2105E=EC2.8104 =7.

16、142= b、b、=0f -h f、 （）fbh0第7頁(yè)共 19頁(yè)As5090.0014b h0150366s s022105 50936021.319 1013132BsE A h6 e67.1420.00141.145 10 Nmm1.151.1521.150.9330.21+3.510fFa2265.02210622滿足要求f24B(3L04a )24 1.1451013 (333004 1100 ) 6.585L / 200=16.5mm開裂狀態(tài)下的撓度h040040360mmteAs=509=0.0170>0.01 取0.017A0.5 150 400tesq=M cr=0.3

17、26910 6=2.051N/mm20.87h0A s0.87360 509=1.1-0.65f tk=1.1-0.651.78=320.2取 0.20.017tesq2.051EES2105=EC2.8104 =7.142= b、b、=0f -h f、 （）fbh0As5090.0014b h0150366ss02210550936021.3191013132BsE A h6 e67.1420.00140.82721.595 10 N mm1.151.150.20.21+3.5f10Fa220.326910622滿足要求f24B(3L04a )241.5951013 (3 33004 110

18、0 )0.024L / 200=16.5mm與實(shí)驗(yàn)結(jié)果0.03 相差 50%以內(nèi)計(jì)算結(jié)果符合誤差要求，但不符合安全構(gòu)造要求。同上方法可以計(jì)算出不同荷載作用下的撓度編1234567891011121314號(hào)荷0.3511.1621.3430.839.5147.455454.7755.2655.4955.5555.5255.4355.27載撓0.031.953.785.557.258.8910.5913.616.7119.7722.7125.5328.2431.2度第8頁(yè)共 19頁(yè)）荷載 - 撓度曲線nk（60載荷 5040302010005101520253035撓度（ mm）p-f 變形曲線繪

19、制裂縫分布形態(tài)圖。（計(jì)算裂縫）極限狀態(tài)裂縫寬度maxcrsq（deq）0.98526.0931+0.0810）（Es=1.9Cs+0.08=1.951.9）=0.751mmPte2 10509/400150屈服狀態(tài)裂縫寬度maxcrsq=（deq）0.933407.8731+0.0810）（Es1.9Cs+0.08Pte=1.92 1051.9=0.750mm509/ （400150）開裂狀態(tài)裂縫寬度sq=（deq）0.22.05131+0.0810）（maxcrEsPte2 10509/（400 150）用同樣的方法可計(jì)算出如下表：編號(hào)1234567891011121314荷載0.3511.

20、1621.3430.839.5147.455454.7755.2655.4955.5555.5255.4355.27裂縫0.031.953.785.557.258.8910.5913.616.7119.7722.7125.5330.1931.2寬度第9頁(yè)共 19頁(yè)荷載- 最大裂縫寬度6050）40nk30（載20荷100-0.500.511.52最大裂縫寬度（ mm）理論荷載 -最大裂縫曲線模擬實(shí)驗(yàn)荷載 -最大裂縫曲線簡(jiǎn)述裂縫的出現(xiàn)、分布和展開的過(guò)程與機(jī)理。當(dāng)荷載在 0.4KN 內(nèi)，梁屬于彈性階段，受拉應(yīng)力應(yīng)變和受壓應(yīng)力應(yīng)變曲線呈直線。當(dāng)荷載在 6.9KN 的基礎(chǔ)上分級(jí)加載，受拉區(qū)混凝土進(jìn)入塑

21、性階段，受拉應(yīng)變曲線開始呈現(xiàn)較明顯的曲線性，并且曲線的切線斜率不斷減小，表現(xiàn)為在受壓區(qū)壓應(yīng)變?cè)龃蟮倪^(guò)程中，合拉力的增長(zhǎng)不斷減小，而此時(shí)受壓區(qū)混凝土和受拉鋼筋仍工作在彈性范圍，呈直線增長(zhǎng)， 于是受壓區(qū)高度降低，以保證斜截面內(nèi)力平衡。當(dāng)內(nèi)力增大到某一數(shù)值時(shí)，受拉區(qū)邊緣的混凝土達(dá)到其實(shí)際的抗拉強(qiáng)度和極限拉應(yīng)變，截面處于開裂前的臨界狀態(tài)。接著荷載只要增加少許，受拉區(qū)混凝土拉應(yīng)變超過(guò)極限抗拉應(yīng)變，部分薄弱地方的混凝土開始出現(xiàn)裂縫。在開裂截面， 內(nèi)力重新分布，開裂的混凝土一下子把原來(lái)承擔(dān)的絕大部分拉力交給受拉鋼筋，是鋼筋應(yīng)力突然增加很多，故裂縫一出現(xiàn)就有一定的寬度。此時(shí)受壓混凝土也開始表現(xiàn)出一定的塑性，應(yīng)

22、力圖形開始呈現(xiàn)平緩的曲線。此時(shí)鋼筋的應(yīng)力應(yīng)變突然增加很多，曲率急劇增大， 受壓區(qū)高度急劇下降，在撓度-荷載曲線上表現(xiàn)為有一個(gè)表示撓度突然增大的轉(zhuǎn)折。內(nèi)力重新分布完成后，荷載繼續(xù)增加時(shí)，鋼筋承擔(dān)了絕大部分拉應(yīng)力，應(yīng)變?cè)隽颗c荷載增量成一定的線性關(guān)系，表現(xiàn)為梁的抗彎剛度與開裂一瞬間相比又有所上升， 撓度與荷載曲線成一定的線性關(guān)系。隨著荷載的增加，剛進(jìn)的應(yīng)力應(yīng)變不斷增大，直至最后達(dá)到屈服前的臨界狀態(tài)。當(dāng)荷載達(dá)到52.9KN 時(shí)，鋼筋屈服至受壓區(qū)混凝土達(dá)到峰值應(yīng)力階段。此階段初內(nèi)力只要增加一點(diǎn)兒，鋼筋便即屈服。一旦屈服，理論上可看作鋼筋應(yīng)力不再增大（鋼筋的應(yīng)力增量急劇衰減），截面承載力已接近破壞荷載，

23、在梁內(nèi)鋼筋屈服的部位開始形成塑性鉸，但混凝土受壓區(qū)邊緣應(yīng)力還未達(dá)到峰值應(yīng)力。隨著荷載的少許增加，裂縫繼續(xù)向上開展，混凝土受壓區(qū)高度降低（事實(shí)上由于鋼筋應(yīng)力已不再增加而混凝土邊緣壓應(yīng)力仍持續(xù)增大的緣故，受壓區(qū)必須隨混凝土受壓區(qū)邊緣應(yīng)變?cè)黾佣档停駝t截面內(nèi)力將不平衡），中和軸上移，內(nèi)力臂增大，使得承載力會(huì)有所增大，但增大非常有限，而由于裂縫的急劇開展和混第10頁(yè)共 19頁(yè)凝土壓應(yīng)變的迅速增加， 梁的抗彎剛度急劇降低， 裂縫截面的曲率和梁的撓度迅速增大， 所以我們可以看到在受拉鋼筋屈服后荷載 撓度曲線有一個(gè)明顯的轉(zhuǎn)折， 此后曲線就趨于平緩， 像是步上了一個(gè)臺(tái)階一樣。4、實(shí)驗(yàn)結(jié)果討論與實(shí)驗(yàn)小結(jié)。試驗(yàn)

24、表明適筋破壞屬于延性破壞：從鋼筋屈服到受壓區(qū)混凝土壓碎的過(guò)程中，鋼筋要?dú)v經(jīng)較大的塑性變形，隨之引起裂縫急劇開展和撓度劇增。因此，在工程應(yīng)用中絕不能出現(xiàn)少筋、超筋的配筋情況。通過(guò)本次模擬試驗(yàn)掌握了正截面受彎的三個(gè)受力階段，充分體驗(yàn)了鋼筋混凝土受彎的整個(gè)過(guò)程；同時(shí)還掌握了擾度和裂縫的計(jì)算。通過(guò)這次試驗(yàn)， 我熟悉掌握其構(gòu)件受力和變形的三個(gè)階段以及破壞特征、掌握了不同荷載強(qiáng)度下?lián)隙群土芽p寬度的計(jì)算并且通過(guò)計(jì)算三種情況下梁的屈服荷載和破壞荷載跟實(shí)驗(yàn)所得到的數(shù)值進(jìn)行計(jì)較， 讓我進(jìn)一步明白， 在實(shí)際施工時(shí)與應(yīng)該注意： 一定要根據(jù)構(gòu)件的安全等級(jí)計(jì)算好承載力和強(qiáng)度，以保證施工安全和周邊環(huán)境、構(gòu)造物和人民財(cái)產(chǎn)的安

25、全！2. 斜截面受剪構(gòu)件無(wú)腹筋梁斜拉受剪破壞試驗(yàn)設(shè)計(jì)。 （35 分）學(xué)習(xí)目標(biāo)掌握剪跨比的概念、斜截面受剪的三種破壞形態(tài)以及腹筋對(duì)斜截面受剪破壞形態(tài)的響；熟練掌握矩形、T 形和 I 字形截面斜截面受剪承載力的計(jì)算方法；熟悉縱筋的彎起、截?cái)嗉板^固等構(gòu)造要求。A、真實(shí)實(shí)驗(yàn)儀器設(shè)備：1、靜力試驗(yàn)臺(tái)座，反力架，支座及支墩2、 20T 手動(dòng)式液壓千斤頂3、 20T 荷重傳感器4、 YD-21 型動(dòng)態(tài)電阻應(yīng)變儀5、 X-Y 函數(shù)記錄儀器6、 YJ-26 型靜態(tài)電阻應(yīng)變儀及平衡箱7、讀書顯微鏡及放大鏡8、位移計(jì)（百分表）及磁性表座9、電阻應(yīng)變片，導(dǎo)線等B、模擬實(shí)驗(yàn)儀器設(shè)備：1、筆、計(jì)算紙2、電腦3、 SSBC

26、AI軟件實(shí)驗(yàn)簡(jiǎn)圖一、受彎構(gòu)件有: 正截面受彎破壞（M）、斜截面受剪破壞（M、V）、斜截面受彎破壞（M、V）第11頁(yè)共 19頁(yè)二、斜截面受剪通過(guò)計(jì)算和構(gòu)造來(lái)保證。斜截面受彎通過(guò)構(gòu)造來(lái)保證。第12頁(yè)共 19頁(yè) 要解決的主要問(wèn)題建工0SRVVuV道橋0SR0VdVu腹剪斜裂縫、彎剪斜裂縫斜截面受剪破壞的三種主要形態(tài)1、無(wú)腹筋梁的斜截面受剪破壞形態(tài)：（ 1）斜壓破壞 發(fā)生條件： l<1 破壞特征：首先在梁腹部出現(xiàn)腹剪斜裂縫，隨后混凝土被分割成斜壓短柱，最后斜向短柱混凝土壓壞而破壞。破壞取決于混凝土的抗壓強(qiáng)度。脆性破壞。（ 2）剪壓破壞試驗(yàn)表明， 無(wú)腹筋梁的斜截面受剪破壞形態(tài)主要由剪跨比決定。斜壓

27、破壞Pf第13頁(yè)共 19頁(yè) 發(fā)生條件：1< <3 。 破壞特征：首先出現(xiàn)豎向裂縫，隨后豎向裂縫斜向發(fā)展，并形成一條臨界斜裂縫，最后剪壓區(qū)混凝土破壞而破壞。破壞取決于剪壓區(qū)混凝土的強(qiáng)度。脆性破壞。（3）斜拉破壞發(fā)生條件： >3。破壞特征：一旦裂縫出現(xiàn)， 就很快形成臨界斜裂縫， 承載力急劇下降，構(gòu)件破壞。承載力主要取決于混凝土的抗拉強(qiáng)度。 脆性顯著。第14頁(yè)共 19頁(yè)P(yáng)f（ 4）三種破壞形態(tài)的特征比較三種破壞形態(tài)的特征比較（斜截面三種破壞都是脆性）（ 1）斜拉破壞為受拉脆性破壞，脆性最顯著；且混凝土抗壓強(qiáng)度未發(fā)揮。（ 2）斜壓破壞為受壓脆性破壞。第15頁(yè)共 19頁(yè)P(yáng)斜壓破壞剪壓破

28、壞斜拉破壞f（ 3）剪壓破壞為脆性破壞，脆性相對(duì)好些。有腹筋梁的斜截面受剪破壞形態(tài)破壞形態(tài)主要由剪跨比和箍筋配置量決定剪跨比l <11< l <3l >3配箍率無(wú)腹筋斜壓破壞剪壓破壞斜拉破壞r sv 很小斜壓破壞剪壓破壞斜拉破壞r sv 適量斜壓破壞剪壓破壞剪壓破壞r sv 很大斜壓破壞斜壓破壞斜壓破壞實(shí)驗(yàn)小結(jié)：一、無(wú)腹筋梁（主要是受力性能）：1、剪跨比（）的概念。2、傳力機(jī)構(gòu)：拉桿- 拱模型。 3、破壞形態(tài)：斜拉、剪壓和斜壓破壞。發(fā)生的條件（）、破壞特征。二、有腹筋梁（有受力性能、設(shè)計(jì)計(jì)算和構(gòu)造措施三個(gè)方面）：（ 1）配箍率（sv ）的概念和箍筋的作用。（ 2）傳力機(jī)構(gòu)： 拱形桁架模型。（ 3）破壞形態(tài)： 斜拉、剪壓和斜壓破壞。 發(fā)生的條件 （ 、 sv ）、破壞特征。（ 4）影響承載力的主要因素： 、 fc、 、sv 。有關(guān)設(shè)計(jì)計(jì)算： （ 1）如何建立有腹筋梁斜截面抗剪承載力的計(jì)算公式？（ 2）計(jì)算公式的應(yīng)用復(fù)核與設(shè)計(jì)。第16頁(yè)共 19頁(yè)（ 3）有關(guān)構(gòu)造