常減壓改造綜合分析報(bào)告2

1、常減壓改造綜合分析報(bào)告運(yùn)行一部2014年11月目錄1、裝置概況31.1改造背景31.2改造后工藝流程簡(jiǎn)述42、主要改造工作說(shuō)明52.1初餾塔系統(tǒng)52.2常壓塔系統(tǒng)52.3加熱爐系統(tǒng)52.4本次改造核算62.5本裝置主要組成63、數(shù)據(jù)與分析73.1化驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比73.1.1原油性質(zhì)對(duì)比73.1.2常壓產(chǎn)品質(zhì)量分析數(shù)據(jù)93.1.3減壓產(chǎn)品質(zhì)量分析數(shù)據(jù)103.2運(yùn)行參數(shù)對(duì)比與分析113.2.1初餾與換熱系統(tǒng)113.2.2常壓塔系統(tǒng)123.2.3加熱爐系統(tǒng)123.3效益分析與對(duì)比143.3.1收率情況對(duì)比與分析143.3.2經(jīng)濟(jì)效益對(duì)比143.3.3能耗對(duì)比151、裝置概況1.1改造背景山東昌邑石化有限

2、公司500×104t/a 常減壓蒸餾裝置，系公司重交瀝青裝置能量系統(tǒng)優(yōu)化改造項(xiàng)目核心裝置，總投資7.6億元，裝置投資5.4億元，占地15000m2。由西安長(zhǎng)慶科技工程有限責(zé)任公司設(shè)計(jì)，山東環(huán)海石化工程建設(shè)公司和山東宏揚(yáng)石化工程公司等公司承建，于2008年5月開(kāi)工建設(shè)，于2009年5月建成投產(chǎn)運(yùn)行。裝置原設(shè)計(jì)加工混合重質(zhì)含硫原料油，處理量為500萬(wàn)噸/年，設(shè)計(jì)年開(kāi)工時(shí)間為8000小時(shí)，為燃料型裝置。但隨著企業(yè)的持續(xù)性發(fā)展, 加工規(guī)模的繼續(xù)擴(kuò)大, 以及原油品種的日益多樣化, 裝置難以適應(yīng)加工輕質(zhì)原油的變化情況。裝置于2010年08月，在原裝置的基礎(chǔ)上，進(jìn)行了第一次挖潛改造，充分利用已有設(shè)

3、備和成熟的工藝，最大限度地減少改造工程量及投資，使其輕油加工能力提升至450萬(wàn)噸/年，盡可能降低生產(chǎn)成本，確保裝置安全運(yùn)行。改造后的裝置增加了初餾塔系統(tǒng)，舊閃蒸塔T1001改造成初餾塔，裝填8.8m高的規(guī)整填料及氣液分布器等塔內(nèi)件；增加一臺(tái)初餾塔回流罐V1026；新增初頂回流泵P1032AB二臺(tái)，初側(cè)泵P1033AB二臺(tái)；新增初頂油氣后冷卻器E1033一臺(tái)。通過(guò)初餾系統(tǒng)對(duì)混合油進(jìn)行拔頭，對(duì)初餾塔提壓（約0.1Mpa），將輕烴送至催化裝置壓縮機(jī)入口進(jìn)行回收。改造后存在的主要問(wèn)題在于:（1）換熱終溫較低，致使常爐負(fù)荷較大，常爐爐膛溫度超800以上，不利于安全生產(chǎn)的需要。（2）常頂壓力較高，常壓分餾

4、效果較差，冷后溫度超高至60以上。（3）常壓塔氣液相負(fù)荷較大，塔內(nèi)回流至最大負(fù)荷，無(wú)法滿(mǎn)足正常生產(chǎn)的需要。（4）常壓輕質(zhì)油餾分至減壓塔，致使減壓塔頂溫度較高，真空度下降，蠟油中柴油組分含量較高。針對(duì)以上存在的問(wèn)題盡可能提高常減壓裝置處理能力，滿(mǎn)足全廠原料平衡供應(yīng)，于2014年7月8月，對(duì)現(xiàn)有常減壓裝置進(jìn)行脫瓶頸擴(kuò)能改造。使其輕質(zhì)原油處理能力500萬(wàn)噸/年。1.2改造后工藝流程簡(jiǎn)述原油罐的原油經(jīng)原油泵送至裝置，到裝置后經(jīng)過(guò)兩路換熱，140至電脫鹽罐經(jīng)過(guò)脫鹽、脫水，脫后原油經(jīng)過(guò)二路換熱后進(jìn)入初餾塔初餾，塔頂油汽經(jīng)冷凝后一部分打入塔頂，一部分作為初頂油出裝置；初側(cè)線(xiàn)油一路并入常二線(xiàn)外送，一路送至罐區(qū)

5、；塔底油經(jīng)泵抽出二路換熱到285度后到常壓爐加熱到365左右出來(lái)進(jìn)入常壓塔，經(jīng)過(guò)常壓塔精餾后，塔頂油汽經(jīng)過(guò)冷凝冷卻后一部分打入塔頂，一部分作為常頂石腦油出裝置，不凝氣到減爐燒掉或至氣柜做燃料；然后從上到下側(cè)線(xiàn)依次餾出常一線(xiàn)、常二線(xiàn)、常三線(xiàn)，設(shè)有一個(gè)頂循環(huán)回流，一個(gè)一中回流，一個(gè)二中回流，常底油經(jīng)過(guò)泵抽出到減壓爐加熱到395度左右后進(jìn)入減壓塔汽化段，減頂設(shè)有三級(jí)抽真空系統(tǒng)，減頂油汽經(jīng)過(guò)增壓器、一級(jí)冷凝器和一級(jí)抽空器和二級(jí)冷凝器及二級(jí)抽空器，不凝氣到加熱爐或氣柜回收，冷卻下來(lái)的油水經(jīng)減頂油水分液罐，分出的油經(jīng)泵送出裝置，減壓塔沿塔壁至上而下依次餾出減一線(xiàn)、減二線(xiàn)、減三線(xiàn)、減四線(xiàn)，各側(cè)線(xiàn)由各泵抽出到

6、各換熱器進(jìn)行換熱，減二減三線(xiàn)蠟油一路熱料合并去催化，另一路經(jīng)過(guò)冷卻最后送出裝置，減壓塔底油經(jīng)過(guò)泵抽出經(jīng)過(guò)兩路換熱，一部分熱料去焦化、DCC裝置，另一部分經(jīng)過(guò)冷卻做冷渣送出裝置。 2、主要改造工作說(shuō)明2.1初餾塔系統(tǒng)由于本次改造調(diào)整了換熱流程，初餾塔氣液負(fù)荷增加較大，因此本次改造更換初餾塔（規(guī)格為Ø3600/Ø4000×42055），由填料塔更換為板式塔。增加空冷8臺(tái)，初頂后冷器1臺(tái)，增加初側(cè)線(xiàn)作為產(chǎn)品外送出裝置。2.2常壓塔系統(tǒng)常壓塔設(shè)頂循、一中、二中三個(gè)中段回流油餾分，常三線(xiàn)作為蠟油。本次改造常壓塔利舊，增設(shè)二中側(cè)線(xiàn)，常頂空冷由原有6臺(tái)增加至12臺(tái)。對(duì)常二線(xiàn)、常

7、一中線(xiàn)進(jìn)行擴(kuò)徑。2.3加熱爐系統(tǒng)常壓爐入口增設(shè)兩排16根釘頭管，更換輻射室高強(qiáng)燃燒器16臺(tái)，更換鑄鐵板式預(yù)熱回收系統(tǒng)，常壓爐熱負(fù)荷由32500KW提高至44245KW,加熱爐熱效率由90%提高至92%。2.4本次改造核算 1）增加4臺(tái)換熱器， E1035A,B(初底油-常二中換熱器)2臺(tái)、E1036（原油-初測(cè)油換熱器）1臺(tái)、E1008B（原油-常一中換熱器）； 2）增加2臺(tái)冷卻器，分別為E1033B(初頂后冷器)1臺(tái)、E1034（初側(cè)油氣冷卻器) 1臺(tái)； 3）現(xiàn)有初頂空冷6臺(tái)供常壓塔用，初餾塔頂空冷器需要增加8臺(tái)。 4）減一中線(xiàn)泵P1011A,B可利舊，電機(jī)需更換YB315M1-2(132K

8、W)常一中泵P1005A,B更換為250AYS80。 常二線(xiàn)泵P1007A,B更換為200AY150×2B。 初頂回流泵P1032A,B，更換為150AY150×2A 初側(cè)泵P1033A,B，更換為80AY100×2A常壓塔增設(shè)常二中，由泵P1034A,B抽出，流量為244m³/h，可利舊原常一中泵P1005A,B。2.5本裝置主要組成 電脫鹽系統(tǒng)、初餾和換熱系統(tǒng)、常壓系統(tǒng)、減壓分餾系統(tǒng)、蒸汽發(fā)生系統(tǒng)、加熱爐煙氣余熱回收系統(tǒng)、三注系統(tǒng)。3、數(shù)據(jù)與分析3.1化驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比3.1.1原油性質(zhì)對(duì)比改造前六月份加工惠州、比利牛斯、馬瑞原油數(shù)據(jù)摻煉比例為70:20:

9、10項(xiàng) 目惠州馬瑞比利牛斯混合原油密度(20),g/cm30.84930.92670.93570.872酸值,mgKOH/g0.291.590.610.81鹽含量,mgNaCl/L22.07170.0246.0329.06水分,%(m/m)0.11.270.20.2殘?zhí)?%(m/m)1.22硫,%(m/m)0.181.920.110.74雜質(zhì),%(m/m)0.250.28初鎦點(diǎn)（%）72802207251581542621621019019428519315208225292212202282933022312524631531525230267333323279352863623322964

10、031638734032145360428351363503784583593755539947737040560422503387423654535104064597048642249375510/72%445510/73%8046885510/86%總餾出72658673改造后9月份加工惠州、比利牛斯、馬瑞原油摻煉比例50:35:15項(xiàng) 目惠州比利牛斯馬瑞混合原油密度(20),g/cm30.86750.90560.92500.874酸值,mgKOH/g0.330.322.020.81鹽含量,mgNaCl/L22.6831.87317.8971.6水分,%(m/m)0.30.12.30.5殘

11、炭,%(m/m)2.818.82硫,%(m/m)0.590.302.420.74雜質(zhì),%(m/m)0.530.310.25初鎦點(diǎn)（%）78738075515518410416610203240112210152362662092512026628626527725298306317304303323113473293535334338035040380361416362454003754523885041639848940855432422510/52%429604484484466547247247070492495493510/74%510/72%510/76%總餾出74725276加工同

12、種原油拔出率對(duì)比表項(xiàng)目 六月份 九月份輕油收率wt%37.9741.35蠟油收率wt%35.7935.07減渣收率wt%25.8623.06總拔出率wt%73.7676.42根據(jù)改造前后原油性質(zhì)對(duì)比發(fā)現(xiàn)改造前六月份化驗(yàn)數(shù)據(jù)分析，輕質(zhì)油含量在45%，實(shí)際拔出率在38%。改造后九月份化驗(yàn)數(shù)據(jù)與實(shí)際拔出率相比輕質(zhì)油收率基本與原油化驗(yàn)性質(zhì)相符，滿(mǎn)足改造的要求。改造前后總拔出率基本與原料化驗(yàn)數(shù)據(jù)相符合。3.1.2常壓產(chǎn)品質(zhì)量分析數(shù)據(jù)序號(hào)樣品名稱(chēng)分析項(xiàng)目分析時(shí)間單位改造前6月平均化驗(yàn)數(shù)據(jù)改造后9月平均化驗(yàn)數(shù)據(jù)1常頂初餾點(diǎn)534210%988750%12511390%148133終餾點(diǎn)1731572常一線(xiàn)初

13、餾點(diǎn)17216010%19118750%20620790%236243終餾點(diǎn)2462553常二線(xiàn)初餾點(diǎn)21622210%25526950%29531190%360362終餾點(diǎn)365/92%365/92%4混合柴油初餾點(diǎn)17615610%20419750%25626690%334349終餾點(diǎn)363359從上表可以看出，直餾石腦油干點(diǎn)滿(mǎn)足要求?；旌喜裼偷慕K餾點(diǎn)滿(mǎn)足柴油標(biāo)準(zhǔn)的要求。所以本裝置輕油產(chǎn)品的質(zhì)量?jī)?yōu)良，為下游裝置的進(jìn)一步加工創(chuàng)造了好的基礎(chǔ)。餾分之間脫空度較好，本裝置常壓塔汽液負(fù)荷正常、分餾效果較好。3.1.3減壓產(chǎn)品質(zhì)量分析數(shù)據(jù)序號(hào)樣品名稱(chēng)分析項(xiàng)目分析時(shí)間單位改造前6月平均化驗(yàn)數(shù)據(jù)改造后9月

14、平均化驗(yàn)數(shù)據(jù)1減一初餾點(diǎn)18320010%21625550%26229690%308346終餾點(diǎn)3183582混合蠟油初餾點(diǎn)2403055%28934310%320365/8%15%33820%355365365/23%3減底油初餾點(diǎn)4034325%459510/1%10%510/6%從上表可以看出改造前減壓蠟油中輕質(zhì)油含量較高，常頂壓力高3.2運(yùn)行參數(shù)對(duì)比與分析3.2.1初餾與換熱系統(tǒng)時(shí)間關(guān)鍵參數(shù) 改造前（6月份平均數(shù)據(jù)）改造后（9月份平均數(shù)據(jù)）加工量507t/h624t/h脫前溫度126144原油進(jìn)初餾塔溫度218232初頂油流量22t/h36t/h換熱終溫277288（1）換熱系統(tǒng)調(diào)整后

15、換熱效果提高，脫前換熱溫度144，較前期提高18。入初餾塔溫度提高至232，較前期提高14，換熱終溫較前期提高11。主要原因是脫前增加換熱器E1008B，調(diào)整E1016AB-CD與E1035AB-CD換熱流程，換熱效果顯著提高。（2）初餾塔規(guī)格由Ø2600/Ø4000×43205改為Ø3600/Ø4000×42055，由填料塔更換為24層ADV浮閥塔盤(pán)板式塔,石腦油收率及初側(cè)油收率顯著提高。有效的降低了常爐負(fù)荷，提高了換熱效果，原油加工量平均提高了117t/h。（3）初側(cè)線(xiàn)油由原來(lái)打入一中作為回流改為作為產(chǎn)品外送，有效地減輕了常壓塔負(fù)

16、荷，提高了柴油收率。3.2.2常壓塔系統(tǒng)時(shí)間關(guān)鍵參數(shù) 改造前（6月份平均數(shù)據(jù)）改造后（9月份平均數(shù)據(jù)）常頂壓力0.10 Mpa0.03Mpa常頂溫度148121常頂回流流量76t/h52t/h柴油外送量135t/h187t/h（1）常壓塔常頂改造將原有初頂空冷6臺(tái)改至常頂，常頂增加至空冷12臺(tái)，冷后溫度顯著降低，常頂壓力由0.10 Mpa降低至0.03 Mpa，有效的降低了油氣分壓，提高了精餾效果，產(chǎn)品輕油收率顯著提高。（2）減爐及減壓塔負(fù)荷降低，減爐爐膛溫度由790降低至750，減頂溫度由118降低至93，減頂真空度由-95.5Kpa提高-99.1Kpa，有效提高了減壓塔柴油、蠟油的拔出率，

17、為公司創(chuàng)造效益顯著。（3）增加二中回流側(cè)線(xiàn)一條，有效地降低了各回流量，增加了中斷回流取熱，提高換熱效果的同時(shí)有效的降低了塔內(nèi)的油氣分壓，精餾效果變好。利用中段回流控制塔內(nèi)熱量平衡 ，有效地減少了塔頂冷回流量，減輕了塔頂腐蝕，提高了輕質(zhì)油收率。3.2.3加熱爐系統(tǒng)時(shí)間常爐關(guān)鍵參數(shù)改造前（6月份平均數(shù)據(jù)）改造后（9月份平均數(shù)據(jù)）常爐四路進(jìn)料流量125t/h147t/h爐膛溫度772746排煙溫度205152爐膛氧含量6.04%3.45%加熱爐熱效率88.73%91.68%時(shí)間減爐關(guān)鍵參數(shù)改造前（6月份平均數(shù)據(jù)）改造后（9月份平均數(shù)據(jù)）減爐八路進(jìn)料流量46t/h48t/h爐膛溫度790750排煙溫度

18、205152爐膛氧含量4.86%2.62%加熱爐熱效率87.94%91.68%（1）常壓爐入口增設(shè)兩排16根釘頭管，更換輻射室高強(qiáng)燃燒器16臺(tái)。常爐爐膛溫度由772降低至746，加熱爐爐膛溫度制約提量的因素消除，原油加工量由原來(lái)507 t/h提高至624t/h。（2）加熱爐更換鑄鐵板式預(yù)熱回收系統(tǒng)，常壓爐熱負(fù)荷由32500KW提高至44245KW,加熱爐熱效率顯著提高，排煙溫度由原來(lái)205降低至152，加熱爐熱效率常爐提高2.95%，減爐提高3.74%。（3）加熱爐DCS新增智能優(yōu)化系統(tǒng)，通過(guò)控制鼓風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)風(fēng)量，煙道擋板開(kāi)度，對(duì)爐膛負(fù)壓和氧含量進(jìn)行控制，實(shí)現(xiàn)加熱爐熱效率的最優(yōu)化。3.3效益

19、分析與對(duì)比3.3.1收率情況對(duì)比與分析項(xiàng)目名稱(chēng)單 位6月份9月份對(duì)比情況數(shù) 量收率數(shù) 量收率收率開(kāi)工天數(shù)天303030原料噸364884437033產(chǎn)品：石腦油噸334119.16428109.800.64柴油噸9633226.413484530.854.45蠟油噸12032632.9813210330.23-2.75渣油噸10256228.1110895724.93-3.18催化料噸105402.89161463.690.8干氣噸損失噸17130.4621720.50九月份常減壓輕質(zhì)油收率40.65%，比六月份環(huán)比提高5.09%。其中石腦油收率9.8%，比六月份環(huán)比提高0.64；九月份輕柴油

20、收率30.85，比六月份環(huán)比提高4.45；蠟油收率30.23，比六月份環(huán)比降低2.75；九月份總拔出率70.88，比六月份環(huán)比提高2.34。3.3.2經(jīng)濟(jì)效益對(duì)比名稱(chēng)單 位改造前6月份效益改造前9月份效益效益對(duì)比單價(jià)總計(jì)單價(jià)總計(jì)收入低沸點(diǎn)餾分元6950.0010,001,050.006750.006,952,500.00-3,048,550.00中沸點(diǎn)餾分元7050.0020,607,150.006620.0027,028,880.006,421,730.00高沸點(diǎn)餾分元6000.0020,256,000.005900.0028,231,500.007,975,500.00渣油元5000.0021,305,000.004800.0024,705,600.003,400,600.00合計(jì)元72,169,200.0086,918,480.0014,749,280.00支出原油元5867.0070,709,084.005600.0084,672,000.0013,962,916.00加工費(fèi)元54.30654,423.6054.30821,016.00166,592.40合計(jì)元71,363,507.6085,493,016.0014,129,508.40利潤(rùn)元35,395,423.20121,520,449.4086,125,026.