安全規(guī)范標準流程教材

1、三、安全規(guī)范標準流程（分解、認知標準規(guī)范）張 建 平電話-mail:一、腳手架工程規(guī)范二、臨時用電規(guī)范三、模板工程規(guī)范一、腳手架工程規(guī)范1、落地式雙排腳手架2、懸挑腳手架3、爬升式腳手架4、內(nèi)腳手架（滿堂、雙排）5、懸挑式接料平臺6、上人馬道1外立桿；2內(nèi)立桿；3橫向水平桿；4縱向水平桿；5欄桿；6擋腳板；7直角扣件；8旋轉(zhuǎn)扣件；9連墻件；10橫向斜撐；11主立桿；12副立桿；13拋撐；14剪刀撐；15墊板；16縱向掃地桿；17橫向掃地桿； 圖圖1 扣件式鋼管腳手架各桿件位置?？奂戒摴苣_手架各桿件位置。1立桿；2縱向水平桿；3橫向水平桿；4竹笆腳手板；5其它腳手板

2、圖圖6.2.12 鋪竹笆腳手板時縱向水平桿的構(gòu)造鋪竹笆腳手板時縱向水平桿的構(gòu)造 注：1表中所示2+2+40.35（kN/m2），包括下列荷載：2+2（kN/m2）是二層裝修作業(yè)層施工荷載；40.35（kN/m2）包括二層作業(yè)層腳手板，另兩層腳手板是根據(jù)本規(guī)范第7.3.12條的規(guī)定確定；2作業(yè)層橫向水平桿間距，應按不大于la/2設置 ssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssssss掃地桿連墻件水平間距小于6m，高度間距小于4m層間網(wǎng)2000密目網(wǎng)腳手架剖面圖腳手架剖

3、面圖首層網(wǎng)板底網(wǎng)拋撐間距不得大于6跨內(nèi)立桿與墻體之間要防護嚴密最上一道連墻件以上自由高度不得大于2步墊木9m15m連墻件水平間距小于6m高度間距小于4m150150底座腳手架立面圖腳手架立面圖502004000mm木板刷瀝青漆防腐處理排水溝連墻件水平間距小于6m高度間距小于4m腳手架立面圖腳手架立面圖(高度高度24米以上或懸挑腳手架米以上或懸挑腳手架)荷載分類 （1） 腳手架結(jié)構(gòu)自重，包括立桿、縱向水平桿、橫向水平桿、剪刀撐、橫向斜撐和扣件等的自重；（2） 風荷載。（1） 施工荷載，包括作業(yè)層上的人員、器具和材料的自重；恒荷載 活荷載 （2） 構(gòu)、配件自重，包括腳手板、欄桿、擋腳板、安全網(wǎng)等防

4、護設施的自重。 水平風荷載 kN/m2OSz7 . 0荷載標準值每米立桿自重0.1394kN/m(雙排、步距、縱距1.5m)沖壓鋼腳手板自重0.3kN/m2欄桿、擋腳板自重0.11kN/m2施工均布活荷載2-3kN/m2荷載效應組合計算項目荷載效應組合橫向、縱向水平桿強度與變形永久荷載+施工均活布荷載腳手架立桿穩(wěn)定永久荷載+施工均活布荷載永久荷載+0.85（施工均活布荷載+風荷載）連墻件承載力單排架，風荷載+3kN雙排架，風荷載+5kN序號架體基本設計計算項目1立桿地基承載力計算2連墻件的強度、穩(wěn)定性和連接強度的計算3縱向、橫向水平桿等受彎桿件的強度和連接扣件的抗滑承載力計算4立桿的穩(wěn)定性計算

5、51 基本設計規(guī)定511 腳手架的承載能力應按概率極限狀態(tài)設計法的要求，采用分項系數(shù)設計表達式進行設計。可只進行下列設計計算：512 計算構(gòu)件的強度、穩(wěn)定性與連接強度時，應采用荷載效應基本組合的設計值。永久荷載分項系數(shù)應取1.2，可變荷載分項系數(shù)應取1.4。515 50m以下的常用敞開式單、雙排腳手架，當采用本規(guī)范第6.1.1條規(guī)定的構(gòu)造尺寸，且符合本規(guī)范表5.1.7注、第6章構(gòu)造規(guī)定時，其相應桿件可不再進行設計計算。但連墻件、立桿地基承載力等仍應根據(jù)實際荷載進行設計計算。 55 立桿地基承載力計算551 立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求：pfg （5.5.1）式中 p立桿基礎底面的平均

6、壓力，p=N/A；N上部結(jié)構(gòu)傳至基礎頂面的軸向力設計值；A基礎底面積；fg地基承載力設計值，應按本規(guī)范公式5.5.2計算。552 地基承載力設計值應按下式計算：fg=kcfgk （5.5.2）式中 kc腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)，應按本規(guī)范第5.5.3條的規(guī)定采用；fgk地基承載力標準值，應按現(xiàn)行國家標準建筑地基礎設計規(guī)范（GBJ 7）附錄五的規(guī)定采用。553 地基承載力調(diào)整系數(shù)kc，對碎石土、砂土、回填土應取0.4；對粘土應取0.5；對巖石、混凝土應取1.0。554 對搭設在樓面上的腳手架，應對樓面承載力進行驗算。 54 連墻件計算541 連墻件的強度、穩(wěn)定性和連接強度應按現(xiàn)行國家標準冷彎薄壁

7、型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范（GBJ 18）、鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范（GBJ 17）、混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范（GBJ 10）等的規(guī)定計算。（1） 連墻件的軸向力設計值應按下式計算：N1=Nlw+No （5.4.1）式中 Nl連墻件軸向力設計值（kN）；Nlw風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值，應按本規(guī)范第5.4.2條的規(guī)定計算；No連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力（kN），單排架取3，雙排架取5。（2） 扣件連墻件的連接扣件應按本規(guī)范5.2.5條的規(guī)定驗算抗滑承載力。（3） 螺栓、焊接連墻件與預埋件的設計承載力應大于扣件抗滑承載力設計值Rc。542 由風荷載產(chǎn)生的連墻件的軸向力設計值，應按下式計算： Nlw=1.

8、4wkAw （5.4.2）式中Aw每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)面的迎風面積。 52 縱向水平桿、橫向水平桿計算521 縱向、橫向水平桿的抗彎強度應按下式計算：=M/Wf （5.2.1）式中 M彎矩設計值，應按本規(guī)范第5.2.2條的規(guī)定計算；W截面模量，應本規(guī)范附錄B表B采用；f鋼材的抗彎強度設計值，應按本規(guī)范表5.1.6采用。522 縱向、橫向水平桿彎矩設計值，應按下式計算：M=1.2MGk+1.4MQk （5.2.2）式中MGk腳手板自重標準值產(chǎn)生的彎矩；MQk施工荷載標準值產(chǎn)生的彎矩。523 縱向、橫向水平桿的撓度應符合下式規(guī)定：vv （5.2.3）式中 v撓度；v容許撓度，應按本規(guī)范

9、表5.1.8采用。524 計算縱向、橫向水平桿的內(nèi)力與撓度時，縱向水平桿宜按三跨連續(xù)梁計算，計算跨度取縱距l(xiāng)a；橫向水平桿宜按簡支梁計算，計算跨度l0可按圖5.2.4采用；雙排腳手架的橫向水平桿的構(gòu)造外伸長度a=500時，其計算外伸長度a1可取300mm。（a）雙排腳手架； （b）單排腳手架1橫向水平桿；2縱向水平桿；3立桿 圖圖5.2.4 橫向水平桿計算跨度橫向水平桿計算跨度525 縱向或橫向水平與立桿連接時，其扣件的抗滑承載力應符合下式規(guī)定：RRc式中 R縱向、橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；Rc扣件抗滑承載力設計值，應按本規(guī)范表5.1.7采用。53 立桿計算531 立桿的穩(wěn)定性應按

10、下列公式計算：532 計算立桿段的軸向力設計值N，應按下列公式計算：不組合風荷載時N=1.2（NG1k+NG2k）+1.4NQk （5.3.21）組合風荷載時N=1.2（NG1k+NG2k）+0.851.4NQk （5.3.22）式中NG1k腳手架結(jié)構(gòu)自重標準值產(chǎn)生的軸向力；NG2k構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力；NQk施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿可按一縱距（跨）內(nèi)離工荷載總和的1/2取值。 533 立桿計算長度l0應按下式計算：l0=kh （5.3.3）式中 k計算長度附加系數(shù)，其值取1.155?？紤]腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，應按表5.3.3采用；h立桿步距。 表表5

11、.3.3腳手架立桿的計算長度系數(shù)腳手架立桿的計算長度系數(shù)534 由風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩Mw，可按下式計算：Mw=0.851.4Mwk=0.851.4klah2/10 （5.3.4）式中 Mwk風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩；ww風荷載標準值，應按本規(guī)范（4.2.3）式計算；la立桿縱距。535 立桿穩(wěn)定性計算部位的確定應符合下列規(guī)定：（1） 當腳手架搭設尺寸采用相同的步距、立桿縱距、立桿橫距和連墻件間距時，應計算底層立桿段；（2） 當腳手架搭設尺寸中的步距、立桿縱距、立桿橫距和連墻件間距有變化時，除計算底層產(chǎn)桿段外，還必須對出現(xiàn)最大步距或最大立桿縱距、立桿橫距、連墻件間距等部位的立桿段進行驗算

12、；（3） 雙管立桿變截面處主立桿上部單根立桿的穩(wěn)定性，應按本規(guī)范公式5.3.11或5.3.12進行計算。536 當立桿采用單管時，敞開式、全封閉、半封閉腳手架的可搭設高度Hs，應按下列公式計算并取小者。但當符合本規(guī)范第4.3.2條規(guī)定時，可僅計算（5.3.61）式：537 當按本規(guī)范第5.3.6條計算的腳手架搭設高度Hs等于或大于26m時，可按下式調(diào)整且不宜超過50m；H=Hs/（1+0.001Hs） （5.3.7）式中 H腳手架搭設高度限值（m）。538 高度超過50m的腳手架，可采用雙管立桿、分段懸挑或分段卸荷等有效措施，必須另行專門設計。672 斜道的構(gòu)造應符合下列規(guī)定：（1） 斜道宜附

13、著外腳手架或建筑物設置；（2） 運料斜道寬度不宜小于1.5m，坡度宜采用1 6，人行斜道寬度不宜小于1m，坡度宜采用1 3；（3） 拐彎處應設置平臺，其寬度不應小于斜道寬度；（4） 斜道兩側(cè)及平臺外圍均應設置欄桿及擋腳板。欄桿高度應為1.2m，擋腳板高度不應小于180mm；（5） 運料斜道兩側(cè)、平臺外圍和端部均應按本規(guī)范第6.4.16.4.6條的規(guī)定設置連墻件；每兩步應加設水平斜桿；應按本規(guī)范第6.6.2和6.6.3條的規(guī)定設置剪刀撐和橫向斜撐。673 斜道腳手板構(gòu)造應符合下列規(guī)定：（1） 腳手板橫鋪時，應在橫向水平桿下增設縱向支托桿，縱向支托桿間距不應大于500mm；（2） 腳手板順鋪時，接

14、頭宜采用搭接；下面的板頭應壓住上面的板頭，板頭的凸棱外宜采用三角木填順；（3） 人行斜道和運料斜道的腳手板上應每隔250300mm設置一根防滑木條，木條厚度宜為2030mm。永久荷載：1每步架桿：G1=【1.5*4（立桿）+3*2（縱向水平桿）+3*1.5（橫向水平桿）+（2*2）】*3.4Kg/m=6+6+4.5+2.9*3.4=19.4*3.4=66 Kg2扣件：G2=11*13.2KN/個=14.5 Kg3架板：G3=3*0.5*0.3 KN/=0.450=45 Kg4欄桿、擋腳板：G4=3*0.11KN/m=0.33=33 Kg側(cè)面圖456021.5 16a槽鋼107510751501

15、200200DN25鋼管節(jié)點詳圖16圓鋼15mm鋼板500板筋在錨固鋼筋上面并加設500mm長不少于3根16圓鋼雙螺母外露2-3絲10mm鋼板4m2m2m4m6m6m4m2m6m6m6m2m4m6m6m6m6m二、臨時用電規(guī)范總配電箱分配電箱開關箱電纜磚砂素砼100100600240500800240自然土鑲100A200A200A100A200A600AJSP-F/2 A5分盤JSP-F/2 A4分盤JSP-F/2 A2分盤JSP-F/2 A3分盤BX-316+210BX-370+225JSP-Z/1 A總盤BX-335+210BX-316+26閃光對焊機150KWBX-335+210BX-

16、310+26套絲機3KW套絲機3KW套絲機3KW套絲機3KW拉料機7KW電焊機18.5KW電焊機18.5KW臺 鉆1.5KW砂輪切割機2KWQTX60塔吊55.5KW鏑 燈3.5KW鏑 燈3.5KW鏑 燈3.5KW備用施工電梯10KW砂輪切割機2KWBX-325+216JSP-F/2 A1分盤彎曲機3KW彎曲機3KW切斷機7KW切斷機7KW備 用3KWBX-34+22.5BX-34+22.5BX-34+22.5BX-34+22.5BX-34+22.5BX-34+22.5BX-34+22.5BX-34+22.5BX-34+22.5BX-34+22.5BX-335+210BX-34+22.5BX-

17、34+22.5BX-34+22.5BX-34+22.5BX-34+22.5BX-34+22.5BX-34+22.5BX-34+22.5BX-310+26臨時用電系統(tǒng)圖臨時用電系統(tǒng)圖A總盤總盤25m20m300m30m30m25m50m20m20m25m20m25m25m30m30m20m20m20m10m10m15m20m25m20m20m20m30m總配電箱分配電箱開關箱6層7層8層9層13層14層16層17層19層5層1層2層3層4層-1層10層11層12層15層18層B1分盤盤800臨時用電立面圖臨時用電立面圖開關箱盤JSP-F/2分盤盤BX-316+210盤照明開關 箱用電設備室內(nèi)燈具

18、室外燈具三級配電圖總配電箱分配電箱開關箱照明開關 箱兩級保護設漏電保護器僅有單項漏保一機一閘一箱一漏埋地深度0.7米地面設標志設在用電設備集中處距分盤一般不大于30米距開關箱一般不大于3米照明需使專用開關箱，嚴禁混用室內(nèi)燈具距地面不得低于2.5米室外燈具距地面不得低于3米配電箱、開關箱安裝尺寸圖固定式箱體中心距地面1.4-1.6米。安裝在靠近設備符合一側(cè)漏電動作電流小于3omA，動作時間不大于0.1s配電箱、開關箱安裝尺寸圖漏電動作電流應大于30mA，動作時間大于0.1s，兩者乘積不應大于30mAs電纜組成相線L2(B)相線L1（A）相線L3(C)工作零線N保護零線PE工地常用電纜分為：三芯、

19、四芯、五芯電纜，分別用在不同的機械和機具。電纜組成相線L2(B)相線L1（A）相線L3(C)工作零線N保護零線PE室內(nèi)配線銅截面不應小于1.5mm鋁截面不應小于2.5mm2避雷接地電阻小于30歐姆工作接地電阻小于4歐姆重復接地電阻小于10歐姆角鋼厚不小于4mm鋼管壁厚不小于3.5mm圓鋼直徑不小于4mm接地線直徑不小于16mm250005002500一、施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)（一）施工現(xiàn)場臨時用電組織設計具體內(nèi)容1、用電負荷計算；2、設計配電系統(tǒng)、配電線路、選擇導線或電纜；3、設計配電裝置，選擇電器；4、設計接地裝置等。（二）TNS保護系統(tǒng)設計1、保護接零；2、接地與接地電阻測試；3、漏電保

20、護器配置。（三）自備發(fā)電機相關安全用電知識。施工現(xiàn)場臨時用電組織設計應包括下列內(nèi)容：1、現(xiàn)場勘測2、確定電源進線、變電所或配電室、配電裝置、用電設備位置及線路走向3、進行負荷計算；4、選擇變壓器5、設計配電系統(tǒng)： 1）設計配電線路，選擇導線或電纜； 2）設計配電裝置，選擇電器； 3)設計接地裝置等； 4）繪制臨時用電工程圖紙，主要包括用電工程總平面圖、配電裝置布置圖、配電系統(tǒng)接線圖、接地裝置設計圖。【應為1）】6、設計防雷裝置；7、確定防護措施；8、制定安全用電措施和電器防火措施。1、現(xiàn)場勘測：依據(jù)現(xiàn)場實際、施工需求大體確定施工機具布置、線路走向。2、確定電源進線、變電所或配電室、配電裝置、用

21、電設備位置及線路走向：線路短、線損少、用電負荷集中、不妨礙施工、交通、安全的原則。3、進行負荷計算(詳見建筑施工安全技術(shù)資料編制指南第559頁或建筑電器常用數(shù)據(jù)手冊第56頁，均為需要系數(shù)法)1）設計配電線路，選擇導線或電纜；（計算電流160A以下查閱JGJ46-2005施工現(xiàn)場臨時用電安全技術(shù)規(guī)范第49頁；計算電流160A以上查閱建筑施工安全技術(shù)資料編制指南第568頁或建筑電器常用數(shù)據(jù)手冊第473-478頁，兩者數(shù)據(jù)有差異， 建筑電器常用數(shù)據(jù)手冊數(shù)據(jù)較保守、針對性強一些)4、選擇變壓器 變壓器電損較大，可考慮兩臺，并考慮工程竣工后應用。5、設計配電系統(tǒng)： 1）設計配電線路，選擇導線或電纜； 2

22、）設計配電裝置，選擇電器； 3）設計接地裝置等； 4）繪制臨時用電工程圖紙，主要包括用電工程總平面圖、配電裝置布置圖、配電系統(tǒng)接線圖、接地裝置設計圖。【應為1）】。6、設計防雷裝置；7、確定防護措施；8、制定安全用電措施和電器防火措施。一、用電設備組的計算負荷：有功功率：Pjs=KX Ps （KW）無功功率：Qjs =Pjs tg （kVar）視在功率：KX=1（Pjs2+ Qjs 2） （Pjs2+ Qjs 2（ （kVA） 配電干線或車間變電所低壓側(cè)的計算負荷Ps 用電設備組的設備功率，KX 需要系數(shù) ，見需要系數(shù)表cos tg用電設備的功率因數(shù)及功率因數(shù)角的正切值，見需要系數(shù)表JcKVa

23、rtgPjsQjsKWPeKxPjsKWJcPePeJcJctgKX48.2102.106.2106.2120.703.0:)2(20.704.05.5522%25%40)1(02.1,7.0cos,3.011112計算負荷的額定容量統(tǒng)一換算到先將查表得塔式起重機組：KVartgPjsQjsKWPeKxPjsKWPnJcJcPeJsJctgKX30.2398.177.1106.2120.703.0:)2(16.2625.185.0100%100%50)1(98.1,45.0cos,45.022122計算負荷的額定容量統(tǒng)一換算到先將查表得電焊機組：鋼筋機械組、木工機械組、蛙式夯機、振搗棒組、攪拌

24、機組、卷揚機KVartgPjsQjsKWPeKxPjstgKx25.9902. 13 .973 .97) 7432723100(7 . 002. 1, 7 . 0cos, 7 . 03333查表總的計算負荷計算，干線同期系數(shù)?。锤饔秒娫O備組的最大負荷不會同時出現(xiàn)的同期系數(shù)）總的有功功率：總的無功功率： 總的視在功率：PjsKxPjsQjsKxQjs22QjsPjsSjs總的計算電流計算： UeSjsIjs3根據(jù)總視在功率，查根據(jù)總視在功率，查建筑施工手冊建筑施工手冊2262頁，選擇頁，選擇型三相電力變壓器，其規(guī)格型三相電力變壓器，其規(guī)格 ,能滿足要求能滿足要求 。（三）確定電纜直徑：mBXI

25、jsAUePeKxIjsKx3002527032 .28549. 05 .31045. 075. 038. 031035 . 35 .55225 . 125 .18150743723345. 0cos375. 0cos,45. 0長度為選擇電纜據(jù)選取三、模板規(guī)范模板設計應包括下列內(nèi)容：1. 根據(jù)混凝土的施工工藝和季節(jié)性施工措施，確定其構(gòu)造和所承受的荷載；2. 繪制配板設計圖、支撐設計布置圖、細部構(gòu)造和異型模板大樣圖；3. 按模板承受荷載的最不利組合對模板進行驗算；4. 制定模板安裝及拆除的程序和方法；5. 編制模板及配件的規(guī)格、數(shù)量匯總表和周轉(zhuǎn)使用計劃；6. 編制模板施工安全、防火技術(shù)措施及設

26、計、施工說明書。面板小梁又稱次楞或次梁 主梁 梁側(cè)模支架立柱 平桿掃地桿墊木連接件 對拉螺栓 柱箍 4.1 荷載標準值4.2荷載設計值4.2.1 計算模板及支架結(jié)構(gòu)或構(gòu)件的強度、穩(wěn)定性和連接強度時，應采用荷載設計值（荷載標準值乘以荷載分項系數(shù)）4.1.3 風荷載標準值 4.1 荷載標準值4.1.1恒荷載標準值 4.1.2活荷載標準值 恒荷載標準值 模板及其支架自重標準值（ G1k ）按表 4.1.1 采用 新澆筑混凝土自重標準值（ G2 k ），對普通混凝土可采用 24kN/m3，其它混凝土可根據(jù)實際重力密度按本規(guī)范附表 A 確定。鋼筋自重標準值（ G3k ）應根據(jù)工程設計圖確定。對一般梁板結(jié)

27、構(gòu)每立方米鋼筋混凝土的鋼筋自重標準值：樓板可取 1.1 kN；梁可取 1.5 kN。當采用內(nèi)部振搗器時，新澆筑的混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力標準值（ G4k ） 活荷載標準值 施工人員及設備荷載標準值（ Q1k ） 振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值（ Q2 k ） 傾倒混凝土時，對垂直面模板產(chǎn)生的水平荷載標準值（ Q3k ） 活荷載標準值 風荷載標準值應按現(xiàn)行國家標準建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范（GB50009）中的規(guī)定計算，其中基本風壓值應按該規(guī)范附表 D.4 中 n=10 年的規(guī)定采用，并取風振系數(shù) b z = 1 。1模板及其支架自重標準值（ G1k ）應根據(jù)模板設計圖紙計算確定。肋形或無梁樓板模板自重

28、標準值應按表 4.1.1 采用。模板構(gòu)件的名稱木模板 定型組合鋼模板平板的模板及小梁0.300.50樓板模板（其中包括梁的模板）0.500.75樓板模板及其支架（樓層高度為 4m 以下）0.751.10注：除鋼、木外，其它材質(zhì)模板重量見附錄 A 中的附表 A。2. 新澆筑混凝土自重標準值（ G2 k ），對普通混凝土可采用 24kN/m3，其它混凝土可根據(jù)實際重力密度按本規(guī)范附表 A 確定。 3.鋼筋自重標準值（ G3k ）應根據(jù)工程設計圖確定。對一般梁板結(jié)構(gòu)每立方米鋼筋混凝土的鋼筋自重標準值：樓板可取 1.1 kN；梁可取 1.5 kN。4. 當采用內(nèi)部振搗器時，新澆筑的混凝土作用于模板的最

29、大側(cè)壓力標準值（ G4 k ），可按下列公式計算，并取其中的較小值：F = 0.22 Y ct 0 1 2V 1/2 （4.1.11）F = Y c H （4.1.12）式中：F 新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力（kN/m2）；g c 混凝土的重力密度（kN/m3）；V 混凝土的澆筑速度（m/h）；t 0 新澆混凝土的初凝時間（h），可按試驗確定。當缺乏試驗資料時，可采用 t0 = 200/(T + 15)（ T 為混凝土的溫度C）； 1 外加劑影響修正系數(shù)。不摻外加劑時取 1.0，摻具有緩凝作用的外加劑時取 1.2；b 2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)。當坍落度小于 30mm 時，取 0.85；坍落度為 5090mm 時，取 1.00；坍落度為 110150mm時，取 1.15；H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面的總高度（m）。混凝土側(cè)壓力的計算分布圖形如圖 4.1.1 所示，圖中h = F / g c ， h 為有效壓頭高度。FhH圖 4.1.1混凝土側(cè)壓力計算分布圖形4.1.2活荷載標準值應符合下列規(guī)定：1. 施工人員及設備荷載標準值（ Q1k ）小梁時，均布活荷載可取 2.5 kN/m2，再用集中荷載 2.5 kN 進行驗算，比較兩者所得的彎矩值取其大值；當計算直接支承小梁的主梁時，均布