梁板柱配筋計(jì)算書

1、截面設(shè)計(jì)本工程框架抗震等級(jí)為三級(jí)。根據(jù)延性框架設(shè)計(jì)準(zhǔn)則，截面設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)按照 強(qiáng) 柱弱梁”、強(qiáng)剪弱彎”原則，對(duì)內(nèi)力進(jìn)行調(diào)整?？蚣芰嚎蚣芰赫孛嬖O(shè)計(jì)非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，框架梁正截面受彎承載力為:2Mu = ：1：sfcbh0M u E =1sfcbh0 / RE抗震設(shè)計(jì)時(shí)，框架梁正截面受彎承載力為:(9-1-2)因此，可直接比較豎向荷載作用下彎矩組合值M和水平地震作用下彎矩組合值M乘以抗震承載力調(diào)整系數(shù)后RE的大小，取較大值作為框架梁截面彎矩設(shè)計(jì)M =Max'Mu, reM uE值。即(9-1-3)比較39和表43中的梁端負(fù)彎矩，可知，各跨梁端負(fù)彎矩均由水平地震作用 控制。故表39中彎矩設(shè)計(jì)值來

2、源丁表43,且為乘以；'RE后的值。進(jìn)行正截面承載力計(jì)算時(shí)，支座截面按矩形截面計(jì)算；跨中截面按 T形截面計(jì)算。T形截面的翼緣計(jì)算寬度應(yīng)按下列情況的最小值取用。AB跨及CD跨:bfT3l0=7.5/3=2.5m；bf =b sn =0.3 4.2 -0.5 (0.25 0.3) = 4.2mbf =b 12hf =0.3 12 0.3= 1.86mhf h0 -0.1故取 bf =1.86m判別各跨中截面屆丁哪一類T型截面:一排鋼筋取 h0=700-40=660mm,兩排鋼筋取 ho=700-65=635mm,則fcbfh'(ho h“2L4.3 X860X30X (660 13

3、0/2) =2057.36kN.m該值大丁跨中截面彎矩設(shè)計(jì)值，故各跨跨中截面均屆丁第一類T形截面。BC跨：bf'T/3l0=3.0/3=1.0m；bf =b Sn=0.3+8.4-0.3=8.4m；bf =b 12hf =0.3 12 0.13= 1.86m;hf h° _0.1故取bf =1m判別各跨中截面屆丁哪一類T型截面：取 h°=550 40=510mm,則fcbffh0 -hf72 )=14.3 1000X30X (510 130/2) =827.26kN.m該值大丁跨中截面彎矩設(shè)計(jì)值，故各跨跨中截面均屆丁第一類T形截面。各層各跨框架梁縱筋配筋計(jì)算詳見表4

4、9及表50。表格49各層各跨框架梁上部縱筋配筋計(jì)算層號(hào)AB跨BC跨CD跨-MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy4負(fù)彎矩M (kN m)-213.6-181.8-188.86-188.86-181.18-213.6"s - 口 1 f c bh 020.1140.0970.1010.1010.0970.114=1 _J(1 _2皿)0.1210.1020.1070.1070.1020.121% =0.5( +J(1 -2任)0.9710.9490.9470.9470.9490.971配筋 As ( mm2)925.84803.52839.35839.35803.5

5、2925.84實(shí)配鋼筋3C203C203C203C203負(fù)彎矩M (kN m)-370.84-319.2-347.48-347.48-319.92-370.84續(xù)表49層號(hào)AB跨BC跨CD跨-MABz-MABy-MBCz-MBCy-MCDz-MCDy3* s0(1 f cbh °20.1980.1710.1860.1860.1710.198匕=1 _寸（1 _2皿）0.2230.1890.2080.2080.1890.2237 =0.51 +瑚(1 _2皿)0.8880.9060.8960.8960.9060.888配筋 As ( mm2)1757.631486.61632.2116

6、32.211486.161757.63實(shí)配鋼筋4C254C254C254C252負(fù)彎矩M (kN m)-452.60-445.3-500.02-500.02-445.63-452.60MCt s =礦a i f c bh o20.2600.2580.2890.2890.2580.262匕=1 (1 2o(s)0.3100.3040.350.350.3040.31Ys =0.51 +/(1 2cts)0.8450.8480.8250.8250.8480.845配筋 As ( mm2)2343.052298.12651.292651.292298.812343.05實(shí)配鋼筋4C25+2C204C2

7、5+2C224C25+2C224C25+2C201負(fù)彎矩M (kN m)-610-491.9-557.04-557.04-491.69-610MUs, ,2a 1 f c bh 00.3530.2840.3220.3220.2840.353匚=1 -7(1 -2O(s)0.4580.3430.4030.4030.3430.458¥ =0.51 +盤-2Cts)0.7710.8290.7980.7980.8290.771配筋 As ( mm2)3460.982594.43053.5630530562594.543460.98實(shí)配鋼筋4C25+4C224C25+4C204C25+4C20

8、4C25+4C22表格50各層各跨框架梁下部縱筋配筋計(jì)算AB跨BC跨CD跨MaBzM AByM AB中MBCzM BCyMcDzMcDyMcd中4止彎矩M( kN m)113.5342.92196.2778.3978.3942.92113.53196.27a oT 5 J0.0610.0230.1050.070.070.0230.0610.105& =1 、(1 2宙0.0630.0230.1110.0730.0730.0230.0630.111=0.5( +.(1 _2任)0.9680.9880.9440.9620.9620.9880.9680.944配筋 As (mm2)493.6

9、2182.83875.06443.83443.83182.83493.62875.06實(shí)配鋼筋3C203C183C203止彎矩M( kNI m)212.59147.58253.44218.57218.57147.58212.59253.44s - a, fcbh 020.1140.0790.1360.1960.1960.0790.1140.136& =1 <(1 _2皿)0.1210.0820.1470.2200.2200.0820.1210.147£ =0.5M +己1 _2 (X)0.9390.9490.9060.8740.8740.9490.9390.906配筋

10、As (mm2)952.86647.681177.341362.091362.09647.68952.861177.34實(shí)配鋼筋2C25+1C203C252C25+1C202止彎矩M( kN m)297.13273.37254.36371.00371.00273.37297.13254.36p - a 1 f cbh o20.1590.1460.1360.3680.3680.1460.1590.136& =1 T（1 一2皿）0.1740.9210.9270.7570.7570.9210.1740.927Z =0.5 +y(1 一2皿)0.9130.9210.9270.7570.757

11、0.9210.9130.927配筋 As (mm2)1369.711349.241154.842669.352669.351349.241369.711154.84實(shí)配鋼筋3C254C25+2C223C251止彎矩M (kN m)455.71321.43256.51428.13428.13321.43455.71256.51續(xù)表50AB跨BC跨CD跨MaBzM AByM AB中MBCzMBCyM cdzMcDyMcd中E - or fcbh 020.2630.1860.1480.3490.3490.1860.2630.148匕=1 <(1 2%)0.3120.2080.9120.7750

12、.7750.2080.3120.9127s =0.5( +偵1 Wets)0.8440.8960.9120.7750.7750.8960.8440.912配筋 As (mm2)2361.941569.291230.362868.252868.251569.292361.941230.36實(shí)配鋼筋4C25+2C204C25+4C204C25+2C20注：1.表中彎矩帶“*者由豎向荷載控制，彎矩設(shè)計(jì)值均來源于表39。2. 表中彎矩不帶 “*者均由水平地震作用控制，彎矩設(shè)計(jì)值來源于表43,且為乘以re后的值。3. BC跨跨中彎矩較小，表中未列出。9.1.2框架梁斜截面設(shè)計(jì)按照強(qiáng)剪弱彎”原則，考慮地震

13、作用組合時(shí)的梁剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按式（9-1-4） 計(jì)算，為簡(jiǎn)化計(jì)算，近似按下式確定梁剪力設(shè)計(jì)值。Vb =1.1Mb Mb(9-1-4)VGb1 n= 1.11.2Vg 0.6Vq 1.3Ve也即將表45中的剪力組合值放大1.1倍，作為梁端剪力設(shè)計(jì)值。1）剪壓比驗(yàn)算無地震作用組合時(shí)，AB跨及CD跨梁的最大剪力在CD跨首層左端，Vmax=183.62kN ;BC跨各層梁的最大剪力在五層右端，Vmax= 29.99kN,根據(jù)式（9-1-5）,有AB跨及CD跨：Vmax"fcbh。183.62 103= 0.065 ： 0.25BC跨:Vmaxc fcbh0329.99 1031.0 14.3

14、300 510=0.014 ： 0.25有地震作用組合時(shí)，AB跨及CD跨梁的最大男力在CD跨首層左端,VEmax =353.07 1.1 =388.38kN;BC跨各層梁的最大剪力在首層右端VE max =469.48 1.1=516.43kN, e max各梁跨高比均大丁 2.5, 根據(jù)式（9-1-6）,有AB跨及CD跨：VEmax388.38 1030.20=0.137 ： = 0.267cfcbh。1.0 14.3 300 660reBC跨:VEmax516.43 1030.200.236 ：= 0.2 6 7cfcbh01.0 14.3 300 510RE1.0 14.3 300 66

15、0各跨層各層梁剪壓比均滿足要求。2）箍筋計(jì)算為簡(jiǎn)化計(jì)算，先根據(jù) 強(qiáng)剪弱彎”的要求，按加密區(qū)構(gòu)造要求設(shè)置箍筋，計(jì)算其 受剪承載能力，然后與最大剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行比較，不足者再作調(diào)整。加密區(qū)箍筋取雙肢 ，8100,各跨受剪承載能力計(jì)算如下:無地震作用組合時(shí)，根據(jù)（9-1-7）式即:AB跨及CD跨：=0.7ftbh01.25fyAsv h 一h02 50.3= 0.7 1.43 300 660 1.25 270660 = 42228KN V =183.62KN100BC跨：A、,Vu =0.7ftbh0 1.25fy Mh0 s2 50.3= 0.7 1.43 300 510 1.25 270 510=

16、 326.31KN V = 29.99KN100有地震作用組合時(shí)，根據(jù)公式（9-1-8）AB跨及CD跨：Vue =0.42ftb" 1.25fy&h° s2 50.3= 0.42 1.43 300 660 1.25 270 660 = 343.00KN100reVe =0.75 353.07 1.1 = 291.28KNBC跨：A。、,VuE =0.42ftbh。 1.25fy h。 s2 50.3= 0.42 1.43 300 510 1.25 270 510 = 265.05KN100reVe= 0.75 469.48 1.1 = 387.32KN即，除BC跨外

17、，各跨各層梁箍筋均滿足要求。進(jìn)一步分析計(jì)算可知，BC跨首層及二層需加大箍筋直徑，采用雙肢,10106其余各層仍采用雙肢，8100。AB跨及CD跨非加密區(qū)箍筋取雙肢，8200, BC跨全長(zhǎng)加密。最小配箍率根據(jù)公式(9-1-9):、=% = 2 50.3 = 068% 0.26 ft =0.138% bs 300 200fyv滿足最小配箍率要求。9.2框架柱按照 強(qiáng)柱弱梁”原則，考慮地震作用組合時(shí)的柱端彎矩設(shè)計(jì)值計(jì)算，實(shí)際就是將表46-表49中的柱端彎矩設(shè)計(jì)值乘以放大系數(shù)1.19.2.1軸壓比驗(yàn)算考慮地震作用組合時(shí),底層柱最大軸力為 C柱，Nmax =3075.59KN ；混凝土強(qiáng)度：C30軸壓比

18、N max訊3= 0.439 Uc=0.753075.59 103214.3 7002柱軸壓比滿足要求9.2.2正截面受彎承載力計(jì)算根據(jù)柱端內(nèi)力組合值選取最不利內(nèi)力設(shè)計(jì)值，并選取柱上端和下端內(nèi)力設(shè)計(jì) 值的較大值作為截面配筋的計(jì)算依據(jù)。選取內(nèi)力時(shí)，應(yīng)先求得柱的界限受壓軸力，以確定柱各截面的偏心受壓狀態(tài)。 柱同一截面分別承受正反向彎矩，故采用對(duì)稱配筋。混凝土強(qiáng)度：C30;鋼筋強(qiáng)度:HRB400,因此界限相對(duì)受壓區(qū)高度根據(jù)公式(9-2-1)計(jì)算，即:= 0.550.81ETCU736052.0 105 0.0033則界限受壓軸力為:N 1fcbh0 b = 14.3 700 660 0.55 = 3

19、633.63KN本工程中，柱截面控制內(nèi)力均來自丁有地震作用組合工況。因此，荷載組合 效應(yīng)需乘以承載力抗震調(diào)整系數(shù)、E。當(dāng)截面軸力設(shè)計(jì)值REN<Nb時(shí)，截面為大偏心受壓狀態(tài)；當(dāng)截面軸力設(shè)計(jì)值LeNN時(shí)，截面為小偏心受壓狀態(tài)。但無論哪種偏心受壓狀態(tài)，軸力相近， 則 彎矩越大，配筋量越大。因此，大偏心受壓時(shí)，應(yīng)選取彎矩較大、而軸力較小的內(nèi)力組；小偏心受壓時(shí)，應(yīng)選取軸力較大且彎矩也較大的內(nèi)力組。此外，對(duì)不能明顯判斷的內(nèi)力組， 則應(yīng)進(jìn)行配筋量的比較。對(duì)丁多層框架，頂層或頂部?jī)蓪又枚〈笃氖軌籂顟B(tài)，其配筋由計(jì)算確 定；中問若干層也屆丁大偏心受壓狀態(tài)，但配筋一般是構(gòu)造配筋，底層或底部?jī)?層柱在不同

20、的內(nèi)力組合工況下，偏心受壓狀態(tài)可能不同，應(yīng)分別計(jì)算其配筋量， 并取最大值。1、大偏心受壓狀態(tài)對(duì)稱配筋的大偏心受壓柱，配筋按下式計(jì)算：當(dāng)x< 2as時(shí),a a reN ei - 0.5h aAs = As =fy ha(9-2-1)當(dāng) x>2as'時(shí)，re Ne t-i fcbx ho -0.5xAs = As =:fy h0 as(9-2-2)2、小偏心受壓狀態(tài)對(duì)稱配筋的小偏心受壓柱，配筋按下式計(jì)算:RE N - b1 fcbh02bRENe -0.43： 1fcbh0, uu一:一：1 fcbh01 一 b h。- as(9-2-3)八 .RENe- 1-0.5 ：Ucb

21、h2As =冬=sfy h° - as各柱配筋計(jì)算詳見表51-表54。(9-2-4)4321內(nèi)力彎矩M151.37277.02279.30811.90表格51 A柱正截面控制內(nèi)力及配筋計(jì)算軸力N274.71593.83927.171189.36軸壓比uc0.0390.0850.1320.170；RE0.750.750.750.8eT|cM / N ( mm)606.12513.15331.36750.90ea=max (20, h/30) (mm)23.3323.3323.3323.33ei = eo + ea629.45536.48354.69774.23lo=1.25H, 1.0

22、H(首層)(mm)4875487548755200% = 0.5fcA/( re N) (v 1.01.01.01.01.0欄2=1.15 - 0.01 l0/h (v 1.01.01.01.01.0、-"1300 a/h°(h 廣21.0391.0461.0691.036x -(mm) ( 2as =80fcb20.58V 2as'44.49 v 2as'69.47 v 2as'95.05 > 2as'偏心受壓狀態(tài)大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓As (mm2)317.54501.16190.06v 0PminAc (mm2)98098098

23、0980初選鋼筋4C204C204C204C20表格52 B柱正截面控制內(nèi)力及配筋計(jì)算層號(hào)4321內(nèi)力彎矩M195.79524.50671.28672.54軸力N322.95647.59885.051108.54軸壓比 ur c0.0460.0920.1260.1587 J RE0.750.750.750.804 =M /N (mm)666.88890.92834.31667.36ea=max (20, h/30) (mm)23.3323.3323.3323.33ei = eo + ea690.21914.25857.64690.69lo=1.25H, 1.0H(首層)(mm)48754875

24、48755200匕 1 = 0.5fcA/( RE N) (v 1.01.01.01.01.0& 2=1.15 - 0.01 l0/h (v 1.01.01.01.01.0.11Il0 廣廣n =1 +i i t21300導(dǎo) /h0 ,h 1.0361.0271.0291.040x -圍(mm) (2as8024.2 v 2as'48.5 v 2as'66.3V 2as'88.5 > 2as'偏心受壓狀態(tài)大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓As (mm2)439.561368.591702.621529.77Pmin A (mm2)980980980980初選

25、鋼筋4C204C224C254C25表格53 C柱正截面控制內(nèi)力及配筋計(jì)算層號(hào)4321內(nèi)力彎矩M195.79524.50671.28672.54軸力N322.95647.59885.051108.54軸壓比uc0.0460.0920.1260.158yJ RE0.750.750.750.804 =mcM / N (mm)666.88890.92834.31667.36ea=max (20, h/30) (mm)23.3323.3323.3323.336 = eo + ea690.21914.25857.64690.69lo=1.25H, 1.0H(首層)(mm)4875487548755200

26、% = 0.5fcA/( re N) (v 1.01.01.01.01.02 =1.15 - 0.01 l0/h (v 1.01.01.01.01.0n +1i10 ?廠廣叮 一1 +1-1-21300ej / h0 ,h )1.0361.0271.0291.040x =，RENmm)(2as，=80 fcb24.2 v 2as'48.5 v 2as'66.3 v 2as'88.5> 2as'偏心受壓狀態(tài)大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓As (mm2)439.561368.591702.621529.77PminAc(mm2)980980980980初選鋼筋4C2

27、04C224C254C25表格54 D柱正截面控制內(nèi)力及配筋計(jì)算層號(hào)4321內(nèi)力彎矩M151.37277.02279.30811.90軸力N274.71593.83927.171189.36軸壓比Uc c0.0390.0850.1320.170y'RE0.750.750.750.8e0 hM / N (mm)606.12513.15331.36750.90ea=max (20, h/30) (mm)23.3323.3323.3323.33e = e0 + ea629.45536.48354.69774.231o=1.25H, 1.0H(首層)(mm)4875487548755200=0

28、.5fcA/(re N) (v 1.01.01.01.01.0& =1.15 - 0.01 10/h (v 1.01.01.01.01.0n="1握2 1300ei / ho h J1.0391.0461.0691.036*E N,x = (mm) (2as =80fcb20.5 v 2as'44.4 v 2as'69.4V 2as'95.0 > 2as'偏心受壓狀態(tài)大偏壓大偏壓大偏壓大偏壓As (mm2)317.54501.16190.06v 0PminAc(mm2)980980980980初選鋼筋4C204C204C204C209.2

29、.3斜截面受剪承載力計(jì)算按照 強(qiáng)剪弱彎”原則，考慮地震作用組合時(shí)的柱端剪力設(shè)計(jì)值計(jì)算，實(shí)際就是將表45-表48中的柱端剪力設(shè)計(jì)值先按柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整系數(shù)1.1進(jìn)行放大（滿足強(qiáng)柱弱梁），再乘以 強(qiáng)剪弱彎”的放大系數(shù)1.1,即放大1.1 >1.1=1.21倍。1、剪壓比驗(yàn)算二層 C 柱剪力最大：|Vmax| =315.01 火21=381.16kN。取 h0 =700-40=660mm, WJHn _ 3900 -800 2h02 660=2.35 21 口 一1*,0.2&cfcbh0 = X0.2K1.0X14.3X700X660=1554.9KN ,'Vmax %e

30、0.75柱截面尺寸滿足要求2、箍筋配置抗震設(shè)計(jì)時(shí)，各柱最大軸壓比、配箍特征值、最小體積配筋率見表55表格55柱體積配箍率層號(hào)4321最大軸力Nmax (kN)2393.191711.371086.71498.91A最大軸壓比Uc=Nmax/(fcA)0.3420.2440.1550.071柱最小配箍特征值XV0.090.080.080.08最小體積配箍率min =Mc/fyv0.48%0.42%0.42%0.42%最大軸力Nmax (kN)3075.592191.941343.13593B最大軸壓比Uc=Nmax/(fcA)0.4390.3130.1920.085柱最小配箍特征值xV0.110

31、.090.080.08最小體積配箍率R =) f / fV min' -v ' c， 1 yv0.58%0.48%0.42%0.42%最大軸力Nmax (kN)3075.592191.941343.13593C最人軸壓L匕Uc =Nmax/(fcA)0.4390.3130.1920.085柱最小配箍特征值XV0.110.090.080.08最小體積配箍率Pz .=舄f / fV minv z 1 yv0.58%0.48%0.42%0.42%最大軸力Nmax (kN)2393.191711.371086.71498.91D最大軸壓比Uc=Nmax/(fcA)0.3420.2440

32、.1550.071柱最小配箍特征值XV0.090.080.080.08最小體積配箍率P.=丸f / fV min-v ' c ' 1 yv0.48%0.42%0.42%0.42%根據(jù)柱端加密區(qū)的箍筋配置要求，初步確定柱加密區(qū)箍筋取井字箍，8100,非加密區(qū)取，8200。則加密區(qū)實(shí)際體積配筋率為:n" = 8 50.3 630 =瞞4% bcorhbors 630 630 100對(duì)照表55,可知，除C柱首層外，上述箍筋配置均可滿足要求。實(shí)際配箍時(shí) 為簡(jiǎn)化類型，略作調(diào)整后，配置如下：各柱首層加密區(qū)箍筋取井字箍，,10100,非加密區(qū)取 ，,10200,二層以上也.000

33、以上 1260mm,加密區(qū)箍筋取井字箍，,8100,非加密區(qū)取 ，,8200。各柱加密區(qū)范圍按構(gòu)造要求：首層柱底端取基礎(chǔ)頂面至柱頂端取850mm，其它各層柱柱端均取 700mm。3、箍筋驗(yàn)算按最大剪力設(shè)計(jì)值計(jì)算。二層C柱剪力最大：|Vmax| =315.01火21=381.16kN剪跨比 =2.35,相應(yīng)軸力：N=936.65kN<0.3fcA=0.3 14.3 7002=2102.1kN，取 N=2102.1kN。柱剪力在整個(gè)層高范圍內(nèi)是不變的，故驗(yàn)算柱斜截面強(qiáng)度時(shí)應(yīng)取非加密區(qū)的 箍筋問距。11.05Asvftbh0fyv svh0 0.056NRE 卜："1s11.054

34、50.31.43 700 660 270 660 0.056 2102100 0.85 2.35 1200=593.01kN> |Vmax| =381.16kN （滿足要求）非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，各柱剪力較小，不需計(jì)算，按上述構(gòu)造配置即可滿足要求10.4現(xiàn)澆板設(shè)計(jì)本工程采用梁板整體現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)，板厚130mm，混凝土采用 C30,鋼筋采用HRB400級(jí)鋼筋，在設(shè)計(jì)中，按彈性理論計(jì)算，各板區(qū)格的彎距而進(jìn)行配筋計(jì)算。10.4.1樓面板的內(nèi)力及截面配筋計(jì)算Q3E?dL JLF ?*L1rJL1rJTAFRF11L=1F420045004500圖1現(xiàn)澆板區(qū)格布置圖（部分）1、設(shè)計(jì)參數(shù)邊橫梁：300m亦 70

35、0mm、中橫梁：300mm< 600mm、縱梁 300mm< 800mm。鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，厚130mm,混凝土采用 C30（ fc=14.3N/mm2 ）,m級(jí)鋼筋fy=360N/ mm2表格57樓面板荷載設(shè)計(jì)值區(qū)格g+q/2q/2g+qA、C5.58+4.55/2=7.864.55/2=2.285.58+4.55=10.13B、D、E4.91+3.25/2=6.543.25/2=1.624.91+3.25=8.16F5.74+3.25/2=7.363.25/2=1.626.89+3.25=10.14計(jì)算跨度內(nèi)跨10=裳（軸線間距離），邊跨10 =1c +300/2 I01為短邊

36、方向，102為長(zhǎng)邊方向A區(qū)格板101/102 =3/8.4=0357周邊固支，查表可得101102方向跨中彎矩系數(shù)分別為0.04、0.0038,支座彎矩系數(shù)分別為-0.0829、-0.0570;周邊簡(jiǎn)支時(shí)跨中彎矩系 數(shù)為 0.0965、0.0174。 22m1 =10.04 0.2 0.0038 7.86 30.0965 0.2 0.0174 2.28 3=4.93KN.m m2 =：0.0038 0.2 0.040 7.86 320.0174 0.2 0.0965 2.28 32=1.59KN.mm1 = m1 一 -0.0829 10.13 32 - -7.56KN.m 2m2 = m2

37、=-0.0570 10.13 3 =-5.20KN.m 對(duì)邊區(qū)格板的簡(jiǎn)支邊，取 m或m” 二 °。表格58按彈性理論計(jì)算的彎矩值A(chǔ)BCDEF1°1（m）34.233.853.84.2l°2（m）8.47.753.857.757.757.751 01 / 1 020.3570.5420.7800.4970.4900.541m4.937.293.788.246.227.88m21.592.552.272.591.932.73m；-7.56-11.86-6.43-15.49-9.83-14.74m2-5.2000000m；-7.56-11.86-6.430-9.83-1

38、4.74m2*-5.20-8.20-5.18-10.33-6.70-10.22、截面設(shè)計(jì)截面有效高度：一類環(huán)境類別板的最小混凝土保護(hù)層厚度15mm,假定選用，10鋼筋 l0i方向 h013110/110mmlo2方向 h02=110-10 = 10Omm 支座截面的h0 =110mm o截面設(shè)計(jì)彎矩因樓蓋周邊有梁與板整澆，故所有區(qū)格的彎矩減少20%。截面配筋計(jì)算結(jié)果及配筋結(jié)果列丁下表中。表格59雙向板截面配筋aw品mA最小配筋面積配筋實(shí)際A跨AI01方向1100.8 4.93=3.9499.89260C8180279102方向1000.8 1.59=1.2735.89260C8180279B101方向1100.8 7.29=5.83147.81260C8180279102方向1000.8 2.25=1.850.10260C8180279中Cl°1萬問1100.8 3.78=3.0276.49260C8180279l°2加可1000.8 2.27=1.8256.66260C8180279Dl°1方問1100.8 8.24=6.59167.25260C8180279l02萬問1000.8 2.59=2.0757.62260C8180279El