[【橋梁方案】連續(xù)剛構(gòu)箱梁特大橋邊直線段、合攏段方案二計算書]

1、 【橋梁方案】連續(xù)剛構(gòu)箱梁特大橋邊直線段、合攏段方案二計算書 邊跨直線段、合攏段方案二 . 2 1.檢算參考資料 . 2 2.工程概況 . 2 3 方案簡述 . 3 4 三角托架平臺受力計算 . 3 4.1 主要設(shè)計參數(shù) . 3 4.2 荷載系數(shù)及荷載組合 . 3 4.3 荷載工況合攏段荷載計算 . 4 5.直線段變截面荷載 . 4 5.1 荷載計算 . 4 5.2 結(jié)構(gòu)驗算 . 6 5.2.1 模型簡述 . 6 5.2.1 底縱梁 I32 型鋼驗算 . 7 5.2.2 底橫梁 I56 驗算 . 8 5.2.3 三角架驗算 . 9 5.2.4 底橫梁 II56 型鋼驗算 . 10 5.2.5

2、雙 32 槽鋼及吊桿驗算 . 11 5.2.56 底部支撐實心鋼棒驗算 . 12 6.直線段及合攏段平面荷載 . 13 6.1 荷載組合 . 13 6.2 結(jié)構(gòu)驗算 . 15 6.2.1 模型簡述 . 15 6.2.1 底縱梁 I32 型鋼驗算 . 16 6.2.2 橫梁 I56 型鋼驗算 . 17 6.2.3 三腳架驗算 . 19 6.2.4 底橫梁 II56 型鋼驗算 . 20 6.2.5 雙 32 槽鋼及吊桿驗算 . 21 6.2.6 鋼棒計算 . 22 6.2.6 焊縫計算 . 23 6.2.7 懸臂段處的橫梁吊點受力情況 . 25 6.2.8 外滑梁驗算 . 26 7.結(jié)論 . 28

3、邊跨直線段、合攏段 方案二 二 1. 檢算參考資料1)橋梁施工工程師手冊（第二版）2)公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 JTJ025-86 3)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GBJ10-89 4)結(jié)構(gòu)力學(xué) 5)材料力學(xué) 6)鋼結(jié)構(gòu) 2. 工程概況烏江特大橋主橋116+220+116m預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆連續(xù)剛構(gòu)箱梁邊跨現(xiàn)澆段長 3.9m，過渡墩外懸段長 2.38m，梁高 4m，梁寬 11.25m。邊跨合龍段長為 2m，箱梁高均為 4m。圖 2-1 烏江特大橋主橋邊跨直線段、合攏段一般構(gòu)造 邊跨現(xiàn)澆段采用過渡墩上預(yù)埋的 I56 型鋼，作為承載結(jié)構(gòu)進(jìn)行施工，上布置三道 I56 型鋼橫梁，縱梁選擇 I32 型鋼布置

4、。在中間三根 I56 型鋼端部，焊接 I32作為支撐連接到下面的 II56 型鋼。II56 型鋼通過其下 10cm 實心鋼棒來支撐，整個托架平臺通過預(yù)埋的 I56 型鋼及 II56 下的 10cm 實心鋼棒來支撐。托架平臺采用鋪方木和鋼板搭設(shè)底模系統(tǒng)，底模后橫梁利用吊桿錨固在 28 號懸臂段底板、翼緣板上。側(cè)模采用大塊鋼模，內(nèi)模采用組合鋼模及鋼管支架支撐。邊跨現(xiàn)澆段進(jìn)行一次性澆筑，采用統(tǒng)一拌合運(yùn)輸。3 3 方案簡述 烏江橋合攏段，通過在過渡墩預(yù)埋牛腿。來搭設(shè)作為邊跨合攏段的三角架施工平臺。在施工時分為邊跨直線段施工階段、邊跨合攏段施工階段兩階段。在計算時，通過 MIDAS CIVIL2010(

5、7.8)有限元分析軟件建立模型分別對兩施工階段，進(jìn)行結(jié)構(gòu)內(nèi)力、應(yīng)力計算和位移計算。在計算荷載時分別對翼緣板、腹板、底板的荷載進(jìn)行計算。4 4 三角托架平臺受力計算4.1 主要設(shè)計參數(shù) （1）砼自重 G=27KN/m3； （2）鋼材彈性模量 E=210GPa； （3）材料強(qiáng)度設(shè)計值：牌號 許用正應(yīng)力σ 許用彎曲應(yīng)力σw 許用剪切應(yīng)力τ Q235 215MPa 215MPa 125MPa Q345 310MPa 310MPa 180MPa PSB930 837 MPa 4.2 荷載系數(shù)及荷載組合 1.考慮箱梁混凝土澆筑時漲模等系數(shù)的超載系數(shù)：

6、1.05； 2.恒載分項系數(shù) k1=1.2，活載分項系數(shù) k2=1.4； 3.施工機(jī)具及人群荷載：2.5KPa； 4.傾倒混凝土產(chǎn)生的荷載：2KPa； 5.振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：2KPa； 6.模板重量按 2.5KN/m2 計； 7.直線段：邊跨直線段施工荷載對托架平臺受力； 直線段及合攏段：邊跨直線段施工后及邊跨合攏段施工荷載對托架平臺受力； 4.3 荷載工況 合攏 段荷載 計算 根據(jù)箱梁截面圖，該段邊跨直線段為變截面，取平均截面進(jìn)行分析，將箱梁分成翼緣板、腹板、底板等 5 部分。 圖 4-1 直線段、合攏段典型截面 5 5. . 直線段變截面荷載5.1 荷載計算 單側(cè)翼緣板荷載 （1）單側(cè)

7、翼緣板混凝土荷載為：q1=76.97*1.05*1.2=78.23KN/m2 （2）模板荷載按 2.5KN/m2 計，模板荷載：q2=2.5*1.2=3 KN/m2 （3）人群及機(jī)具荷載為：q3=2.5*1.4=3.5 KN/m2 （4）傾倒和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載為：q4=（2+2）*1.4=5.6 KN/m2 （5）外模桁架模板及平臺等自重荷載為：q5=4KN/m2 單側(cè)翼緣板荷載為：W W 1=(q1+q2+q3+q4+q5)= 94.33 KN/m2單側(cè)腹板荷載 （1）單側(cè)腹板混凝土荷載為：q1=108*1.05*1.2=136.08KN/m2 （2）模板荷載按 2.5KN/m2 計，模

8、板荷載：q2=2.5*1.2=3 KN/m2 （3）人群及機(jī)具荷載為：q3=2.5*1.4=3.5 KN/m2 （4）傾倒和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載為：q4=（2+2）*1.4=5.6 KN/m2 （5）底模平臺荷載：Q5=3*1.4=4.2KN/m2 腹板荷載為：W W 2=(q1+q2+q3+q4+q5)= 152.38 KN/m2底板荷載 （1）底頂板混凝土荷載為：q1=30.2*1.05*1.2=38.052 KN/m2 （2）模板荷載按 2.5KN/m2 計，模板荷載：q2=2.5*1.2=3 KN/m2 （3）人群及機(jī)具荷載為：q3=2.5*1.4=3.5 KN/m2 （4）傾倒和振搗

9、混凝土產(chǎn)生的荷載為：q4=（2+2）*1.4=5.6 KN/m2 （5）內(nèi)模及支架自重荷載為：q5=4KN/m2 底板荷載為：W3=(q1+q2+q3+q4+q5)=54.152 KN/m2圖 5-1 變截面均布荷載截面 5.2 結(jié)構(gòu)驗算 5.2.1 模型簡述 模型底橫梁選擇 I56 型鋼，縱梁選擇 I32 型鋼。牛腿 I56 型鋼預(yù)埋在墩柱里面，在其端部選擇剛性連接。下部結(jié)構(gòu)三角架選擇 I32 型鋼連接，和底部橫梁II56 型鋼連接，現(xiàn)在剛性連接和約束 x 方向的力。在其下有 4 根 1m 長 10cm 的實心鋼棒支撐。實心鋼板后端部選擇剛性連接，中間位置選擇約束 x、y、z 方向的力而不約

10、束彎矩的傳遞故選擇鉸接。中部穿入長 1m 雙 32 槽鋼作為吊點支撐，通過精軋螺紋鋼連接到下面的 II56 型鋼上，精軋螺紋鋼邊界條件選擇彈性連接中僅受拉連接。在型鋼與型鋼接觸點上選擇彈性連接中的剛性連接。在 I36 型鋼上鋪有 2cm 鋼板作為荷載傳遞介質(zhì)，對應(yīng)荷載的分區(qū)、分區(qū)鋼板然后對應(yīng)加載如圖：-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-54.1-54.1-54.1-5

11、4.1-54.1-54.1-54.1-54.1-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1

12、-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-152.4-152.4-152.4-152.4-

13、152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-54.1-54.1-54.1-54.1 圖 5-2 三角架及荷載布置 xyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzx

14、y zxyzxyzxyz xyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyz 圖 5-3 邊界條件5.2.1 底縱梁

15、 I32 型 型 鋼驗算圖 5-4 底縱梁彎矩 Max 彎矩=10kN*m圖 5-5 底縱梁剪力 Max 剪力=14.7kN圖 5-6 底縱梁撓度 Max 撓度=0.9mm 圖 5-7 底縱梁組合應(yīng)力 Max 組合應(yīng)力=14.8Mpa;225.2Mpa 5.2.2 底橫梁 I56 驗算圖 5-8 底橫梁彎矩 Max 彎矩=16kN*m圖 5-9 底橫梁剪力Max 剪力=80.5kN 圖 5-10 底橫梁撓度 Max 撓度=0.84mm圖 5-11 底橫梁組合應(yīng)力 Max 組合應(yīng)力 =23.1Mpa;235Mpa （滿足要求）5.2.3 三角架 驗算圖 5-12 三角架軸力 Max 軸力=17.

16、1Mpa;205Mpa （滿足要求） 圖 5-13 三角架剪力 Max 剪力=33Mpa;125Mpa （滿足要求）圖 5-14 三角架組合應(yīng)力 Max 應(yīng)力=62.7Mpa;225.2Mpa（滿足要求）5.2.4 底橫梁 II56 型鋼驗算圖 5-15 底橫梁彎矩 Max 彎矩=10.06kN*m 圖 5-16 底橫梁剪力 Max 剪力=67.5kN圖 5-17 底橫梁撓度 Max 撓度=0.1mm圖 5-18 底橫梁組合應(yīng)力 Max 組合應(yīng)力=12.7Mpa;225.2Mpa（滿足要求）5.2.5 雙 雙 32 槽鋼及吊 桿 驗算 吊點設(shè)置主要是為了作為下部支撐結(jié)構(gòu)的保險。防止短期集中荷載

17、，造成的不利影響。圖 5-19 吊桿組合應(yīng)力 Max 組合應(yīng)力=7.6Mpa 故保險系統(tǒng)滿足荷載要求 5.2.56 底部支撐實心鋼棒驗算圖 5-20 鋼棒彎矩 Max 彎矩=4.44kN*m圖 5-20 鋼棒剪力 Max 剪力=79.4kN 圖 5-21 鋼棒組合應(yīng)力 Max 組合應(yīng)力=47.6Mpa;225.2Mpa(滿足要求)圖 5-22 鋼棒撓度 Max 撓度=0.07mm;L/400=2.5mm(滿足要求) 6 6. . 直線段及合攏段平面荷載6.1 荷載組合 單側(cè)翼緣板荷載 （1）單側(cè)翼緣板混凝土荷載為：q1=76.97*1.05*1.2=78.23KN/m2 （2）模板荷載按 2.

18、5KN/m2 計，模板荷載：q2=2.5*1.2=3 KN/m2 （3）人群及機(jī)具荷載為：q3=2.5*1.4=3.5 KN/m2 （4）傾倒和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載為：q4=（2+2）*1.4=5.6 KN/m2 （5）外模桁架模板及平臺等自重荷載為：q5=4KN/m2 單側(cè)翼緣板荷載為：W W 1=(q1+q2+q3+q4+q5)= 94.33 KN/m2單側(cè)腹板荷載 （1）單側(cè)腹板混凝土荷載為：q1=108*1.05*1.2=136.08KN/m2 （2）模板荷載按 2.5KN/m2 計，模板荷載：q2=2.5*1.2=3 KN/m2 （3）人群及機(jī)具荷載為：q3=2.5*1.4=3.5

19、KN/m2 （4）傾倒和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載為：q4=（2+2）*1.4=5.6 KN/m2 （5）底模平臺荷載：Q5=3*1.4=4.2KN/m2 腹板荷載為：W W 2=(q1+q2+q3+q4+q5)= 152.38 KN/m2底板荷載 （1）底頂板混凝土荷載為：q1=20.03*1.05*1.2=25.24KN/m2 （2）模板荷載按 2.5KN/m2 計，模板荷載：q2=2.5*1.2=3 KN/m2 （3）人群及機(jī)具荷載為：q3=2.5*1.4=3.5 KN/m2 （4）傾倒和振搗混凝土產(chǎn)生的荷載為：q4=（2+2）*1.4=5.6 KN/m2 （5）內(nèi)模及支架自重荷載為：q5=4

20、KN/m2 底板荷載為：W3=(q1+q2+q3+q4+q5)=41.34 KN/m2圖 6-1 合攏段截面均布荷載 6.2 結(jié)構(gòu)驗算 6.2.1 模型簡述 模型底橫梁選擇 I56 型鋼，縱梁選擇 I32 型鋼。前橫梁選擇 II45 型鋼，由懸臂段 28#段預(yù)埋精軋螺紋鋼提供支撐，其邊界條件選擇鉸接。牛腿 I56 型鋼預(yù)埋在墩柱里面，在其端部選擇剛性連接。下部結(jié)構(gòu)三角架選擇 I32 型鋼連接，和底部橫梁 II56 型鋼連接，在其下有 4 根 1m 長 10cm 的實心鋼棒支撐。實心鋼棒后端部選擇剛性連接，中間位置選擇約束 x、y、z 方向的力而不約束彎矩的傳遞故選擇鉸接。中部穿入長 1m 雙

21、32 槽鋼作為吊點支撐，通過精軋螺紋鋼連接到下面的 II56 型鋼上，精軋螺紋鋼邊界條件選擇彈性連接中僅受拉連接。在型鋼與型鋼接觸點上選擇彈性連接中的剛性連接。在 I32 型鋼上鋪有 2cm 鋼板作為荷載傳遞介質(zhì)，對應(yīng)荷載的分區(qū)、分區(qū)鋼板然后對應(yīng)加載如圖：-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-

22、94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-41.3-41.3-41.3-41.3-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-41.3-41.3-41.3-41.3

23、-41.3-41.3-41.3-41.3-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1

24、-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-54.1-54.1-54.1-54.1

25、-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-54.1-54.1-54.1-54.1-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-41.3-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-54.1-94.

26、3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-94.3-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-152.4-54.1-54.1-54.1-54.1 圖 6-2 三角架及荷載布置 xy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxyzxy zxy zxyzxy zxyzxyzxyzxyzxy zxyzxyz

27、xy zxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy z xy z xy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxyzxyzxy zxy zxy zxy zxy zx

28、y zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxy zxyzxyzxyzxyzxyzxyzxyzxy zxy z 圖 6-3 邊界條件 6.2.1 底縱梁 梁 I32 型 型 鋼驗算圖 6-4 底縱梁彎矩 Max 彎矩= 47.13kN*m圖 6-5 底縱梁剪力 Max 剪力=71.8kN 圖 6-6 底縱梁撓度 Max 撓度=1.445mm圖 6-7 底縱梁組合應(yīng)力 Max 組合應(yīng)力=70Mpa;225.2Mpa 6.2.2 橫梁 I56 型鋼驗算圖

29、 6-8 底橫梁彎矩 Max 彎矩=36.3kN*m 圖 6-9 底橫梁剪力 Max 剪力=101.6kN 圖 6-10 底橫梁撓度 Max 撓度=1.443mm圖 6-11 底橫梁組合應(yīng)力 Max 組合應(yīng)力=102Mpa;225.2Mpa(滿足要求)6.2.3 三腳架驗算圖 6-12 三角架軸力 Max 軸力=27.34Mpa;205Mpa(滿足要求)圖 6-13 三角架剪力 Max 剪力=45.8Mpa;125Mpa(滿足要求)圖 6-14 三角架組合應(yīng)力 Max 組合應(yīng)力=77.8Mpa;225.2Mpa（滿足要求）圖 6-15 三角架撓度 Max 撓度=1.42mm;l/400=6.7

30、5mm（滿足要求）6.2.4 底橫梁 II56 型鋼驗算圖 6-16 底橫梁彎矩 Max 彎矩=15.9kN*m圖 6-17 底橫梁剪力 Max 剪力=107.4kN 圖 6-18 底橫梁組合應(yīng)力 Max 組合應(yīng)力=19.8Mpa;225.2Mpa圖 6-19 底橫梁撓度 Max 撓度=0.15mm;L/400=18.75mm 6.2.5 雙 雙 32 槽鋼及吊桿驗算圖 6-20 吊桿組合應(yīng)力 Max 組合應(yīng)力=12.2Mpa 故精軋螺紋鋼滿足抗拉要求 6.2.6 鋼棒計算 圖 6-21 鋼棒彎矩 Max 彎矩=7.02kN*m圖 6-22 鋼棒剪力 Max 剪力=125.4kN圖 6-23

31、鋼棒組合應(yīng)力 Max 組合應(yīng)力=75.2Mpa;225.2Mpa(滿足要求) 圖 6-23 鋼棒撓度 Max 撓度=0.1mm;L/400=2.5mm（滿足要求）6.2.6 焊縫計算 查鋼結(jié)構(gòu)連接節(jié)點設(shè)計手冊可知，角焊縫的最大綜合應(yīng)力計算公式：wfw e w e w e ffsfl hVl hVl hN£ + +×=2 2 2)22( )21( )2(bs式中：fss;焊縫最大綜合應(yīng)力；N、V;作用于連接處的軸心力、剪力；wl ;焊縫計算長度；eh;角焊縫的有效厚度；fb ;正面角焊縫的強(qiáng)度；wff ;許用應(yīng)力。焊縫計算選擇在模型焊縫處設(shè)置固接，得到焊縫處的各方向的剪力。1

32、 1）I56 牛腿接長焊縫處驗算圖 6-24 I56 牛腿焊縫反力 MaxxF = 152.6kN Max 3.61yF kN =Max 232.4 Fz kN =2 2 2e152600 3610 232400( ) ( ) ( ) 1602 1120 2 1120 2 1120fse eMPah h hs = + + £´ ´ ´ ´ ´ ´ 求得 1.0eh mm ³ ；故，角焊縫的較小的焊角尺寸 /0.7 1.4f eh h mm = ³ ， 考慮到焊接質(zhì)量，取安全系數(shù)為2，故，角焊縫的較小的角焊

33、縫尺寸 1.4 2 3fh mm ³ ´ » ，現(xiàn)場角焊縫高度不低于5mm。2)三角架端部焊縫計算圖 6-24 三角架端部焊縫反力 MaxxF = 55.8kN Max 142.5yF kN =Max 412 Fz kN =2 2 2e55800 142500 412000( ) ( ) ( ) 1602 640 2 640 2 640fse eMPah h hs = + + £´ ´ ´ ´ ´ ´ 求得 2.15eh mm ³ ；故，角焊縫的較小的焊角尺寸 /0.7 3.07f e

34、h h mm = ³ ， 考慮到焊接質(zhì)量，取安全系數(shù)為2，故，角焊縫的較小的角焊縫尺 3.07 2 6.14fh mm ³ ´ » ，現(xiàn)場角焊縫高度不低于10mm。3 3) )三角架中部焊縫計算圖 6-25 三角架中下部焊縫反力 MaxxF = 121.08kN Max 0.44yF kN =Max 258.26 Fz kN =2 2 2e121080 440 258260( ) ( ) ( ) 1602 640 2 640 2 640fse eMPah h hs = + + £´ ´ ´ ´ ´ ´ 求得 1.4eh mm ³ ；故，角焊縫的較小的焊角尺寸 /0.7 2f eh h mm = ³ ， 考慮到焊接質(zhì)量，取安全系數(shù)為2，故，角焊縫的較小的角焊縫尺 2 2 4fh mm ³ ´ » ，現(xiàn)場角焊縫高度不低于5mm。綜上所述：考慮