腳手架搭設(shè)計(jì)算書

1、腳手架搭設(shè)計(jì)算書第九章、計(jì)算書(1)腳手架搭設(shè)參數(shù)2技術(shù)措施腳手架從地面開場(chǎng)搭設(shè)搭設(shè)高度(m)頂步欄桿圖(m)1.5內(nèi)立桿距墻(m)立桿步距(m)總步數(shù)24立桿縱距(m)立桿橫距(m)小橫桿伸出內(nèi)立 桿長(zhǎng)度(m)掃地桿距地(m)米用小橫桿在上布置，搭接在大橫桿上的小橫桿根數(shù)為1根鋼管類型48 X連墻件布置方式二步三跨連墻件連接方式扣件連接連墻件扣件連接 方式雙扣件扣件抗滑承載力折 減系數(shù)1腳手架沿墻縱向長(zhǎng)度(m)采用鋼絲純分段卸荷卸荷次數(shù)2卸荷上段下傳荷載 百分比(%)30鋼絲繩不均勻系 數(shù)鋼絲純平安系數(shù)63各段卸荷參數(shù)表:分段名稱步數(shù)腳手板層數(shù)鋼絲繩吊點(diǎn)豎向 間隔(m)吊點(diǎn)程度間隔兒倍 于立

2、桿縱距第1段88-第2段8863第3段8963裝修腳手架均布 活加j我(kN/m )2裝修腳手架同時(shí)施 工層數(shù)2(2)風(fēng)荷載參數(shù)工程地理位置貴州貴陽市根本風(fēng)壓(kN/m2)地面粗糙度類別C類(有密集建筑群 市區(qū))(3)靜荷載參數(shù) 1)腳手板參數(shù)選用沖壓鋼腳手板，步步滿鋪腳手板腳手板自重(kN/m2)鋪設(shè)層數(shù)252)防護(hù)欄桿第2步開場(chǎng)步步設(shè)防護(hù)欄桿每步防護(hù)欄桿根數(shù)2總根數(shù)483)圍護(hù)材料密目網(wǎng)規(guī)格密目網(wǎng)自重(kN/m2)密目網(wǎng)自重(kN/m2)上半步高度(m)腳手架搭設(shè)體系剖面圖7沖壓鋼腳手板3T1500腳手架搭設(shè)體系平面圖、小橫桿的計(jì)算小橫桿在大橫桿的上面，考慮活荷載在小橫桿上的最不利布置，驗(yàn)

3、算強(qiáng)度和撓度 時(shí)不計(jì)小橫桿的懸挑荷載，小橫桿按照簡(jiǎn)支梁進(jìn)展強(qiáng)度和撓度計(jì)算。.均布荷載值計(jì)算作用在小橫桿上的荷載標(biāo)準(zhǔn)值：X 1.5/2+2 X 1.5/2 = 1.755 kN/m作用在小橫桿上的荷載設(shè)計(jì)值：XXX 2X 1.5/2 = 2.406 kN/m.強(qiáng)度驗(yàn)算最大彎矩 M = ql 2x2/8 = 0.192 kN.m ;最大應(yīng)力計(jì)算值 (T = ToMX X 106X 103=51.395 N/mm2;小橫桿實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值 2.1.最大撓度v = 5ql 4/384EI x x 8004/(384 x x 105 x x 小橫桿實(shí)際最大撓度計(jì)算值62小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f=205N/

4、mm2,滿足要求!410)=0.459 mm；v =0.459mm小于最大允許撓度值 min800/150, 10 =5.333mm滿足要求！、大橫桿的計(jì)算小橫桿在大橫桿的上面，小橫桿把荷載以集中力的形式傳遞給大橫桿，所以，大 橫桿按照集中力作用下的三跨連續(xù)梁進(jìn)展強(qiáng)度和撓度計(jì)算。計(jì)算小橫桿傳遞給大橫桿的集中力時(shí)，計(jì)入小橫桿的懸挑荷載。.小橫桿傳遞給大橫桿的集中力計(jì)算內(nèi)排大橫桿受到的集中力標(biāo)準(zhǔn)值：b(1+a1/l b)2x x x (1+0.1/0.8) 2=0.889 kN；內(nèi)排大橫桿受到的集中力設(shè)計(jì)值：b(1+a/l b)2x x x (1+0.1/0.8) 2=1.218 kN;外排大橫桿

5、受到的集中力標(biāo)準(zhǔn)值：b1+(a i/1 b)2x x x 1+(0.1/0.8) 2=0.713 kN ;外排大橫桿受到的集中力設(shè)計(jì)值：b1+(a i/1 b)2x x x 1+(0.1/0.8) 2=0.978 kN ;3.1.大橫桿按三跨每跨中部均有集中活荷載分布計(jì)算，由腳手架大橫桿試驗(yàn)可知， 大橫桿按照三跨連續(xù)梁計(jì)算是偏于平安的， 按以上荷載分布進(jìn)展計(jì)算可以滿足要求并且 與我國(guó)工程長(zhǎng)期使用經(jīng)歷值相符。根據(jù)實(shí)際受力情況進(jìn)展電算，得到計(jì)算簡(jiǎn)圖及內(nèi)力、變形圖如下內(nèi)排大橫桿、 外排大橫桿計(jì)算方式完全一樣，下面是內(nèi)排大橫桿的計(jì)算過程，外排大橫桿計(jì)算過程從 略，僅給出最終計(jì)算結(jié)果：彎矩和剪力計(jì)算簡(jiǎn)圖

6、0.8240.7970.6090.4210.4480.7970.6360.6090.8240.4210.4480.636剪力圖(kN)0.889kN0.889kN0.889kN0.889kN0. 889kN0.03kN /m0.889kN0.889kN750150015001500750750750750750變形計(jì)算簡(jiǎn)圖變形圖(mm)計(jì)算得到內(nèi)排大橫桿：最大變形：v = 1.751 mm最大支座反力：F= 2.679 kN計(jì)算得到外排大橫桿(計(jì)算過程從略):最大變形：v = 1.415 mm最大支座反力：F= 2.161 kN3.1.最大應(yīng)力計(jì)算值(TXX 106X 103=87.007 N

7、/mm2;大橫桿實(shí)際彎曲應(yīng)力計(jì)算值 62小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 用=205N/mm2,滿足要求！3.1.最大撓度v =1.751mm大橫桿實(shí)際最大撓度計(jì)算值 v =1.751mm小于最大允許撓度值 min1500/150,10 =10.000mm滿足要求！、作業(yè)層立桿扣件抗滑承載力的計(jì)算扣件的抗滑承載力按照下式計(jì)算:Y 0 R < Rc其中 Y 0 -腳手架構(gòu)造重0性系數(shù)，取1.1 ；Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計(jì)值。標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.00kN?？奂够休d力折減系數(shù)1,那么該工程采用的單扣件承載力取值為8.000kN,雙扣件承載力取值為12.000kN;R - 縱向或橫

8、向程度桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計(jì)值。本工程內(nèi)排大橫桿傳給內(nèi)立桿的豎向作用力為2.679 kN, 外排大橫桿傳給外立桿的豎向作用力為2.161 kN ；作業(yè)層內(nèi)立桿扣件抗滑承載力驗(yàn)算：內(nèi)立桿受到的豎向作用力丫 0 X 2.679kN <8.000kN,內(nèi)立桿采用單扣件，其抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！作業(yè)層外立桿扣件抗滑承載力驗(yàn)算：外立桿受到的豎向作用力丫0X 2.161kN <8.000kN,外立桿采用單扣件，其抗滑承載力的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！、腳手架立桿荷載計(jì)算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。5.1.根據(jù)鋼絲純卸荷點(diǎn)的位置，把腳手架分成以下3段；各段腳手架搭設(shè)高度 H

9、為：第1段：高度0.000-14.600米，腳手架高度H=14.600米；第2段：高度14.600-29.000米，腳手架高度H=14.400米；第3段：高度29.000-44.400米，腳手架高度H=15.400米；5.2.各段靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算過程完全一樣，我們僅給出第1 段靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算過程，最后給出各段的最終計(jì)算結(jié)果。(1) 構(gòu)造自重標(biāo)準(zhǔn)值NG1k采用48 X 2.7鋼管。外立桿：NG1kX 14.600=1.579 kN ;內(nèi)立桿：NG1kX 14.600=1.297 kN ;(2) 構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k1)腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k12 ,鋪設(shè)層數(shù)n1=8層。外立桿：NG2

10、k1= n1 x x lb x la Xgk1 = 8 x x x x 0.3=1.440 kN ;內(nèi)立桿：Ns2k1= n1 x x lb+a1x la Xgk1=8XX0.8+0.1xx 0.3=1.800 kN ；2) 防護(hù)欄桿及扣件的自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k3采用48 x 2.7鋼管，自重標(biāo)準(zhǔn)值gk3=0.0302kN/m。外立桿：NG2k3= n3 X la x gk3+0.0132=14 XX 0.0302+0.0132=0.819 kN ;3）圍護(hù)材料的自重標(biāo)準(zhǔn)值N32k420外立桿：NG2k4= la XH XXX 0.01=0.219 kN;4）附加橫桿及扣件的自重標(biāo)準(zhǔn)值N32k5

11、搭接在大橫桿上的小橫桿根數(shù) n4=1根，鋪設(shè)層數(shù)n5=8層，采用48 乂 2.7鋼管, 自重標(biāo)準(zhǔn)值gk6=0.0302kN/m。外立桿：NG2k5= n5Xn4X X lb Xgk6+0.0132=8 X 1 X X X 0.0302+0.0132=0.202 kN ;內(nèi)立桿：NG2k5= n5Xn4X x lb+a1Xgk6+0.0132=8 X 1 X X 0.8+0.1義 0.0302+0.0132= 0.226 kN ;5構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值N32k合計(jì)外立桿：NG2k=1.440+0.819+0.219+0.202=2.680 kN ;內(nèi)立桿：NG2k=1.800+0.226=2.026

12、 kN ;各段靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算過程完全一樣，上面我們給出了第1段靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值的計(jì)算過程，最后給出各段的最終計(jì)算結(jié)果如下：第 1 段：高度 0.000-14.600 米，外立桿：NG1k=1.579kN, N32k=2.680kN;內(nèi)立桿：Ns1k=1.297kN, NG2k=2.026kN;第 2 段：高度 14.600-29.000 米，外立桿：Ns1k=1.558kN, NG2k=2.794kN;內(nèi)立桿：Ns1k=1.279kN, NG2k=2.026kN;第 3 段：高度 29.000-44.400 米，外立桿：Ns1k=1.666kN, NG2k=3.132kN;內(nèi)立桿：Ns1k=1

13、.368kN, NG2k=2.280kN;5.1.活荷載按照2個(gè)裝修作業(yè)層荷載為2 kN/m計(jì)算，活荷載合計(jì)值匯Qk=4kN/m2< 外立桿：匯 Nkx lb Xla xEx x X 4=2.400 kN ;內(nèi)立桿：E Nkx lb+a1x la xEx 0.8+0.1乂 乂 4=3.000 kN ；5.2.Wk= jl z . jl s . CD 0其中co。-根本風(fēng)壓（kN/m2）,按照荷載標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定采用：0 = 0.2 kN/m 2;呼-風(fēng)荷載體型系數(shù)：s s X 0.800=1.040 ; 為擋風(fēng)系數(shù)，考慮了腳手架和圍護(hù)材料的共同作用，計(jì)算過程復(fù)雜因篇幅有限計(jì)算過程從略。u最大值取

14、1.0 ;因此這里取s=1.0o仙z -風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照荷載標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定采用：第1段：高度0.000-14.600米，腳手架底部以z=0.650,腳手架頂部仙 z=0.650 ;第2段：高度14.600-29.000米，腳手架底部以z=0.650 ,腳手架頂部 仙 z=0.866;第3段：高度29.000-44.400米，腳手架底部以z=0.866 ,腳手架頂部呼=1.044;經(jīng)計(jì)算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：第1段：高度0.000-14.600米，腳手架底部 W,腳手架頂部 W;第2段：高度14.600-29.000米，腳手架底部 W,腳手架頂部W2;第3段：高度29.000-44.400米

15、，腳手架底部 W,腳手架頂部 W;、立桿穩(wěn)定性計(jì)算根本數(shù)據(jù)計(jì)算 1 . 立桿長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算根據(jù)?扣件式標(biāo)準(zhǔn)?第5.1.9 條：長(zhǎng)細(xì)比入=l 0/i = k h/i= h/i k 取為 1查？扣件式標(biāo)準(zhǔn)？表5.2.8得：仙=1.500 ;立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i = 1.600 cm ；XXX立桿實(shí)際長(zhǎng)細(xì)比計(jì)算值入=168.750小于容許長(zhǎng)細(xì)比210,滿足要求！6.1. 小長(zhǎng)細(xì)比入=l 0/i = k it xxx 100/1.600=194.906 ;穩(wěn)定系數(shù)小查？扣件式標(biāo)準(zhǔn)？附錄A.0.6表得到：小=0.189 ;6.1.3. 風(fēng)荷載設(shè)計(jì)值產(chǎn)生的立桿段彎矩MwMw=1.4 0.6M wkM k =

16、0.05kl H 2wkk a c經(jīng)計(jì)算得到，各段彎矩 M為:第1段：高度0.000-14.600米，腳手架底部MW- mi 第2段：高度14.600-29.000米，腳手架底部MW -第3段：高度29.000-44.400米，腳手架底部MW - m 外立桿穩(wěn)定性計(jì)算采用鋼絲繩卸荷的腳手架并不是在卸荷點(diǎn)處斷開的，所以，上段的荷載總有一部分是會(huì)傳到下段的。我們按照上段傳給下段30%恒荷載計(jì)算。X NG1 + N32km NQk經(jīng)計(jì)算得到，各段N 值為：x x x x 30%=10.556kN乂乂乂乂 30%=10.309kNX X2.400=9.117kN ;抗壓應(yīng)力計(jì)算值 （T = 丫 0N/

17、（6A） + yqM/W < f經(jīng)計(jì)算得到，各段6值為：第1段：高度0.000-14.600米，抗壓應(yīng)力計(jì)算值62;第2段：高度14.600-29.000米，抗壓應(yīng)力計(jì)算值62;22，22，22，第3段：高度29.000-44.400米，抗壓應(yīng)力計(jì)算值62;組合風(fēng)荷載時(shí)，第1段（高度0.000-14.600米）外立桿實(shí)際抗壓應(yīng)力計(jì)算值6滿足要求！組合風(fēng)荷載時(shí)，第2段（高度14.600-29.000米）外立桿實(shí)際抗壓應(yīng)力計(jì)算值6滿足要求！組合風(fēng)荷載時(shí)，第3段（高度29.000-44.400米）外立桿實(shí)際抗壓應(yīng)力計(jì)算值6 滿足要求！內(nèi)立桿穩(wěn)定性計(jì)算采用鋼絲繩卸荷的腳手架并不是在卸荷點(diǎn)處斷開的

18、，所以，上段的荷載總有一部分是會(huì)傳到下段的。我們按照上段傳給下段30%恒荷載計(jì)算。X NGi+NGzkZZ NQk經(jīng)計(jì)算得到，各段N值為：X X X X 30%=9.352kNx x x x 30%=9.060kNx x3.000=8.158kN ；抗壓應(yīng)力計(jì)算值經(jīng)計(jì)算得到，各段 第1段：高度 第2段：高度 第3段：高度組合風(fēng)荷載時(shí)，第 滿足要求！組合風(fēng)荷載時(shí)，第 滿足要求！組合風(fēng)荷載時(shí)，第 滿足要求！鋼絲純卸荷計(jì)算（T = 丫 0N/（小 A） + TqM/W < f（T值為：0.000-14.600米，抗壓應(yīng)力計(jì)算值614.600-29.000米，抗壓應(yīng)力計(jì)算值629.000-44.

19、400米，抗壓應(yīng)力計(jì)算值62;2；2；1段（高度0.000-14.600米）內(nèi)立桿實(shí)際抗壓應(yīng)力計(jì)算值（72段（高度14.600-29.000米）內(nèi)立桿實(shí)際抗壓應(yīng)力計(jì)算值63段（高度29.000-44.400米）內(nèi)立桿實(shí)際抗壓應(yīng)力計(jì)算值622,22,22在腳手架全高范圍內(nèi)卸荷2次；吊點(diǎn)選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點(diǎn)位置;以卸荷吊點(diǎn)分段計(jì)算。第1次卸荷點(diǎn)高度為14.600米，鋼絲繩上下吊點(diǎn)的豎向間隔 點(diǎn)程度間隔3.0倍于立桿縱距；第2次卸荷點(diǎn)高度為29.000米，鋼絲繩上下吊點(diǎn)的豎向間隔ls為6.000米，吊ls為6.000米，吊點(diǎn)程度間隔3.0倍于立桿縱距；各卸荷點(diǎn)鋼絲純卸荷計(jì)算方法是一樣的，

20、下面我們僅給出第一次卸荷的計(jì)算過程, 其他的卸荷點(diǎn)直接給出計(jì)算結(jié)果。7.1.卸荷點(diǎn)處立桿軸向力計(jì)算：R =kxXNXXX 3=46.392 kNP2 =kxXN2X x x 3=40.771 kN經(jīng)過計(jì)算得到a1a2各吊點(diǎn)位置處內(nèi)力計(jì)算為(kN) ：T1 = P 1/sina 1T2 = P 2/sina 2G1 = P 1/tana 1G2 = P 2/tana 2其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩程度分力。7.1.2 鋼絲繩的最小直徑計(jì)算卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為Fg= T 1 =47.165 kN 。鋼絲繩的容許拉力按照下式計(jì)算：Fg = a Fg/K其中Fg- 鋼絲繩的容許拉力(kN) ；

21、Fg - 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN) ，2， d 為鋼絲繩直徑(mm)；a -鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)；K - 鋼絲繩使用平安系數(shù)。計(jì)算中Fg取 47.165kN, a =0.85 , K=6,得至U：選擇卸荷鋼絲純白最小直徑為：d =(2 XX 6/0.85) = 25.804 mm。7.1.吊環(huán)強(qiáng)度計(jì)算公式為：(T = N / A < f 其中f 為拉環(huán)鋼筋抗拉強(qiáng)度，按 ?混凝土構(gòu)造設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)?10.9.8 每個(gè)拉環(huán)按2個(gè)截面計(jì)算的吊環(huán)應(yīng)力不應(yīng)大于50N/mm2；N - 吊環(huán)上承受的荷載等于Fg ；2 兀d ;選擇吊環(huán)的最小直徑要為：d =2XFg/f/冗=2X X 103/5

22、0/3.142= 24.506mm。實(shí)際吊環(huán)選用直徑D=25mm勺HPB235勺鋼筋制作即可。第1次卸荷鋼絲繩最小直徑為 25.8mm(鋼絲繩型號(hào)：6X 19),必須拉緊至47.165 kN,吊環(huán)直徑為25mm根據(jù)各次卸荷高度得：第2次卸荷鋼絲繩最小直徑為 24.3mm(鋼絲繩型號(hào)：6X 19),必須拉緊至41.710 kN,吊環(huán)直徑為25mm連墻件的穩(wěn)定性計(jì)算風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計(jì)值(kN) ，按照下式計(jì)算：NwXWX A = 4.736 kN ;每個(gè)連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風(fēng)面積Aw = 16.200 m 2；連墻件的軸向力設(shè)計(jì)值Nl = N lw + N 0= 7.736

23、kN ；連墻件承載力設(shè)計(jì)值按下式計(jì)算：N f =6 A f其中小-軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)；由長(zhǎng)細(xì)比l/i = 700/16的結(jié)果查表得到 小=0.873 ;A = 3.84 cm 2； f=205 N/mm 2；連墻件軸向承載力設(shè)計(jì)值為 NfX X 102X205X 10-3 = 68.703 kN ;N=7.736kN < N f=68.703kN,連墻件的設(shè)計(jì)計(jì)算滿足要求！連墻件采用雙扣件與墻體連接。由以上計(jì)算得到Ni=7.736kN 0雙扣件的抗滑力12.000kN,滿足要求!混凝土部分受壓面積 2A=100X部分受壓面上作用的部分壓力設(shè)計(jì)值F1=W B i(f cc-(T)A1

24、X3X X X 1) X經(jīng)歷算，混凝土支撐面部分壓力設(shè)計(jì)值大于實(shí)際值，混凝土部分受壓承載力滿足 要求。、腳手架配件數(shù)量匡算扣件式鋼管腳手架的桿件裝備數(shù)量需要一定的充裕量，以適應(yīng)構(gòu)架時(shí)變化需要，因此按匡算方式來計(jì)算；根據(jù)腳手架立桿數(shù)量按以下公式進(jìn)展計(jì)算： H (n+l a/h n-2 l a/h)小橫桿數(shù)(根)N i (H/2h + 1) n直角扣件數(shù)(個(gè))N 2 - (H/h + 1) - n對(duì)接扣件數(shù)(個(gè))N3 = L/l旋轉(zhuǎn)扣件數(shù)(個(gè))N 4 L/l腳手板面積(m2 (n-2) l a l b其中n -立桿總數(shù)(根)n=10 ；H -搭設(shè)高度(m) H=44.4 ;h - 步距(m) h=

25、1.8 ;la-立桿縱距(m) l a=1.5 ;l b -立桿橫距(m) l b=0.8 ;代入得：XXX 10/1.8 - 2 X 1.5/1.8)=814.000 ;小橫桿數(shù)(根)N 1 =1.1 X (44.4 /(2 X1.8) + 1) X10 = 147;直角扣件數(shù)(個(gè))N 2 =2.2 X (44.4 / 1.8 + 1) X10 = 565 ;對(duì)接扣件數(shù)（個(gè)）N 3 =814.000 / 6.00 = 136;旋轉(zhuǎn)扣件數(shù)（個(gè)）N 4 =0.3 X 814.000 / 6.00 = 41;腳手板面積（m2） S =1.1 義（10-2） 義 1.5 義 0.8=10.560 。

26、2、根本參數(shù)主梁離地高度(m)懸挑方式聯(lián)梁懸挑主梁間距(mm)1813主梁間距相當(dāng)于幾倍立桿間 距(倍數(shù))nb2主梁與建筑物連接方式平鋪在樓板上錨固點(diǎn)設(shè)置方式U型錨固螺栓錨固螺栓直徑d(mm)30主梁建筑物外懸挑長(zhǎng)度Lx(mm)4360主梁外錨固點(diǎn)到建筑物邊緣 的間隔a(mm)100主梁建筑物內(nèi)錨固長(zhǎng)度Lm(mm)1200梁/樓板混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30混凝土與螺栓外表的容許粘結(jié)強(qiáng)度r b(N/mm2)錨固螺栓抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值_2f t(N/mm)50、荷載布置參數(shù)支撐點(diǎn)號(hào)支撐方式距主梁外錨固 點(diǎn)程度間隔 (mm)支撐件上卜.周 定點(diǎn)的垂直問 隔 L1(mm)支撐件上卜.周 定點(diǎn)的程度問 隔 L2(

27、mm)是否參與計(jì)算1下?lián)?20036002200是2上拉2600108002600是3上拉4200108004260是作用點(diǎn) 號(hào)各排立桿傳至梁上荷載標(biāo)準(zhǔn)值F'(kN)各排立桿傳至梁上荷 載設(shè)計(jì)值F(kN)各排立桿距主梁外錨 固點(diǎn)程度間隔(mm)主梁間距l(xiāng) a(mm)183001813281500181338300018134842601813附圖如下:、聯(lián)梁驗(yàn)算181$聯(lián)梁材料類型工字鋼聯(lián)梁合并根數(shù)ni1聯(lián)梁材料規(guī)格16號(hào)工字鋼聯(lián)梁截回積A(cm)聯(lián)梁截面慣性矩I x(cm4)1130聯(lián)梁截回抵抗矩Wx(cm)141聯(lián)梁自重標(biāo)準(zhǔn)值gk(kN/m)聯(lián)梁材料抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值_2用(N/mm

28、)215聯(lián)梁材料抗男強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 r (N/mm2)125聯(lián)梁彈性模量E(N/mm)206000聯(lián)梁計(jì)算模型四等跨連續(xù)梁飛第第第第 q荷載標(biāo)準(zhǔn)值： k1 排：F'i=Fi'/n i=8/1=8kN2 排:F'2=E/n i=8/1=8kN3 排:F'3=F3'/n i=8/1=8kN4 排:F'4=H'/n i=8/1=8kNF'=maxF'i,F' 2,F' 3,F' 4=8kN荷載設(shè)計(jì)值：q=1.2 x g k第 1 排：Fi=Fi/n i第 2 排：F2=F2/n i第 3 排：F3=F3/n

29、i第 4 排:F4=F4/niF=maxF /2尸3尸4計(jì)算簡(jiǎn)圖如下：1010.9k NkN/mO.Z4GkN,'nkN/m,M m 1 3 1 ill F I 1 1 F rL 1 f L 工! '1 J" , ，I W F ,1(V18131S13LB131S131、強(qiáng)度驗(yàn)算符合要求！2、抗剪驗(yàn)算剪力圖(kN)T ma=QW(8I z 6 )bh /-(b- 6 )h=7.473 義 1000X 88 義 160222rmaX2< r=125N/mn2符合要求！V ma=0.229mmc V =l a符合要求！4、支座反力計(jì)算 正常使用受力狀態(tài)下：第 1 排

30、：R'lmax 第 2 排：R' 2max 第 3 排:R' 3max 第 4 排：R' 4max 極限受力狀態(tài)下第第第第1 排：Rmax2 排：Rmax3 排：Rmax4 排：Rmax四、主梁驗(yàn)算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數(shù)nz1主梁材料規(guī)格18號(hào)工字鋼主梁截回積A(cm)主梁截面慣性矩I x(cm4)1660主梁截回抵抗矩 W(cm)185主梁自重標(biāo)準(zhǔn)值gk(kN/m)主梁材料抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值用(N/mm 2)215主梁材料抗男強(qiáng)度設(shè)計(jì)值2r (N/mm)125主梁彈性模量E(N/mm)206000主梁允許撓度v (mm)1/360荷載標(biāo)準(zhǔn)值：飛第第第第qk

31、1 排:F' 1=ni x R' 1ma/n z2 排：F'2=ni x R' 2ma/n z3 排：F'3=ni x R'3ma/n z4 排:F'4=ni x R' 4ma/n z荷載設(shè)計(jì)值：q=1.2 Xgk第 1 排：Fi=ni XRimaJnz第 2 排：F2=ni x R2maJn z第 3 排：F3=ni x R3maJn z第 4 排：F4=ni x R4maJn z24.6455改.咫小存3 wrv 4?77cL1、強(qiáng)度驗(yàn)算符合要求！2、抗剪驗(yàn)算剪力圖(kN)pma=QW(8I z 6 )bh 02-(b- 6

32、)h=28.318 X 1000X 94 X 180222 rmaX2< r=125N/mn2符合要求！V ma=0.492mmc v =2 x 1 x符合要求！4、支座反力計(jì)算R i=-4.979kN,R2=33.643kN,R3=33.871kN,R4=8.013kN,R5五、上拉桿件驗(yàn)算鋼絲繩型號(hào)6X 19(b)鋼絲繩公稱抗拉強(qiáng)度(N/mm)1570(纖維芯)鋼絲繩直徑(mm)28鋼絲繩不均勻系數(shù)a鋼絲純平安系數(shù)k9鋼絲純純夾型式馬鞍式拴緊純夾螺帽時(shí)螺栓上所受力 T(kN)鋼絲純純夾數(shù)量n3花籃螺栓在螺紋處的有效直徑 de(mm)25花籃螺栓抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f t(N/mm2)170

33、主梁拉劃、直徑d(mm)28焊縫厚度he(mm)10焊縫長(zhǎng)度l w(mm)100角焊縫強(qiáng)度設(shè)計(jì)值ffW(N/mm)160崇具套環(huán)舞夾腕卡同距A為配Td,嫡物越純直餐鋼絲純純卡作法鋼絲一連接吊環(huán)作法上拉桿件角度計(jì)算：a karctanL i/L 2=arctan(10800/2600)=76.464 °a 2=arctanL i/L 2=arctan(10800/4260)=68.474 °上拉桿件支座力：R si=nzR4R s2=nzR5主梁軸向力：N szi=RSi/ta n a 1N sz2=R4tan a 2上拉桿件軸向力：N si=RSi/sin a iN s2=

34、R4sin a 2上拉桿件的最大軸向拉力 Ns=maxNk.N si鋼絲純：查(？建筑施工計(jì)算手冊(cè)？江正榮 著2001年7月第一版)表13-4、13-5、13-6得， 鋼絲繩破斷拉力總和：FgF g= a 義 Fg/k=0.85 X463.428/9=43.768kN >Ns符合要求！純火數(shù)量：n=1.667Fg/(2T)=1.667 X 43.768/(2 X 15.19)=3 個(gè)& n=3 個(gè)符合要求！花籃螺栓驗(yàn)算：(r=Fg/(兀 Xd e2/4)=43.768 義 103/(兀 X 2522< ft=170N/mm 2符合要求！拉環(huán)驗(yàn)算：(T =F g/(2A)=2F g/ Ttd2=2X 43.768 X 103/(兀 X 2822W f=65N/mm2注：f為拉環(huán)鋼筋抗拉強(qiáng)度，按？混凝土構(gòu)造設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)？9.7.6每個(gè)拉環(huán)按2個(gè)截 面計(jì)算的吊環(huán)應(yīng)力不應(yīng)大于65N/mrm符合要求！角焊縫驗(yàn)算：(Tf=N/(h eX K)=31.865 X 1032 < Bff/2 正面角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值增大系數(shù) B f 符合要求！六、下?lián)螚U件驗(yàn)算下?lián)螚U材料類型工字鋼下?lián)螚U截面類型16號(hào)工字鋼下?lián)螚U截回積A(cm)下?lián)螚U截面慣性矩I(