自考混凝土結(jié)構(gòu)計算題

1、1.某單層單跨工業(yè)廠房排架結(jié)構(gòu)，跨度18m，柱距6m，廠房內(nèi)設(shè)有1臺吊車，吊車的最大輪壓標準值為Pmax,k=110kN,最小輪壓標準值為Pmin,k=30kN,大車輪距為4.5m。試畫出吊車梁支座反力影響線，并計算作用在排架柱上的吊車豎向荷載設(shè)計值Dmax、Dmin。（提示：） (2011-01第38題、2章P46)2.某單層廠房排架結(jié)構(gòu)及風荷載體型系數(shù)如圖所示?；撅L壓w0=0.35kNm2，柱頂標高+12.00m，室外天然地坪標高-0.30m，排架間距B=6.0m。求作用在排架柱A及柱B上的均布風荷載設(shè)計值qA及qB。(提示：距離地面10m處，=1.0；距離地面15m處，=1.14；其他

2、高度按內(nèi)插法取值。) (2010-01第38題、2章P49-50)題38圖38解：風壓高度變化系數(shù)按柱頂離室外天然地坪的高度12+0.3=12.3m取值。距離地面10m處，=1.0；距離地面15m處，=1.14。用插入法求出離地面12.3m的值：故 3某單層單跨廠房排架結(jié)構(gòu)如題39圖所示。A柱與B柱尺寸相同，在牛腿頂面上分別作用有Mmax=104kN·m及Mmin=58kN·m的力矩，吊車橫向水平剎車力為T=30kN。試用剪力分配法計算各柱的柱頂剪力。（提示：柱頂不動鉸支座反力R=C3+T C5，C3=1.30，C5=0.70）(2011-10第39題、2章P52-54)4

3、.兩跨等高排架結(jié)構(gòu)計算簡圖如題39圖所示。排架總高13.1m，上柱高3.9m，q1=1.5kN/m，q2=0.75kN/m，A、B、C三柱抗側(cè)剛度之比為11.71。試用剪力分配法求A柱的上柱下端截面的彎矩值。(2010-10第39題、2章P54-57)(提示：柱頂不動鉸支座反力R=C11qH，C11=0.34)5.鋼筋混凝土牛腿如題38圖所示，牛腿寬度為400mm，采用C30混凝土(抗拉強度標準值為2.01N/mm2)，作用于牛腿頂部的豎向荷載標準值為150kN，水平荷載標準值為70kN，裂縫控制系數(shù)取0.65。試驗算牛腿截面是否滿足斜裂縫控制條件。(2009-10第38題、2章P71)(提示

4、：)38解：有題意知：， ， （2分） （3分）故牛腿截面滿足斜裂縫控制條件。 （1分）6.某牛腿尺寸及承受的設(shè)計荷載如題40圖所示。已知作用在牛腿頂部的豎向力設(shè)計值為640kN，水平拉力設(shè)計值為100kN，采用HRB400級鋼（fy=360N/mm2），as=50mm。試計算牛腿頂部所需配置的縱向受拉鋼筋面積As。(提示：當a<0.3h0時，取a=0.3h0；As=)(2011-01第40題、2章P73)(未注明單位：mm)題40圖7.偏心受壓柱擴展基礎(chǔ)如題36圖所示，基礎(chǔ)邊緣處最大地基凈反力pj=150kNm2，基礎(chǔ)混凝土抗拉強度設(shè)計值ft=1.1Nmm2。試驗算柱與基礎(chǔ)交接處的混凝

5、土受沖切承載力是否滿足要求。(2010-10第36題、2章P77)(提示：as=40mm，F(xiàn)l=pj·Al，F(xiàn)l0.7kpftamh0,kp=1.0,am=(at+ab)8某軸心受壓柱下擴展基礎(chǔ)如題圖40所示。地基凈反力pj=180kN/m2，采用HPB235級鋼筋，fy=210N/mm2，as=70mm。試計算底板受力鋼筋截面面積。（提示：）(2011-10第40題、2章P79)1某框架結(jié)構(gòu)計算簡圖如圖所示，各桿線剛度的比值均為1，q=3kN/m,l=6m。試用分層法計算并畫出頂層AB梁的彎矩圖。（提示：梁的固端彎矩為）(2006-01第39題、3章P101)39解：（1）固端彎矩

6、（2）分配系數(shù)因非底層柱的相對線剛度乘以折減系數(shù)0.9，則（3）頂層AB梁的A端的彎矩（4）頂層AB梁的彎矩圖如下：2.某三層兩跨框架的計算簡圖如題38圖所示?？缣杻?nèi)為各桿件的相對線剛度。試用反彎點法計算梁AB的B端彎矩。 (2011-10第38題、3章P104)3.某兩層三跨框架的計算簡圖如題39圖所示。各柱線剛度均為1.0×104kN·m，邊柱側(cè)移剛度修正系數(shù)為=0.6，中柱側(cè)移剛度修正系數(shù)為=0.7。試用D值法計算柱AB的B端彎矩。(提示：底層反彎點高度比為0.65) (2011-01第39題、3章P109-111)題39圖4.三層兩跨框架的計算簡圖如題40圖所示。各

7、柱線剛度均為1.0×104kN·m，邊柱側(cè)移剛度修正系數(shù)為0.6，中柱側(cè)移剛度修正系數(shù)為0.7。試計算該框架由梁柱彎曲變形引起的頂點側(cè)移值。(2010-10第40題、3章P111)1單質(zhì)點結(jié)構(gòu)體系如圖示。當1kN水平力作用于柱頂時，柱頂產(chǎn)生的側(cè)向位移為0.05mm；已知重力荷載代表值G=1500kN，地震影響系數(shù)最大值為0.16，特征周期為0.4s。試計算該體系的底部剪力。（提示：）(2007-01第39題、5章P246)39解：1） （1分）2） （1分）3） （1分）4） （1分）5） （2分）2.三跨單層排架如題37圖所示?？傊亓奢d代表值為4000kN，結(jié)構(gòu)基本白自

8、周期為0.4s，場地特征周期為0.25s，抗震設(shè)防烈度為8度，max=0.16；排架A柱、B柱、C柱和D柱的側(cè)移剛度的比值為2332。試用底部剪力法計算C柱的彎矩，并面出彎矩圖。（提示：）(2010-10第37題、5章P246)3.某兩跨五層框架如題37圖所示，各層重力荷載代表值分別為：G1=G2=G3=G4=l500kN，G5=1000kN；結(jié)構(gòu)基本自振周期為0.4s，場地特征周期為0.25s，抗震設(shè)防烈度為8度，=0.16；框架底層A柱、B柱和C柱的側(cè)移剛度的比值為343，底層A柱反彎點高度比yh=0.55。試用底部剪力法計算底層A柱的上端彎矩。 (提示：)(2009-10第37題、5章P

9、255)37解： 4） 4.某三層鋼筋混凝土框架的計算簡圖如題36圖所示。各層重力荷載代表值均為800kN，水平地震影響系數(shù)為0.1，頂部附加地震作用系數(shù)為0.05。試用底部剪力法計算該框架第2層層間地震剪力的標準值。(提示：Fi=)(2011-01第36題、5章P255)題36圖5. 如題40圖所示框架結(jié)構(gòu)，各層重力荷載代表值Gi=1440kN(i=1，2，6)，各層邊柱D值均為1.2×104kNm，各層中柱D值均為2.4×104kNm。試按能量法計算其自振周期。(提示：)(2009-10第40題、5章P257)40（1）各層層間側(cè)移剛度 （2）各層層間剪力 則：； （3）各層層間側(cè)移 則：； （4）各層質(zhì)點i處的側(cè)移 則：； （